鄭圓圓， 劉祖華， 袁苗苗

(同濟大學結構工程與防災研究所，上海 200092)

0 引言

德國PEC錨固槽鋼作為一種槽式預埋件，可以對各種建筑部件進行固定，且具有便于安裝和可調(diào)節(jié)的特點.在國外，此類鋼槽已廣泛應用于預制混凝土產(chǎn)品領域、建筑公司領域等，且都取得了較好的效果.該種槽式預埋件于1984年第一次登陸中國，在中國的首項工程是北京長城飯店，其建筑外圍的玻璃幕墻采用的就是槽式預埋件錨固系統(tǒng).雖然，槽式預埋件進人中國已有20多年的歷史，但總體來說在我國真正投入使用的項目仍比較少[1].錨固槽鋼可以工廠標準化批量生產(chǎn)，設計簡單，施工方便，性能可靠，機動靈活，解決了傳統(tǒng)預埋件在工程中遺漏、碰撞以及位置錯誤等問題.本文主要對PEC錨固槽鋼進行拉拔加載試驗，以了解錨固槽鋼在混凝土中的拉拔錨固性能.

1 試驗概況

1.1 試驗設計

本次試驗的試件共有四種型號，分別為PECTA－54/33－350mm，PEC－TA－52/34－350mm，PEC－TU錨固槽鋼和特殊錨固槽鋼 PEC－TU 60/25.試驗共計12個試件，試驗的試件型號具體見表1.試件為將一個錨固槽鋼按要求預埋在混凝土基材中形成.混凝土基材為鋼筋混凝土，第一批次和第二批次試件的尺寸為968mm×672mm×309mm(長×寬 ×厚)，第三批次試驗試件的尺寸為500mm×300mm×300mm，混凝土強度等級均為C20－C25.

1.2 加載方法

本次試驗通過一個連接件，對錨固槽鋼進行拉拔.連接件由一根螺桿和一塊厚鋼板焊接而成，厚鋼板通過兩個T型螺栓與槽鋼連接(見圖1).為保證連接件的強度和剛度，對其進行了加固.

用穿心千斤頂施加拉拔力，通過接長螺桿拉拔連接件，再通過兩個T型螺栓拉拔錨固槽鋼.千斤頂?shù)姆戳νㄟ^鋼梁分散到四個支承點，支承點布置在35°破壞椎體投影面的外面，見圖2.

表1 各個試驗的試件型號

1.3 測量方法

錨固槽鋼的拉拔力，由安裝在千斤頂上的力傳感器得到.用位移傳感器測量連接件螺桿根部的拉拔位移，以此代表錨固槽鋼的拉拔位移.同時用裂縫觀察儀測量裂縫寬度[2].

圖1 試件加載示意圖

圖2 拉拔加載示意

2 試驗結果及分析

2.1 試件破壞現(xiàn)象

所有試件的破壞結果統(tǒng)計見表2，取每種型號的錨固槽鋼中一個試件來說明，試驗現(xiàn)象:

(1)型號一:正式加載至約40kN時，槽鋼邊緣旁的混凝土表面開始出現(xiàn)裂縫;加載至約70kN時，槽鋼端部的混凝土開始出現(xiàn)裂縫;加載至約82kN時，槽鋼邊緣與混凝土之間逐漸脫開，槽鋼端部的裂縫變多、延伸;加載至約141kN時，槽鋼邊緣與混凝土之間完全脫開，試件上表面混凝土從槽鋼的端部向外方向突然出現(xiàn)一條裂縫，并迅速變寬、延伸至側面，側面腰部也出現(xiàn)橫向裂縫、并從中間延展到兩端支承點之下，隨著混凝土被槽鋼拉起，試件達到破壞.試件破壞后的情況見圖3.

圖3 型號一試件破壞情況

圖4 型號二試件破壞情況

圖5 型號三試件試驗破壞情況

(2)型號二:正式加載至約143kN時，槽鋼邊緣旁的混凝土表面開始出現(xiàn)裂縫;但槽鋼端部的混凝土未出現(xiàn)裂縫;加載至約171kN時，槽鋼邊緣出現(xiàn)混凝土破碎現(xiàn)象;加載至約190kN時，槽鋼邊緣的混凝土破碎現(xiàn)象非常明顯，且混凝土碎片面積較大;加載至約205kN時，試件上表面混凝土從垂直槽身中部處向外方向各突然出現(xiàn)一條裂縫;之后出現(xiàn)一聲的混凝土被拉裂的響聲，隨著槽鋼下的混凝土被拉起，槽鋼的兩個端部旁的混凝土開始向支承點方向出現(xiàn)四條較大的斜裂縫，試件達到破壞.試件破壞后的情況見圖4.

圖6 型號四試件試驗破壞情況

圖7 試件1拉拔力－－拉拔位移曲線

圖8 試件2拉拔力－－拉拔位移曲線

(3)型號三:正式加載至約30kN時，槽鋼邊緣旁的混凝土表面開始出現(xiàn)裂縫;加載至約38kN時，槽鋼邊緣出現(xiàn)混凝土破碎現(xiàn)象;加載至約40kN時，槽鋼邊緣的混凝土破碎現(xiàn)象非常明顯，且混凝土碎片面積較大，裂縫迅速變大、延伸;加載至約53kN時，連接螺栓的槽鋼處發(fā)生明顯變形，鼓出;之后出現(xiàn)一聲的試件錨釘被拉短的響聲，隨著槽鋼下的混凝土被拉起，試件表面的混凝土碎片彈出，試件達到破壞.試件破壞后的情況見圖5.

(4)型號四:正式加載至約7kN時，槽鋼邊緣旁的混凝土表面開始出現(xiàn)裂縫;加載至約16kN時，槽鋼邊緣旁的裂縫明顯;加載至約35kN時，混凝土試件中部出現(xiàn)裂縫，并迅速向槽鋼端部延伸;加載至約37kN時，隨著一聲槽鋼下的混凝土被拉起的響聲，試件達到破壞.試件破壞后的情況見圖6.

表2 拉拔試驗結果匯總

圖9 試件3拉拔力－－拉拔位移曲線

圖10 試件4拉拔力－－拉拔位移曲線

圖11 試件5拉拔力－－拉拔位移曲線

圖12 試件6拉拔力－－拉拔位移曲線

2.2 荷載－位移曲線

錨固槽鋼型號一(試件1～試件3)的拉拔力－拉拔位移曲線見圖7～圖9;型號二(試件4～試件6)的荷載－位移曲線見圖10～圖12;

型號三(試件7～試件10)的荷載－位移曲線見圖13～圖16;型號四(試件11～試件14)的荷載－位移曲線見圖17～圖20.

圖13 試件7拉拔力－－拉拔位移曲線

圖14 試件8拉拔力－－拉拔位移曲線

圖15 試件9拉拔力－－拉拔位移曲線

圖16 試件10拉拔力－－拉拔位移曲線

2.3 試驗結果分析

(1)根據(jù)14個試件的拉拔試驗所得的拉拔力－拉拔位移曲線，曲線的發(fā)展趨勢大體可以分為四個階段:彈性變形階段、彈塑性變形階段、塑性變形階段和下降階段[3].

彈性變形階段:拉拔力從0加載到某一個荷載值時，拉拔力－拉拔位移曲線基本上呈線性變化;彈塑性變形階段:隨著拉拔力的增加，拉拔位移的增加變快，拉拔力－拉拔位移曲線的斜率減小;塑性變形階段:由于試件的混凝土裂縫逐漸開展，槽鋼的錨釘?shù)淖冃?型號三)等因素影響，拉拔力增加較緩，位移變化很大，直至拉拔力達到最大;下降階段:當拉拔力達到最大后，拉拔力迅速下降，位移仍增加.

圖17 試件11拉拔力－－拉拔位移曲線

圖18 試件12拉拔力－－拉拔位移曲線

(2)型號一和型號二的錨固槽鋼試件尺寸基本相同，混凝土基材的尺寸也相同，可以得到基本相同的最大拉拔力和破壞形式.但由于型號二試件的混凝土的實際強度較型號一偏大，可能是使型號二的拉拔力－拉拔位移曲線的塑形變形階段較型號一更長的原因.

(3)型號一和型號二的錨固槽鋼的錨軌開口朝上，槽鋼背面鉚接有錨腿，但型號三和型號四的錨固槽鋼的錨軌開口朝下，型號三的槽鋼焊接的4根非常細的錨釘，比型號一和型號二的錨腿的直徑和長度小得多，而型號四的槽鋼并無焊接或鉚接任何錨釘.這也使得型號三和型號四的拉拔力明顯小于前兩種型號.

圖19 試件13拉拔力－－拉拔位移曲線

圖20 試件1拉拔力－－拉拔位移曲線

(4)試驗中所有試件的裂縫均從槽鋼邊緣旁的混凝土表面開始出現(xiàn)，型號一和型號二試件中槽鋼端部旁的混凝土到支承點方向均出現(xiàn)四條較大的斜裂縫，混凝土受拉椎體破壞較為明顯.型號三和型號四試件混凝土表面均產(chǎn)生與槽鋼縱向大致平行的裂縫.

(5)型號四的最大拉拔力僅為31.58kN，是型號一和型號二的五分之一左右，這也是由于型號四的用途決定的，無錨腿的錨固槽鋼主要用于固定屋面板，梯形面板等不需要承受較大荷載的結構構件.

3 結論

通過對14個錨固槽鋼試件(分三批次，4種型號)的拉拔試驗，可以得到以下結論:

(1)錨固槽鋼的拉拔力－拉拔位移曲線，曲線的發(fā)展趨勢大體可以分為四個階段:彈性變形階段、彈塑性變形階段、塑性變形階段和下降階段.

(2)錨固槽鋼型號PEC－TA－54/33－350mm(試件1～試件3)和錨固槽鋼型號為PEC－TA－52/34－350mm(試件4～試件6)的拉拔試驗的六個試件，破壞形式均為基材混凝土受拉破壞.破壞時，大塊混凝土被拉起，而錨固槽鋼沒有嚴重變形等損壞現(xiàn)象.

(3)PEC－TU錨固槽鋼和特殊錨固槽鋼PEC－TU 60/25的破壞形式為基材混凝土受拉破壞.破壞時，而錨固槽鋼有均有不同程度的變形.

(4)比較型號一和型號二的試驗結果得到，由于兩種型號的錨固槽鋼的尺寸基本相同，混凝土基材的尺寸也相同，可以得到基本相同的最大拉拔力和破壞形式.

(5)比較各個型號的試驗結果得到，由于型號四的錨固槽鋼并無焊接或直接沖壓成的錨腿，而其他型號的錨固槽鋼均有錨腿，在拉拔試驗中，錨腿和槽鋼與混凝土之間相互作用，所以型號四的試件的拉拔力最小.

(6)比較各個型號的錨固槽鋼的最大荷載，型號二最大，型號一次之，型號三稍小，型號四最小.

[1]徐淑美，周德源，畢大勇.預埋式槽型錨軌拉拔性能的試驗研究[J].結構工程師，2010，26(5):111.

[2]姚振剛，劉祖華.建筑結構試驗[M].上海:同濟大學出版社，1996，80:93 －95.

[3]中華人民共和國建設部.GB 50010－－2010混凝土結構設計規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社，2010.