郭沛欣 白杰 張景新

【摘要】本文通過有限元計(jì)算及試驗(yàn)兩種方法對比分析了鋁鋰合金蒙皮和擠壓鋁鋰合金長桁組成的機(jī)身壁板與鋁鋰合金蒙皮和鈑彎7000 系列高強(qiáng)度鋁合金長桁所組成的壁板的抗剪切能力。通過分析驗(yàn)證得到了兩種機(jī)身壁板的抗剪切承載能力，并比較出了兩種壁板的抗剪切承載能力強(qiáng)弱。分析結(jié)果表明，鋁鋰合金蒙皮和擠壓鋁鋰合金長桁組成的機(jī)身壁板抗剪切承載能力高于等截面的鋁鋰合金蒙皮和鈑彎7000 系列高強(qiáng)度鋁合金長桁所組成的壁板。

【關(guān)鍵詞】抗剪切承載能力；壁板；蒙皮；長桁

【關(guān)鍵詞】Comparison of the shear bearing capacity between the panel with aluminum lithium alloy skin adding aluminum lithium alloy stringers and the panel with aluminum lithium alloy skin adding 7000 series high strength aluminum alloy stringers is presented by the finite element calculation and tests. Through the calculation and the tests, the shear bearing capacity of the two kinds panels are gotten. It is shown that the shear bearing capacity of the panel with aluminum lithium alloy skin adding aluminum lithium alloy stringers is better than the other kinds of fuselage panels.

【Key words】Shear bearing capacity; Panel; Skin; Stringer

隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，飛機(jī)已經(jīng)成為人們外出旅行的首選工具。隨著材料科學(xué)、制造工藝的日新月異，雖然飛機(jī)的結(jié)構(gòu)形式?jīng)]有很大的變化，仍然是蒙皮、長桁、框等結(jié)構(gòu)，但是在制造過程中新工藝、新材料的應(yīng)用，為飛機(jī)設(shè)計(jì)這提供了更為廣闊的空間來改善飛機(jī)的承載能力。

因此，本文針對以鋁鋰合金為主要材料的機(jī)身壁板結(jié)構(gòu)形式與鋁鋰合金和7000 系列鋁合金混用的機(jī)身壁板結(jié)構(gòu)形式的抗剪切承載能力進(jìn)行了有限元分析對比及試驗(yàn)驗(yàn)證。

1試驗(yàn)方案

1.1試驗(yàn)件基本信息：

構(gòu)型一：鋁鋰合金2198-T851蒙皮，高強(qiáng)度鋁合金7075-T62、Z字型鈑彎長桁。

構(gòu)型二：鋁鋰合金2198-T851蒙皮，鋁鋰合金2196-T83、Z字型擠壓長桁。

其中，擠壓長桁和鈑彎長桁的剖面面積相同。

為了后期的仿真計(jì)算方面，試驗(yàn)件所有的材料參數(shù)見表1。

表1試驗(yàn)件的材料參數(shù)

1.2試驗(yàn)支持及加載方案

剪切試驗(yàn)最主要的影響因素是如何將剪切載荷施加在試驗(yàn)件上，使試驗(yàn)件呈受純剪切載荷的作用。為了達(dá)到該目的，將試件固定在一個(gè)方框形夾具內(nèi)，方框形夾具的各邊之間采用類似球鉸的連接。夾具的一條邊完全固定、其對邊懸掛在一個(gè)吊臂上，吊臂的回轉(zhuǎn)半徑與試件的曲率半徑相同。用作動(dòng)器驅(qū)動(dòng)吊臂垂直于長桁運(yùn)動(dòng)，吊臂就會(huì)帶動(dòng)試件繞固定點(diǎn)旋轉(zhuǎn)，則試件可以受到純剪切載荷的作用。試驗(yàn)方案如圖1所示。

圖1壁板剪切試驗(yàn)臺(tái)照片

2試驗(yàn)分析

剪切屈曲載荷主要由蒙皮來承受，因此估算時(shí)估算蒙皮的屈曲載荷即可。蒙皮的屈曲載荷由下式確定：

Fcr=KsE■■

Ks為蒙皮壓縮屈服系數(shù)，E為彈性模量，t為蒙皮厚度，b為蒙皮寬度。

式中的Ks由圖2和圖3確定。

圖2剪切屈曲系數(shù)（曲板，彎曲邊長度為b）

圖3剪切屈曲系數(shù)（曲板，直邊長度為b）

根據(jù)工程算法，可以得到相關(guān)的結(jié)構(gòu)的屈曲載荷和屈曲系數(shù)。

3試驗(yàn)結(jié)果對比

3.1有限元計(jì)算

有限元計(jì)算中，鈑彎試驗(yàn)件單元數(shù)量為127625 ；擠壓試驗(yàn)件單元數(shù)量為 145433。通過有限元計(jì)算可得：鈑彎長桁壁板在壓縮載荷下破壞位置在壁板中段靠近邊緣的兩根長桁與蒙皮連接處附近。破壞形式應(yīng)為在張力場的作用下，結(jié)構(gòu)會(huì)首先失穩(wěn)，但是并不會(huì)降低承載能力。由于結(jié)構(gòu)屬于多長桁結(jié)構(gòu)，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)在張力場的作用下不會(huì)出現(xiàn)低階屈曲，而是首先出現(xiàn)高階屈曲和局部屈曲，進(jìn)而由于蒙皮的屈曲導(dǎo)致載荷傳遞到長桁和框上，同時(shí)造成變形不協(xié)調(diào)而出現(xiàn)長桁或者框撕裂的情況。有限元計(jì)算所得兩種構(gòu)型壁板的最大載荷見表2。

表2有限元計(jì)算所得兩種構(gòu)型壁板的壓縮破壞載荷

3.2試驗(yàn)結(jié)果

壁板剪切試驗(yàn)破壞形式見圖4，圖5。

圖4蒙皮沿45度方向發(fā)生屈曲

圖5蒙皮與長桁分離，鉚釘破壞

通過對兩種構(gòu)型壁板多次試驗(yàn)結(jié)果的整理，得出了兩種長桁形式下的破壞載荷值以及加載端位移數(shù)據(jù)，見表3。表3中的破壞載荷是指試驗(yàn)件在加載過程中發(fā)生斷裂導(dǎo)致承載能力大幅下降時(shí)的載荷；等效破壞載荷是指破壞載荷除以試驗(yàn)件截面面積。

表3不同長桁形式的壁板的剪切破壞載荷

從表3中可以看出，擠壓長桁和鈑彎長桁受剪切載荷時(shí)破壞載荷相差不大，但擠壓長桁的加載端位移明顯大于鈑彎長桁，鈑彎長桁的等效破壞載荷大于擠壓長桁，因此可以看出，蒙皮壁板在剪切載荷作用下有相對更高的承載力。

3.3試驗(yàn)結(jié)果分析

對比表2、表3 可以發(fā)現(xiàn)，由于剪切件給出的有限元模型剛度偏大，試驗(yàn)中的邊界條件相對較弱，導(dǎo)致有限元分析的結(jié)果較真實(shí)的試驗(yàn)結(jié)果偏大。但是對比有限元仿真過程與試驗(yàn)加載過程，可以看到二者具有一致性。

4結(jié)論

通過有限元計(jì)算及試驗(yàn)驗(yàn)證結(jié)果可看出，壓縮載荷下構(gòu)型2 壁板比構(gòu)型1在剪切載荷作用下有相對更高的承載力。由于兩種構(gòu)型壁板長桁的截面積相同，考慮鋁鋰合金材料相對于普通鋁合金的密度較低的特性，采用鋁鋰合金擠壓長桁的機(jī)身壁板可以提高壁板的抗剪切能力和減重的效果。

［責(zé)任編輯：湯靜］