林群仙++李少和++黃曼

摘 要：鉆孔灌注樁樁側(cè)和樁端注漿技術(shù)在實(shí)際工程中得到了廣泛的應(yīng)用，工程中對(duì)注漿樁樁豎向承載力的確定進(jìn)行了靜載荷試驗(yàn)，取得了許多有益的結(jié)論，但是目前由于在實(shí)際工程中做靜載荷試驗(yàn)費(fèi)用較高，而且一般都做的實(shí)驗(yàn)是單樁，但實(shí)際上許多工程往往都是采用群樁，然而，注漿群樁和注漿單注在各個(gè)方面有明顯的不同，故本文通過(guò)對(duì)鉆孔灌注樁樁端注漿群樁和注漿單樁的承載機(jī)理及性狀的分析，得出注漿群樁和單樁的異同點(diǎn)。

關(guān)鍵詞：樁端注漿；群樁；單樁；分析

0.引言

鉆孔灌注樁在實(shí)際工程中得到了廣泛的應(yīng)用，而樁側(cè)和樁端注漿是解決灌注樁承載力不足和沉降過(guò)大的一種有效的方法在工程中得到越來(lái)越多的認(rèn)可。但是由于理論存在諸多問(wèn)題，導(dǎo)致在實(shí)際工程中存在一定的盲目性，比如，注漿時(shí)間是多長(zhǎng)，注漿量是多少，注漿后樁的承載力是多少等一系列問(wèn)題尚不能完全解決，還有，注漿群樁理論尚不成熟，但在實(shí)際工程中往往都用的是群樁，注漿單樁和注漿群樁存在哪些異同點(diǎn)在工程試樁時(shí)是無(wú)法解決這個(gè)問(wèn)題。故本文通過(guò)有限元分析注漿單樁的承載性狀和注漿群樁的承載性狀，得到一些有益的結(jié)論。

1.模型的建立

本文有限元分析的計(jì)算參數(shù)及模型。樁、土、墊層及承臺(tái)均采用節(jié)點(diǎn)SOLID42單元；網(wǎng)格由程序自動(dòng)完成，在樁頂和樁端進(jìn)行網(wǎng)格加密；計(jì)算域水平方向從荷載板邊緣延伸一倍荷載板寬度，豎向方向計(jì)算至樁端一倍樁長(zhǎng)。邊界條件為：兩側(cè)邊均無(wú)水平位移，底邊完全固定。計(jì)算采用各材料的力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1-1，對(duì)某些參數(shù)影響作用進(jìn)行分析時(shí)，它的取值有所變化。

本文所選取的參數(shù)來(lái)自于浙江某地的實(shí)際工程，且進(jìn)行了注漿單樁的載荷試驗(yàn)。

由于實(shí)際工程比較復(fù)雜，有限元模型不可能將實(shí)際情況全面考慮，因此，為使問(wèn)題簡(jiǎn)化，在有限元計(jì)算中做如下假定：

①同一種材料具均質(zhì)、各向同性性；

②土體界面及承臺(tái)與墊層之間均無(wú)相對(duì)滑移；

③把地基土只劃分為一個(gè)土層。

④樁間土體和墊層為連續(xù)的彈塑性體，符合Drucker-Prager模型；

⑤ 樁體和基礎(chǔ)均為線彈性體。

注漿群樁和未注漿群樁的樁長(zhǎng)取30米，樁徑取1米。樁間距采用1.5米、2米和2.5米進(jìn)行6樁分析，采用一般進(jìn)行分析。

建立有限模型與實(shí)際工程中注漿單樁進(jìn)行了對(duì)比分析，得到的結(jié)論是該模型中所提供的參 數(shù)基本上是符合該工程的實(shí)際工程地質(zhì)條件。

2.注漿單樁和注漿群樁中基樁樁體性狀分析

（1）注漿單樁受力分析

1）承載力方面

通過(guò)圖2-1中單樁注漿實(shí)驗(yàn)載荷試驗(yàn)的結(jié)果分析得到，樁端經(jīng)過(guò)注漿后承載力明顯比未注漿樁提高幅度大。這是因?yàn)椋孩贅抖俗{，在樁端形成一個(gè)較大的一個(gè)擴(kuò)大頭，這樣就相當(dāng)于增加樁端的受力面積，相應(yīng)的承載力就提高較大，然而，該擴(kuò)大頭和未注漿樁的擴(kuò)大頭不盡相同，主要表現(xiàn)在未注漿樁的擴(kuò)大頭可以提高樁的承載力，但擴(kuò)大頭上部一段樁的長(zhǎng)度不能計(jì)算樁側(cè)阻力（樁基規(guī)范規(guī)定），而注漿樁不但在樁端形成擴(kuò)大頭提高承載力，而且漿液隨著樁的側(cè)壁向上爬升，這樣提高了樁側(cè)的摩阻力，因此，樁側(cè)阻力和樁端阻力同時(shí)增加。②樁端注漿改善了樁端土的性質(zhì)，使樁端模量增大，同時(shí)，在注漿時(shí)，漿液沿著樁側(cè)向上爬升，按照樁基規(guī)范，漿液爬升高度可達(dá)6米，這樣，樁的側(cè)壁阻力增加，這樣，樁的整體承載力就提高。

2）沉降方面：

從載荷試驗(yàn)p-s曲線上分析，未注漿樁的沉降量較大，而注漿單樁沉降較小，這一點(diǎn)已經(jīng)有很多工程得到結(jié)論。這主要的原因樁體注漿后在樁端形成的擴(kuò)大頭，受力面積增大，按照樁基規(guī)范，樁端面積增大，樁端附加應(yīng)力減小，這樣，對(duì)樁端土的附加應(yīng)力就比較小，所以，沉降比未注漿的樁要小。另一個(gè)原因是是樁端注漿改善了樁端土的模量，土的壓縮性較小。綜上所述，注漿后的樁沉降量比未注漿樁小。

（2）注漿群樁受力分析

1）承載力方面

通過(guò)圖2-2可知，注漿群樁中的單樁承載力比未注漿單樁承載力大，但是和注漿單樁相比，承載力較小，注漿群樁中的基樁比注漿單樁承載力小的原因是雖然群樁進(jìn)行了注漿，樁端土體得到了改善，但是，樁端形成的擴(kuò)大頭模量大，但是擴(kuò)大頭與擴(kuò)大頭之間土的模量相對(duì)還是較小，樁體仍然以摩擦型為主，仍然存在群樁效應(yīng)，即樁與樁之間相互影響，這樣的結(jié)果使得出現(xiàn)上述結(jié)果。

2）沉降方面

通過(guò)圖2-2可知，注漿群樁中沉降比未注漿樁小的原因和注漿單樁一樣，是因?yàn)闃抖诵纬蓴U(kuò)大頭，增加了樁端截面積，這樣減小了樁端的附加應(yīng)力，在應(yīng)力擴(kuò)散中，土中的附加應(yīng)力相應(yīng)也較小，沉降較小，但是，注漿群樁沉降比注漿單樁沉降較大的原因在于群樁中存在群樁效應(yīng)，樁體間相互影響，這樣沉降就相對(duì)要大。

3.結(jié)論

通過(guò)未注漿單樁和注漿單樁的靜載荷試驗(yàn)和群樁的有限元分析得到以下結(jié)論：

（1）從承載力方面講，注漿單樁承載力提高幅度最大，而未注漿單樁承載力較低，注漿群樁中的基樁處于中間。

（2）從沉降方面講，也有此規(guī)律，注漿單樁沉降量較小，注漿群樁沉降量次之，未注漿單樁沉降量最小。

工程，甚至建設(shè)項(xiàng)目，就形成一個(gè)多層次，大系統(tǒng)的模糊綜合評(píng)判系統(tǒng)。這種方法理論性強(qiáng)，實(shí)用性好，并具有可操作性，結(jié)果客觀合理，通過(guò)它的量化分析，可以為質(zhì)量評(píng)定工作提供有益的信息。

在實(shí)際工程中往往是依據(jù)注漿單樁的載荷試驗(yàn)來(lái)設(shè)計(jì)注漿群樁，通過(guò)本文分析得出上述結(jié)論，在實(shí)際設(shè)計(jì)中需要注意的問(wèn)題是不能完全根據(jù)注漿單樁的承載力來(lái)確定注漿群樁的承載力。而是需要分析具體工程地質(zhì)特性、樁間距等一系列情況最終確定。

參考文獻(xiàn)

[1] 高文生.后壓漿灌注樁單樁承載力性狀的研究[D].北京：中國(guó)建筑科學(xué)研究院，1997.

[2 ]黃吉龍、陳錦劍.樁端后注漿灌注樁豎向承載性能的數(shù)值分析[J].上海交通大學(xué)學(xué)報(bào)，2006.40（12）.

[3] 黃生根、曹輝.軟土地基中應(yīng)用后壓漿技術(shù)的機(jī)理研究[J].巖土工程技術(shù)，2002.16（1）.

[4] 張忠苗、張乾青.后注漿抗壓樁受力性狀的實(shí)驗(yàn)研究[J].巖土力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2009.28（3）.

[5] GB 94-2008.建筑樁基技術(shù)規(guī)范[S].北京：住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部，2008.

摘 要：鉆孔灌注樁樁側(cè)和樁端注漿技術(shù)在實(shí)際工程中得到了廣泛的應(yīng)用，工程中對(duì)注漿樁樁豎向承載力的確定進(jìn)行了靜載荷試驗(yàn)，取得了許多有益的結(jié)論，但是目前由于在實(shí)際工程中做靜載荷試驗(yàn)費(fèi)用較高，而且一般都做的實(shí)驗(yàn)是單樁，但實(shí)際上許多工程往往都是采用群樁，然而，注漿群樁和注漿單注在各個(gè)方面有明顯的不同，故本文通過(guò)對(duì)鉆孔灌注樁樁端注漿群樁和注漿單樁的承載機(jī)理及性狀的分析，得出注漿群樁和單樁的異同點(diǎn)。

關(guān)鍵詞：樁端注漿；群樁；單樁；分析

0.引言

鉆孔灌注樁在實(shí)際工程中得到了廣泛的應(yīng)用，而樁側(cè)和樁端注漿是解決灌注樁承載力不足和沉降過(guò)大的一種有效的方法在工程中得到越來(lái)越多的認(rèn)可。但是由于理論存在諸多問(wèn)題，導(dǎo)致在實(shí)際工程中存在一定的盲目性，比如，注漿時(shí)間是多長(zhǎng)，注漿量是多少，注漿后樁的承載力是多少等一系列問(wèn)題尚不能完全解決，還有，注漿群樁理論尚不成熟，但在實(shí)際工程中往往都用的是群樁，注漿單樁和注漿群樁存在哪些異同點(diǎn)在工程試樁時(shí)是無(wú)法解決這個(gè)問(wèn)題。故本文通過(guò)有限元分析注漿單樁的承載性狀和注漿群樁的承載性狀，得到一些有益的結(jié)論。

1.模型的建立

本文有限元分析的計(jì)算參數(shù)及模型。樁、土、墊層及承臺(tái)均采用節(jié)點(diǎn)SOLID42單元；網(wǎng)格由程序自動(dòng)完成，在樁頂和樁端進(jìn)行網(wǎng)格加密；計(jì)算域水平方向從荷載板邊緣延伸一倍荷載板寬度，豎向方向計(jì)算至樁端一倍樁長(zhǎng)。邊界條件為：兩側(cè)邊均無(wú)水平位移，底邊完全固定。計(jì)算采用各材料的力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1-1，對(duì)某些參數(shù)影響作用進(jìn)行分析時(shí)，它的取值有所變化。

本文所選取的參數(shù)來(lái)自于浙江某地的實(shí)際工程，且進(jìn)行了注漿單樁的載荷試驗(yàn)。

由于實(shí)際工程比較復(fù)雜，有限元模型不可能將實(shí)際情況全面考慮，因此，為使問(wèn)題簡(jiǎn)化，在有限元計(jì)算中做如下假定：

①同一種材料具均質(zhì)、各向同性性；

②土體界面及承臺(tái)與墊層之間均無(wú)相對(duì)滑移；

③把地基土只劃分為一個(gè)土層。

④樁間土體和墊層為連續(xù)的彈塑性體，符合Drucker-Prager模型；

⑤ 樁體和基礎(chǔ)均為線彈性體。

注漿群樁和未注漿群樁的樁長(zhǎng)取30米，樁徑取1米。樁間距采用1.5米、2米和2.5米進(jìn)行6樁分析，采用一般進(jìn)行分析。

建立有限模型與實(shí)際工程中注漿單樁進(jìn)行了對(duì)比分析，得到的結(jié)論是該模型中所提供的參 數(shù)基本上是符合該工程的實(shí)際工程地質(zhì)條件。

2.注漿單樁和注漿群樁中基樁樁體性狀分析

（1）注漿單樁受力分析

1）承載力方面

通過(guò)圖2-1中單樁注漿實(shí)驗(yàn)載荷試驗(yàn)的結(jié)果分析得到，樁端經(jīng)過(guò)注漿后承載力明顯比未注漿樁提高幅度大。這是因?yàn)椋孩贅抖俗{，在樁端形成一個(gè)較大的一個(gè)擴(kuò)大頭，這樣就相當(dāng)于增加樁端的受力面積，相應(yīng)的承載力就提高較大，然而，該擴(kuò)大頭和未注漿樁的擴(kuò)大頭不盡相同，主要表現(xiàn)在未注漿樁的擴(kuò)大頭可以提高樁的承載力，但擴(kuò)大頭上部一段樁的長(zhǎng)度不能計(jì)算樁側(cè)阻力（樁基規(guī)范規(guī)定），而注漿樁不但在樁端形成擴(kuò)大頭提高承載力，而且漿液隨著樁的側(cè)壁向上爬升，這樣提高了樁側(cè)的摩阻力，因此，樁側(cè)阻力和樁端阻力同時(shí)增加。②樁端注漿改善了樁端土的性質(zhì)，使樁端模量增大，同時(shí)，在注漿時(shí)，漿液沿著樁側(cè)向上爬升，按照樁基規(guī)范，漿液爬升高度可達(dá)6米，這樣，樁的側(cè)壁阻力增加，這樣，樁的整體承載力就提高。

2）沉降方面：

從載荷試驗(yàn)p-s曲線上分析，未注漿樁的沉降量較大，而注漿單樁沉降較小，這一點(diǎn)已經(jīng)有很多工程得到結(jié)論。這主要的原因樁體注漿后在樁端形成的擴(kuò)大頭，受力面積增大，按照樁基規(guī)范，樁端面積增大，樁端附加應(yīng)力減小，這樣，對(duì)樁端土的附加應(yīng)力就比較小，所以，沉降比未注漿的樁要小。另一個(gè)原因是是樁端注漿改善了樁端土的模量，土的壓縮性較小。綜上所述，注漿后的樁沉降量比未注漿樁小。

（2）注漿群樁受力分析

1）承載力方面

通過(guò)圖2-2可知，注漿群樁中的單樁承載力比未注漿單樁承載力大，但是和注漿單樁相比，承載力較小，注漿群樁中的基樁比注漿單樁承載力小的原因是雖然群樁進(jìn)行了注漿，樁端土體得到了改善，但是，樁端形成的擴(kuò)大頭模量大，但是擴(kuò)大頭與擴(kuò)大頭之間土的模量相對(duì)還是較小，樁體仍然以摩擦型為主，仍然存在群樁效應(yīng)，即樁與樁之間相互影響，這樣的結(jié)果使得出現(xiàn)上述結(jié)果。

2）沉降方面

通過(guò)圖2-2可知，注漿群樁中沉降比未注漿樁小的原因和注漿單樁一樣，是因?yàn)闃抖诵纬蓴U(kuò)大頭，增加了樁端截面積，這樣減小了樁端的附加應(yīng)力，在應(yīng)力擴(kuò)散中，土中的附加應(yīng)力相應(yīng)也較小，沉降較小，但是，注漿群樁沉降比注漿單樁沉降較大的原因在于群樁中存在群樁效應(yīng)，樁體間相互影響，這樣沉降就相對(duì)要大。

3.結(jié)論

通過(guò)未注漿單樁和注漿單樁的靜載荷試驗(yàn)和群樁的有限元分析得到以下結(jié)論：

（1）從承載力方面講，注漿單樁承載力提高幅度最大，而未注漿單樁承載力較低，注漿群樁中的基樁處于中間。

（2）從沉降方面講，也有此規(guī)律，注漿單樁沉降量較小，注漿群樁沉降量次之，未注漿單樁沉降量最小。

工程，甚至建設(shè)項(xiàng)目，就形成一個(gè)多層次，大系統(tǒng)的模糊綜合評(píng)判系統(tǒng)。這種方法理論性強(qiáng)，實(shí)用性好，并具有可操作性，結(jié)果客觀合理，通過(guò)它的量化分析，可以為質(zhì)量評(píng)定工作提供有益的信息。

在實(shí)際工程中往往是依據(jù)注漿單樁的載荷試驗(yàn)來(lái)設(shè)計(jì)注漿群樁，通過(guò)本文分析得出上述結(jié)論，在實(shí)際設(shè)計(jì)中需要注意的問(wèn)題是不能完全根據(jù)注漿單樁的承載力來(lái)確定注漿群樁的承載力。而是需要分析具體工程地質(zhì)特性、樁間距等一系列情況最終確定。

參考文獻(xiàn)

[1] 高文生.后壓漿灌注樁單樁承載力性狀的研究[D].北京：中國(guó)建筑科學(xué)研究院，1997.

[2 ]黃吉龍、陳錦劍.樁端后注漿灌注樁豎向承載性能的數(shù)值分析[J].上海交通大學(xué)學(xué)報(bào)，2006.40（12）.

[3] 黃生根、曹輝.軟土地基中應(yīng)用后壓漿技術(shù)的機(jī)理研究[J].巖土工程技術(shù)，2002.16（1）.

[4] 張忠苗、張乾青.后注漿抗壓樁受力性狀的實(shí)驗(yàn)研究[J].巖土力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2009.28（3）.

[5] GB 94-2008.建筑樁基技術(shù)規(guī)范[S].北京：住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部，2008.

摘 要：鉆孔灌注樁樁側(cè)和樁端注漿技術(shù)在實(shí)際工程中得到了廣泛的應(yīng)用，工程中對(duì)注漿樁樁豎向承載力的確定進(jìn)行了靜載荷試驗(yàn)，取得了許多有益的結(jié)論，但是目前由于在實(shí)際工程中做靜載荷試驗(yàn)費(fèi)用較高，而且一般都做的實(shí)驗(yàn)是單樁，但實(shí)際上許多工程往往都是采用群樁，然而，注漿群樁和注漿單注在各個(gè)方面有明顯的不同，故本文通過(guò)對(duì)鉆孔灌注樁樁端注漿群樁和注漿單樁的承載機(jī)理及性狀的分析，得出注漿群樁和單樁的異同點(diǎn)。

關(guān)鍵詞：樁端注漿；群樁；單樁；分析

0.引言

鉆孔灌注樁在實(shí)際工程中得到了廣泛的應(yīng)用，而樁側(cè)和樁端注漿是解決灌注樁承載力不足和沉降過(guò)大的一種有效的方法在工程中得到越來(lái)越多的認(rèn)可。但是由于理論存在諸多問(wèn)題，導(dǎo)致在實(shí)際工程中存在一定的盲目性，比如，注漿時(shí)間是多長(zhǎng)，注漿量是多少，注漿后樁的承載力是多少等一系列問(wèn)題尚不能完全解決，還有，注漿群樁理論尚不成熟，但在實(shí)際工程中往往都用的是群樁，注漿單樁和注漿群樁存在哪些異同點(diǎn)在工程試樁時(shí)是無(wú)法解決這個(gè)問(wèn)題。故本文通過(guò)有限元分析注漿單樁的承載性狀和注漿群樁的承載性狀，得到一些有益的結(jié)論。

1.模型的建立

本文有限元分析的計(jì)算參數(shù)及模型。樁、土、墊層及承臺(tái)均采用節(jié)點(diǎn)SOLID42單元；網(wǎng)格由程序自動(dòng)完成，在樁頂和樁端進(jìn)行網(wǎng)格加密；計(jì)算域水平方向從荷載板邊緣延伸一倍荷載板寬度，豎向方向計(jì)算至樁端一倍樁長(zhǎng)。邊界條件為：兩側(cè)邊均無(wú)水平位移，底邊完全固定。計(jì)算采用各材料的力學(xué)參數(shù)見(jiàn)表1-1，對(duì)某些參數(shù)影響作用進(jìn)行分析時(shí)，它的取值有所變化。

本文所選取的參數(shù)來(lái)自于浙江某地的實(shí)際工程，且進(jìn)行了注漿單樁的載荷試驗(yàn)。

由于實(shí)際工程比較復(fù)雜，有限元模型不可能將實(shí)際情況全面考慮，因此，為使問(wèn)題簡(jiǎn)化，在有限元計(jì)算中做如下假定：

①同一種材料具均質(zhì)、各向同性性；

②土體界面及承臺(tái)與墊層之間均無(wú)相對(duì)滑移；

③把地基土只劃分為一個(gè)土層。

④樁間土體和墊層為連續(xù)的彈塑性體，符合Drucker-Prager模型；

⑤ 樁體和基礎(chǔ)均為線彈性體。

注漿群樁和未注漿群樁的樁長(zhǎng)取30米，樁徑取1米。樁間距采用1.5米、2米和2.5米進(jìn)行6樁分析，采用一般進(jìn)行分析。

建立有限模型與實(shí)際工程中注漿單樁進(jìn)行了對(duì)比分析，得到的結(jié)論是該模型中所提供的參 數(shù)基本上是符合該工程的實(shí)際工程地質(zhì)條件。

2.注漿單樁和注漿群樁中基樁樁體性狀分析

（1）注漿單樁受力分析

1）承載力方面

通過(guò)圖2-1中單樁注漿實(shí)驗(yàn)載荷試驗(yàn)的結(jié)果分析得到，樁端經(jīng)過(guò)注漿后承載力明顯比未注漿樁提高幅度大。這是因?yàn)椋孩贅抖俗{，在樁端形成一個(gè)較大的一個(gè)擴(kuò)大頭，這樣就相當(dāng)于增加樁端的受力面積，相應(yīng)的承載力就提高較大，然而，該擴(kuò)大頭和未注漿樁的擴(kuò)大頭不盡相同，主要表現(xiàn)在未注漿樁的擴(kuò)大頭可以提高樁的承載力，但擴(kuò)大頭上部一段樁的長(zhǎng)度不能計(jì)算樁側(cè)阻力（樁基規(guī)范規(guī)定），而注漿樁不但在樁端形成擴(kuò)大頭提高承載力，而且漿液隨著樁的側(cè)壁向上爬升，這樣提高了樁側(cè)的摩阻力，因此，樁側(cè)阻力和樁端阻力同時(shí)增加。②樁端注漿改善了樁端土的性質(zhì)，使樁端模量增大，同時(shí)，在注漿時(shí)，漿液沿著樁側(cè)向上爬升，按照樁基規(guī)范，漿液爬升高度可達(dá)6米，這樣，樁的側(cè)壁阻力增加，這樣，樁的整體承載力就提高。

2）沉降方面：

從載荷試驗(yàn)p-s曲線上分析，未注漿樁的沉降量較大，而注漿單樁沉降較小，這一點(diǎn)已經(jīng)有很多工程得到結(jié)論。這主要的原因樁體注漿后在樁端形成的擴(kuò)大頭，受力面積增大，按照樁基規(guī)范，樁端面積增大，樁端附加應(yīng)力減小，這樣，對(duì)樁端土的附加應(yīng)力就比較小，所以，沉降比未注漿的樁要小。另一個(gè)原因是是樁端注漿改善了樁端土的模量，土的壓縮性較小。綜上所述，注漿后的樁沉降量比未注漿樁小。

（2）注漿群樁受力分析

1）承載力方面

通過(guò)圖2-2可知，注漿群樁中的單樁承載力比未注漿單樁承載力大，但是和注漿單樁相比，承載力較小，注漿群樁中的基樁比注漿單樁承載力小的原因是雖然群樁進(jìn)行了注漿，樁端土體得到了改善，但是，樁端形成的擴(kuò)大頭模量大，但是擴(kuò)大頭與擴(kuò)大頭之間土的模量相對(duì)還是較小，樁體仍然以摩擦型為主，仍然存在群樁效應(yīng)，即樁與樁之間相互影響，這樣的結(jié)果使得出現(xiàn)上述結(jié)果。

2）沉降方面

通過(guò)圖2-2可知，注漿群樁中沉降比未注漿樁小的原因和注漿單樁一樣，是因?yàn)闃抖诵纬蓴U(kuò)大頭，增加了樁端截面積，這樣減小了樁端的附加應(yīng)力，在應(yīng)力擴(kuò)散中，土中的附加應(yīng)力相應(yīng)也較小，沉降較小，但是，注漿群樁沉降比注漿單樁沉降較大的原因在于群樁中存在群樁效應(yīng)，樁體間相互影響，這樣沉降就相對(duì)要大。

3.結(jié)論

通過(guò)未注漿單樁和注漿單樁的靜載荷試驗(yàn)和群樁的有限元分析得到以下結(jié)論：

（1）從承載力方面講，注漿單樁承載力提高幅度最大，而未注漿單樁承載力較低，注漿群樁中的基樁處于中間。

（2）從沉降方面講，也有此規(guī)律，注漿單樁沉降量較小，注漿群樁沉降量次之，未注漿單樁沉降量最小。

工程，甚至建設(shè)項(xiàng)目，就形成一個(gè)多層次，大系統(tǒng)的模糊綜合評(píng)判系統(tǒng)。這種方法理論性強(qiáng)，實(shí)用性好，并具有可操作性，結(jié)果客觀合理，通過(guò)它的量化分析，可以為質(zhì)量評(píng)定工作提供有益的信息。

在實(shí)際工程中往往是依據(jù)注漿單樁的載荷試驗(yàn)來(lái)設(shè)計(jì)注漿群樁，通過(guò)本文分析得出上述結(jié)論，在實(shí)際設(shè)計(jì)中需要注意的問(wèn)題是不能完全根據(jù)注漿單樁的承載力來(lái)確定注漿群樁的承載力。而是需要分析具體工程地質(zhì)特性、樁間距等一系列情況最終確定。

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