董春雷 張宏健

(1.西南林業(yè)大學(xué)材料工程學(xué)院，云南 昆明 650224;2.東北林業(yè)大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，黑龍江 哈爾濱 150040)

竹木復(fù)合工字梁靜曲蠕變性能評(píng)價(jià)

董春雷1，2張宏健1

(1.西南林業(yè)大學(xué)材料工程學(xué)院，云南 昆明 650224;2.東北林業(yè)大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，黑龍江 哈爾濱 150040)

為評(píng)價(jià)竹木復(fù)合工字梁(BWIB)的靜曲蠕變性能和抗蠕變服役能力，借鑒美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)ASTM D5055-04和ASTM D6815-02a檢測(cè)分析BWIB的快速蠕變性能和90 d蠕變性能。結(jié)果表明,BWIB的靜曲蠕變符合木質(zhì)材料的一般蠕變特征；BWIB 90 d內(nèi)發(fā)生的全程靜曲蠕變撓度為5.33 mm，其中，初始段(第1天)內(nèi)發(fā)生的蠕變撓度為1.38 mm，不可恢復(fù)的蠕變撓度為1.79 mm，分別占試驗(yàn)全程靜曲蠕變撓度的25.9%和33.6%；BWIB的快速靜曲蠕變回彈率和90 d靜曲蠕變相對(duì)變形率分別為Φ=91.05%和FD90=1.55，分別符合美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)ASTM D5055-04規(guī)定的Φ≥90.0%和ASTM D6815-02a規(guī)定的FD90<2.0的要求；靜曲蠕變對(duì)BWIB的靜曲剛性無顯著影響。

竹木復(fù)合工字梁；靜曲蠕變；快速蠕變；抗蠕變服役能力

竹木復(fù)合工字梁[1](bamboo-wood composited I-beam，BWIB)(圖1)是一種以工業(yè)速生林木意楊(PopuluseuramevicanaI-214)所制的單板層積材(laminated veneer lumber，LVL)為翼緣，以竹定向刨花板(bamboo based oriented strand board)為腹板的承重性木質(zhì)建筑材料，其常規(guī)靜態(tài)力學(xué)性能指標(biāo)完全達(dá)到我國(guó)現(xiàn)行民用建筑標(biāo)準(zhǔn)對(duì)高強(qiáng)度承重梁的要求[2]，可作為現(xiàn)代木結(jié)構(gòu)建筑樓蓋、屋蓋等結(jié)構(gòu)梁使用。

在設(shè)計(jì)和使用時(shí)，由于木質(zhì)材料的靜曲強(qiáng)度相較于靜曲彈性模量往往有較大剩余，因此，承重性木質(zhì)梁應(yīng)用于木結(jié)構(gòu)建筑時(shí)，首要需考查以撓度來衡量的抵抗豎向靜曲變形的能力[2-3]。除瞬時(shí)靜曲變形外，木質(zhì)梁隨時(shí)間的延長(zhǎng)還會(huì)發(fā)生明顯的靜曲蠕變變形，并可導(dǎo)致其靜態(tài)力學(xué)性能和形體穩(wěn)定性下降甚至喪失[4]，因此靜曲蠕變撓度應(yīng)成為衡量承重性木質(zhì)梁工程應(yīng)用性能的重要指標(biāo)之一。

然而，我國(guó)《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》只給出了木質(zhì)梁在使用時(shí)的構(gòu)造要求而無形變限值的規(guī)定[5]，而《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)》雖給出了木質(zhì)梁的瞬時(shí)靜曲形變限值(靜態(tài)設(shè)計(jì)值)[6]，但由于缺乏對(duì)木質(zhì)梁長(zhǎng)期服役形變的規(guī)定和相應(yīng)檢測(cè)方法，從而導(dǎo)致我國(guó)在設(shè)計(jì)、生產(chǎn)和檢驗(yàn)環(huán)節(jié)均不能對(duì)木質(zhì)梁長(zhǎng)期服役性能的科學(xué)性和合理性做出評(píng)判。

為此，本文借鑒北美現(xiàn)有木質(zhì)梁蠕變性能評(píng)價(jià)方法，對(duì)本課題組自行設(shè)計(jì)制作的BWIB蠕變性能進(jìn)行試驗(yàn)分析，以期為該方面的研究提供參考。

1 材料與方法

1.1 試驗(yàn)材料

自行設(shè)計(jì)制作的BWIB 6條，規(guī)格為：長(zhǎng)×寬×高=4 388 mm×40 mm×241 mm。其翼緣為意楊酚醛樹脂單板層積材，產(chǎn)自連云港博愛木業(yè)公司，截面尺寸為：寬×厚=40 mm×40 mm，絕干密度551 kg/m3，抗彎強(qiáng)度和彈性模量分別為35.0 MPa和 9 700 MPa，符合國(guó)標(biāo)GB 20241—2006《單板層積材》90E級(jí)標(biāo)準(zhǔn)。其腹板為竹定向刨花板，產(chǎn)自昆明西木木材工業(yè)研究開發(fā)公司，厚度為10 mm，絕干密度850 kg/m3，靜曲強(qiáng)度、彈性模量和內(nèi)結(jié)合強(qiáng)度分別為40、4 200 MPa和0.7 MPa，符合林業(yè)標(biāo)準(zhǔn)LY/T 1580—2000《定向刨花板》對(duì)OSB/3類板的要求，按美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)ASTM D1037-06a測(cè)定的其橫截面雙軌剪切強(qiáng)度為22.0 MPa。按我國(guó)現(xiàn)行民用建筑設(shè)計(jì)規(guī)范[7-8]，試驗(yàn)所用BWIB的設(shè)計(jì)荷載應(yīng)為4.9 kN。

1.2 儀器設(shè)備

1) 帶防側(cè)向失穩(wěn)裝置和雙點(diǎn)加載橫梁的大跨度SANS萬能力學(xué)試驗(yàn)機(jī)一臺(tái)，精度10 N。

2) 帶防側(cè)向失穩(wěn)裝置的大跨度靜曲蠕變測(cè)試裝置6對(duì)(圖2)。

3) 用以測(cè)量BWIB跨中撓度的百分表6支，量程50 mm，精度0.01 mm。

4) 激光水平校準(zhǔn)儀1臺(tái)。

1.3 衡量指標(biāo)

撓度：BWIB的實(shí)測(cè)跨中形變值，即靜曲撓度值。

蠕變撓度：其數(shù)值等于每一時(shí)間點(diǎn)實(shí)測(cè)靜曲撓度值與瞬時(shí)彈性撓度的差值。

1.4 測(cè)試方法

1.4.1靜曲彈性模量測(cè)試 按ASTM D5055-04和GB/T 50329—2002四點(diǎn)彎曲測(cè)試方法測(cè)試BWIB的靜曲彈性模量MOE[9-10]，取最大加載力為5 kN。

1.4.2 蠕變測(cè)試

1) 快速蠕變及回彈測(cè)試。按ASTM D5055-04快速蠕變測(cè)試方法(所用設(shè)備同靜曲測(cè)試)檢測(cè)試件的快速靜曲蠕變和蠕變回彈率，其方法為：首先對(duì)BWIB施加其設(shè)計(jì)載荷的20%(本試驗(yàn)為0.98 kN)，迅速記錄其跨中撓度值S1，繼續(xù)加載至BWIB設(shè)計(jì)載荷的1.5倍(本試驗(yàn)為7.35 kN)并保持1 h，記錄其跨中撓度值S2，然后再卸載至其設(shè)計(jì)載荷的20%(本試驗(yàn)為0.98 kN)，15 min后再次記錄其跨中撓度值S3。

2) 自然蠕變測(cè)試。以(時(shí)值旱季的)昆明1—3月份室內(nèi)溫度4～32 ℃、相對(duì)濕度10%～65%的自然通風(fēng)環(huán)境為BWIB蠕變環(huán)境，按ASTM D6815-02a[11]四點(diǎn)彎曲測(cè)試方法，2個(gè)加荷點(diǎn)分別荷載150 kg，共300 kg(2.94 kN，為試件設(shè)計(jì)荷載的60%)，用百分表測(cè)量試件BWIB的跨中撓度。記錄以下階段的數(shù)據(jù)：(1)荷載加載1 min時(shí)和隨后1 h內(nèi)時(shí)每隔10 min的BWIB撓度值，同時(shí)記錄測(cè)試場(chǎng)所的環(huán)境溫度(T)和相對(duì)濕度(RH)值；(2)其后每天8∶30和17∶30各記錄1次BWIB的撓度值以及環(huán)境T和RH，一直持續(xù)90 d；(3)蠕變?cè)囼?yàn)結(jié)束后，迅速解除各試件荷載，每隔10 min記錄1次試件的跨中撓度值，持續(xù)記錄3 h；隨后的14 d中每天8∶30和17∶30各記錄1次試件撓度值以及環(huán)境T和RH。之后將試件置于與第1次靜曲MOE測(cè)試相同的環(huán)境平衡30 d，再次按ASTM D5055-04[9]四點(diǎn)彎曲測(cè)試方法測(cè)試BWIB的MOE，其中仍取最大加載力為5 kN。

2 結(jié)果與分析

2.1 室內(nèi)自然環(huán)境下BWIB的靜曲蠕變

BWIB 90 d的平均靜曲蠕變撓度和卸載后14 d的平均蠕變撓度恢復(fù)曲線見圖3。

由圖3可知，BWIB的蠕變曲線和蠕變恢復(fù)曲線與實(shí)木的恒濕靜曲蠕變曲線和恢復(fù)曲線[11]相似，均表現(xiàn)出粘彈性變形階段(圖3 ac段)中蠕變撓度隨時(shí)間延長(zhǎng)而逐漸增加的基本特征，從而可認(rèn)為：室內(nèi)自然環(huán)境條件中BWIB的總體靜曲蠕變行為符合木質(zhì)材料在恒濕條件中普通靜曲蠕變的一般規(guī)律。

試驗(yàn)中BWIB在90 d的全程靜曲蠕變撓度為5.33 mm，其中在初始段(ab段)內(nèi)發(fā)生的蠕變?yōu)?.38 mm，占試驗(yàn)全程靜曲總?cè)渥儞隙鹊?5.9%，不可恢復(fù)蠕變?yōu)?.79 mm，占試驗(yàn)全程靜曲蠕變的33.6%。

2.2 BWIB靜曲蠕變性能的評(píng)價(jià)

2.2.1BWIB靜曲蠕變性能的快速評(píng)價(jià) 根據(jù)BWIB與實(shí)木靜曲蠕變規(guī)律[12-13]的總體相似性，即BWIB在初始段的蠕變撓度最大(圖3 ab段)，但其中大部分蠕變可在短時(shí)內(nèi)恢復(fù)(圖3 de段)，應(yīng)用美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)ASTM D5055-04[4]，以靜曲蠕變撓度回復(fù)量與靜曲蠕變總撓度的比值，即回彈率Ф為衡量指標(biāo)，按式(1)～(3)對(duì)BWIB的靜曲蠕變性能作快速檢測(cè)和近似評(píng)價(jià)。

(1)

ΔS=S3-S1

(2)

S=S2-S1

(3)

式中：Φ為回彈率(%)；ΔS為不可恢復(fù)形變量(mm)；S為總變形量(mm)。

試驗(yàn)中，BWIB的測(cè)試平均值為S1=3.23 mm，S2=23.23 mm，S3=5.01 mm，則其靜曲蠕變的快速蠕變回彈率平均值=91.05%(COV=2.80%)，達(dá)到美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)Φ≥90%的要求。

2.2.2BWIB 90 d的靜曲蠕變?cè)u(píng)價(jià) BWIB 90 d蠕變速率統(tǒng)計(jì)結(jié)果見表1。

表1 BWIB 90 d蠕變速率統(tǒng)計(jì)情況

由表1可知，BWIB 90 d內(nèi)各階段撓度的大小變化關(guān)系依次為D30-Di>D60-D30>D90-D60(D為撓度形變；下標(biāo)表示對(duì)應(yīng)的時(shí)間，其中i為初始時(shí)間1 min，30表示第30天)，BWIB在前60 d和前90 d的蠕變速率分別為1.48 mm/30 d和1.55 mm/30 d，基本相等?？梢?，BWIB的形變速率隨時(shí)間延長(zhǎng)而減小，并在試驗(yàn)結(jié)束時(shí)趨于穩(wěn)定，可以認(rèn)為是達(dá)到了木質(zhì)材料普通蠕變的第二階段，即蠕變穩(wěn)定階段。

雖然BWIB的上述蠕變速率發(fā)展趨勢(shì)及規(guī)律與木質(zhì)材料相似(圖3)[10]，但其能否安全地應(yīng)用于木結(jié)構(gòu)建筑仍需給予定量評(píng)價(jià)。美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)ASTM D6815-02a認(rèn)為，木質(zhì)工程材料在90 d干態(tài)環(huán)境下(木材含水率不高于19%)的蠕變測(cè)試已可檢測(cè)到無論任何形式的蠕變-破壞效應(yīng)的75%，而剩余25%蠕變-破壞效應(yīng)需30～50 a蠕變測(cè)試時(shí)間，同時(shí)該標(biāo)準(zhǔn)還發(fā)現(xiàn)當(dāng)90 d相對(duì)變形率FD90≤2.0時(shí)，材料可安全地應(yīng)用于處干態(tài)環(huán)境下的木結(jié)構(gòu)建筑[11]。FD90具體計(jì)算方法如下：

(4)

式中：Di為初始形變量，為試件加荷1 min后的撓度值(mm)；D90為試件加荷90 d后的撓度值(mm)；FD為相對(duì)變形率(fractional deflection，F(xiàn)D)。

由表1及式(4)計(jì)算結(jié)果可知，本試驗(yàn)試材BWIB的FD90=1.55<2.00，符合美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)ASTM D6815-02 a對(duì)木質(zhì)工程材料靜曲蠕變的要求。

2.3 蠕變對(duì)BWIB靜曲剛性的影響

BWIB的靜曲剛性可用其在標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)測(cè)試條件[5]下整梁的瞬時(shí)跨中撓度和靜曲彈性模量MOE來衡量。BWIB在90 d蠕變?cè)囼?yàn)前后不同加載力下的跨中撓度值和靜曲MOE的對(duì)比情況見圖4～5。

由圖4～5可知，相同加載力下，蠕變后BWIB的平均靜曲撓度和平均靜曲MOE與蠕變前的分別相差僅2.60%和0.69%。發(fā)生過蠕變的BWIB的荷載-撓度曲線在比例極限段內(nèi)仍表現(xiàn)為高度的線性特征。

由此可知，符合我國(guó)現(xiàn)行民用建筑標(biāo)準(zhǔn)要求的BWIB，經(jīng)歷90 d蠕變和正?；謴?fù)后，其靜曲剛性與蠕變前無顯著差異。

3 結(jié) 論

1) BWIB 90 d內(nèi)發(fā)生的全程靜曲蠕變撓度為5.33 mm，其中在初始段(第1天)內(nèi)發(fā)生的為1.38 mm，占試驗(yàn)全程靜曲蠕變撓度的25.9%，不可回復(fù)蠕變撓度為1.79 mm，占試驗(yàn)全程靜曲蠕變撓度的33.6%。

2) BWIB的靜曲蠕變符合常用木質(zhì)工程材料的一般蠕變特征，可以用美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)ASTM D5055-04和ASTM D6815-02 a快速測(cè)試方法對(duì)其蠕變性能進(jìn)行評(píng)價(jià)。

3) 本試驗(yàn)BWIB的快速靜曲蠕變回彈率和90 d靜曲蠕變相對(duì)變形率分別為Φ=91.05%和FD90=1.55，分別達(dá)到美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)ASTM D5055-04規(guī)定的Φ≥90.0%和ASTM D6815-02a規(guī)定的FD90<2.0的要求。

4) 蠕變對(duì)BWIB的靜曲剛性無顯著影響。

[1] 張宏?。衲緩?fù)合工字梁：中國(guó)，200620019276.5[P]．2006-03-07．

[2] 李統(tǒng)，黃宇翔，張宏健，等.不同含水狀態(tài)下實(shí)木梁的靜曲蠕變[J].西南林業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào),2013,33(6):80-83.

[3] PRI-400. Performance Standard for APA EWS I-Joists[S].APA-The Engineered Wood Association，2004.

[4] Leichti R J, Tang R C. Effect of creep on the reliability of sawn lumber and wood-composite I-beams[J]. Mathematical and Computer Modelling, 1989, 12(2): 153-161.

[5] 上?，F(xiàn)代建筑設(shè)計(jì)(集團(tuán))有限公司.GB 5005—2003.木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2003.

[6] 《木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)》編輯委員會(huì).木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)[M]. 3版.北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2005.

[7] 中華人民共和國(guó)建設(shè)部.GB 50009—2001.建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范[S].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2002.

[8] 中華人民共和國(guó)建設(shè)部.GB 50096—1999.住宅設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2006.

[9] ASTM D5055-04.Standard Specification for Establishing and Monitoring Structural Capacities of Prefabricated Wood I-Joists[S]. American Society for Testing and Materials， 2004．

[10] 中華人民共和國(guó)建設(shè)部.GB/T 50329—2002木結(jié)構(gòu)試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)[S].北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2002．

[11] ASTM D6815-02a.Standard Specification for Evaluation of Duration of Load and Creep Effects of Wood and Wood-Based Products[S]. American Society for Testing and Materials， 2002．

[12] 董春雷．木結(jié)構(gòu)建筑用木質(zhì)工字梁靜態(tài)彎曲性能的研究和設(shè)計(jì)[D]．昆明：西南林業(yè)大學(xué)，2009．

[13] 王逢瑚．木質(zhì)材料流變學(xué)[M]．哈爾濱：東北林業(yè)大學(xué)出版社，1997．

(責(zé)任編輯 曹 龍)

Evaluation of the Static Bending Creep of Bamboo-Wood Composited I-Beam

DONG Chun-lei1,2， ZHANG Hong-jian1

(1.College of Material Engineering,Southwest Forestry University,Kunming Yunan 650224,China; 2.College of Material Science and Engineering,Northeast Forestry University,Harbin Heilongjiang 150040,China)

In order to evaluate the static bending creep (SBC) and service capacity in creep-resistance of the bamboo-wood composited I-beam (BWIB) which was self-designed and self-made by the project, the rapid creep and 90-day creep were tested and analyzed employing ASTM D505-04 and ASTM D6815-02a. Results showed that the SBC of the BWIB accorded with the creep characteristics of common wood material. The total deflection of SBC of the BWIB in 90 days was 5.33 mm, in which the first-day deflection was 1.38 mm and the irreversible deflection was 1.79 mm, which occupied 25.9% and 33.6% of the total 90-day deflection respectively. Both the rate of the rapid recovery (Φ=91.05%) and the 90-day fractional deflection (FD90=1.55) of BWIB met the requirements of ASTM D5055-04, whoseΦ≥90% and of ASTM D6815-02a, whose FD90<2.0. SBC had no significant effect on the bending rigidity of BWIB.

bamboo-wood composited I-beam; static bending creep; rapid creep test;service capacity in creep-resistance

2014-01-10

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(31170534)資助；西南林業(yè)大學(xué)?；痦?xiàng)目(111140)資助。

張宏健(1952—)，男，碩士，教授。研究方向：木竹材料的制造和應(yīng)用。Email: hjzhang008@qq.com。

10.3969/j.issn.2095-1914.2014.05.019

S781.7

：A

：2095-1914(2014)05-0099-04

第1作者：董春雷(1981—)，男，博士，實(shí)驗(yàn)師。研究方向：木質(zhì)工程材料和木結(jié)構(gòu)建筑。Email:dchunlei@live.cn。