劉家彬+陳云鋼+郭正興+袁富

文章編號(hào)：16742974(2014)04001609

豎向新型連接裝配式剪力墻抗震性能試驗(yàn)研究

收稿日期：20130531

基金項(xiàng)目：“十二五”國家科技支撐計(jì)劃資助項(xiàng)目(2011BAJ10B03)

作者簡介：劉家彬（1968-），男，江蘇南京人，東南大學(xué)副教授，博士

通訊聯(lián)系人，E-mail:dndxljb@126.com

摘要：為綜合評(píng)價(jià)基于鋼板網(wǎng)成孔的豎向鋼筋搭接連接的裝配式混凝土剪力墻抗震性能，制作了足尺試件，進(jìn)行了擬靜力試驗(yàn)并與現(xiàn)澆試件對(duì)比.試驗(yàn)結(jié)果表明：對(duì)于最終破壞形態(tài)，鋼板網(wǎng)成孔的豎向鋼筋搭接連接試件與現(xiàn)澆試件基本相同，初始裂縫出現(xiàn)位置不同.兩者滯回曲線均較飽滿，骨架曲線走勢(shì)基本一致，耗能能力接近.各裝配試件與現(xiàn)澆試件極限位移角為1/55到1/43，位移延性系數(shù)為4到5，滿足延性要求.鋼板網(wǎng)成孔的豎向鋼筋搭接連接試件較現(xiàn)澆試件各階段荷載承載能力有所降低.裝配式混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)水平拼縫采用合理構(gòu)造可以達(dá)到與現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)相接近的延性、承載能力以及抗震耗能能力.

關(guān)鍵詞：預(yù)制混凝土；剪力墻；鋼板網(wǎng)成孔；豎向鋼筋搭接連接；抗震性能

中圖分類號(hào)：TU375 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

TestontheSeismicPerformanceofPrecastShearWallwith

VerticalReinforcementLappinginPoreformingonSteelPlate

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LIUJiabin1，CHENYungang1,2，GUOZhengxing1，YUANFu1

(1.SchoolofCivilEngineering,SoutheastUniv,Nanjing,Jiangsu210096,China;

2.SchoolofCivilEngineeringandArchitecture,AnhuiUnivofTechnology,Maanshan,Anhui243002,China)

Abstract:Tocomprehensivlyevaluatetheseismicbehaviorofprecastconcreteshearwallswithverticalreinforcementlappinginporeformingonsteelplateconnectedinhorizontaljoints,fabricatedandcastinplaceconcreteshearwallswithfullscalespecimensweretestedandcomparedthroughquasistatictest.Thetestresultsshowedthattheultimatefailurepatternoftheverticalconnectioninporeformingonsteelplateandthecastinplacespecimenwasbasiclythesame,initialcracksappearedindifferentpositions,thehysteresiscurveofthespecimenwasfull,thetrendoftheskeletoncurvewasbasicallythesame,thecapacityofenergydissipationwasalsosimilar;theultimatedisplacementangleofeachspecimenwasfrom1/55to1/43,thedisplacementductilityfactorwasfrom4to5,whichmettheductilityrequirements;andtheloadcarryingcapacityofverticalreinforcementlappinginporeformingonsteelplatewaslowerthanthatofthecastinplacespecimens.Precastconcreteshearwallwithreasonablehorizontaljointscanachieveconsiderablecarryingcapacity,ductilityandseismicenergydissipationcapacitywiththecastinplacespecimens.

Keywords:precastconcrete;shearwalls;poreformingonsteelplate；verticalreinforcementlapping；seismicperformance

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“十二五”期間，隨著中國城鎮(zhèn)化建設(shè)進(jìn)程的加快，原來建立在勞動(dòng)力價(jià)格相對(duì)低廉基礎(chǔ)上的建筑行業(yè)，正面臨勞動(dòng)力成本不斷上升的困境.工期壓力、管理難度等加大，這些因素逐漸成為制約建筑業(yè)進(jìn)一步發(fā)展的瓶頸.在此背景下，國家大力推行“建筑工業(yè)化、住宅產(chǎn)業(yè)化”，推廣綠色建筑、綠色施工理念，以加快促進(jìn)我國建筑產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)調(diào)整及技術(shù)轉(zhuǎn)型，實(shí)現(xiàn)建筑業(yè)的可持續(xù)發(fā)展.將適合我國小高層、高層住宅建筑的剪力墻結(jié)構(gòu)體系與預(yù)制裝配式混凝土技術(shù)有機(jī)結(jié)合，所形成的預(yù)制裝配式混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)，在中國將具有強(qiáng)大的生命力和廣闊的應(yīng)用前景.

國外對(duì)預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)的研究相對(duì)較早，尤其是美國、日本等發(fā)達(dá)國家.但他們的工作主要集中于預(yù)制裝配式混凝土框架結(jié)構(gòu)的研究，而剪力墻方面的研究相對(duì)較少.加拿大Khaled等學(xué)者對(duì)5種鋼筋連接方式的混凝土預(yù)制墻體做了壓彎擬靜力實(shí)驗(yàn)研究，提出了5種水平連接構(gòu)造形式：坐漿錨固法、剪力鍵法、預(yù)留插筋法、預(yù)應(yīng)力鋼絞線法和預(yù)應(yīng)力鋼筋法，對(duì)這5種連接形式經(jīng)過反復(fù)荷載試驗(yàn)，研究了水平接縫的抗剪機(jī)理并提出相關(guān)設(shè)計(jì)建議[1-3].

在大力推動(dòng)住宅產(chǎn)業(yè)化的進(jìn)程中，國內(nèi)對(duì)預(yù)制裝配式混凝土剪力墻的相關(guān)研究日漸升溫.郭正興等[4-5]對(duì)新型裝配式剪力墻結(jié)構(gòu)(NPC)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了試驗(yàn)研究.結(jié)果表明，裝配式節(jié)點(diǎn)連接鋼筋的良好塑性，使其位移延性性能較現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)有所提高，而剛度和耗能能力則與現(xiàn)澆節(jié)點(diǎn)相近.錢稼茹等[6-8]對(duì)豎向鋼筋采用不同連接方法的預(yù)制鋼筋混凝土剪力墻進(jìn)行了抗震性能試驗(yàn)，包含墻體預(yù)制邊緣構(gòu)件現(xiàn)澆、套筒漿錨連接、套筒漿錨間接搭接以及套箍連接.試驗(yàn)表明，套筒漿錨連接和套筒漿錨間接搭接能有效傳遞豎向鋼筋應(yīng)力，其預(yù)制墻體與現(xiàn)澆混凝土之間的交界面難以澆注密實(shí)，形成水平通縫.姜洪斌等[9]提出的“插入式預(yù)留孔灌漿鋼筋搭接連接”與金屬波紋管漿錨鋼筋間接搭接連接類似，兩者不同點(diǎn)在于前者采用抽芯成孔，且在鋼筋搭接范圍內(nèi)采用了螺旋筋進(jìn)行加強(qiáng)，又稱“約束漿錨鋼筋搭接連接”.以螺旋箍筋體積配箍率和搭接長度為主要參數(shù)，進(jìn)行了單向和雙向鋼筋搭接性能試驗(yàn)，建立了螺旋筋設(shè)計(jì)的理論公式.

為進(jìn)一步探索預(yù)制裝配式混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)水平連接的合理構(gòu)造，增強(qiáng)預(yù)制剪力墻結(jié)構(gòu)的整體性和抗震性能，解決裝配式剪力墻結(jié)構(gòu)水平連接的難題，本文依托預(yù)制裝配式混凝土結(jié)構(gòu)“十二五”國家科技支撐計(jì)劃基金項(xiàng)目，在前期已經(jīng)對(duì)采用U型閉合筋搭接連接形式的裝配式剪力墻進(jìn)行抗震性能試驗(yàn)的基礎(chǔ)上［10］，提出一種鋼板網(wǎng)成孔的幾種豎向筋新型水平連接方式，實(shí)現(xiàn)了構(gòu)造新穎，施工簡便的特點(diǎn)，并制作試件進(jìn)行低周反復(fù)試驗(yàn)，綜合評(píng)價(jià)其抗震性能.

1連接方式構(gòu)造

剪力墻暗柱區(qū)域采用鋼板網(wǎng)成孔，所選取鋼板網(wǎng)的壁厚0.3mm、孔眼5mm，通過制作600mm×400mm×200mm的立方體試件進(jìn)行軸壓試驗(yàn)確定.鋼板網(wǎng)外側(cè)的矩形螺旋箍筋直徑為6mm、螺旋間距為50mm.鋼板網(wǎng)內(nèi)部由上、下片墻的U型筋或鐓頭鋼筋搭接連接，并且灌注BY(S)40灌漿料或者細(xì)石混凝土.剪力墻中部墻板豎向分布鋼筋通過漿錨間接搭接連接.具體構(gòu)造示意圖見圖1.



1—上層預(yù)制剪力墻；2—下層預(yù)制剪力墻；3—矩形螺旋箍筋；

4—水平分布筋；5—暗柱箍筋；6—U型筋；

7—注漿管；8—鋼板網(wǎng)

圖1鋼板網(wǎng)成孔、U型筋搭接連接



Fig.1Poreformingonsteelplate，Ushaped

reinforcementlapping



這種邊緣構(gòu)造方式有以下幾個(gè)優(yōu)點(diǎn)：

1)上、下層預(yù)制墻板邊緣構(gòu)件豎向鋼筋通過鋼筋鐓頭或U型筋以及一定的搭接長度，實(shí)現(xiàn)邊緣構(gòu)件豎向鋼筋的連續(xù)受力要求，鋼筋鐓頭或U型筋可有效降低搭接長度，從而減少后灌混凝土量，提高施工速度.

2)鋼板網(wǎng)外側(cè)設(shè)置的連續(xù)矩形螺旋箍筋，與鋼板網(wǎng)一起，對(duì)邊緣構(gòu)件的后灌混凝土提供了強(qiáng)有力約束，提高后灌混凝土的變形能力的同時(shí)，可進(jìn)一步改善豎向鋼筋的搭接連接性能.

3)根據(jù)邊緣構(gòu)件的形狀，可靈活設(shè)置鋼板網(wǎng)的尺寸和個(gè)數(shù)，依靠鋼板網(wǎng)及墻板預(yù)制時(shí)設(shè)置于鋼板網(wǎng)外壁的墻板水平鋼筋及水平拉筋，保證其邊緣構(gòu)件各鋼板網(wǎng)、邊緣構(gòu)件與剪力墻一般部位的共同受力.

2試驗(yàn)方案

2.1試驗(yàn)設(shè)計(jì)

現(xiàn)澆及預(yù)制剪力墻混凝土強(qiáng)度均為C35，混凝土保護(hù)層厚度為25mm.邊緣構(gòu)件部位使用直徑為14mm的HRB400級(jí)熱軋鋼筋，其他豎向分布鋼筋采用直徑12mm的HRB400級(jí)熱軋鋼筋，水平分布鋼筋采用直徑10mm的HRB400級(jí)熱軋鋼筋，箍筋為直徑8mm的HRB335級(jí)熱軋鋼筋，為增加邊緣構(gòu)件的約束能力，箍筋采用搭接焊箍筋，螺旋箍筋采用直徑為6mm的HPB235級(jí)熱軋鋼筋.剪力墻試件頂部設(shè)置加載梁，下端設(shè)置錨固底座.

共制作了7片1∶1足尺比例模型，編號(hào)分別為PW1～PW7.其中PW1為現(xiàn)澆試件，起對(duì)比作用，試件的墻體、加載梁和地梁澆筑成整體，全部豎向鋼筋錨固在地梁中，現(xiàn)澆試件設(shè)計(jì)圖見圖2；PW2為鋼板網(wǎng)成孔灌漿、U型筋搭接連接；PW3為鋼板網(wǎng)成孔灌細(xì)石混凝土、U型筋搭接連接，水平連接節(jié)點(diǎn)見圖3；PW4和PW5分別為鋼板網(wǎng)成孔灌漿和鐓頭鋼筋搭接連接，由于現(xiàn)場(chǎng)沒有鐓頭機(jī)，所以在縱向受力鋼筋的端部貼焊5mm的同等級(jí)同直徑鋼筋來模擬鐓頭；PW6和PW7分別為鋼板網(wǎng)成孔灌細(xì)石混凝土和鐓頭鋼筋搭接連接，水平連接節(jié)點(diǎn)見圖4.試件的外形尺寸一致，剪力墻墻板高為3200mm，截面尺寸為1600mm×200mm，底座長度為2200mm，截面尺寸為640mm×700mm，加載梁的截面尺寸為240mm×250mm，試件的總高度為4090mm.

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圖2PW1試件設(shè)計(jì)圖

Fig.2PW1specimen

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圖3PW2,PW3試件設(shè)計(jì)圖

Fig.3PW2,PW3specimens

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圖4PW4～PW7試件設(shè)計(jì)圖

Fig.4PW4～PW7specimens

2.2試驗(yàn)加載制度和加載裝置

試驗(yàn)試件水平加載設(shè)備均采用1500kN液壓伺服控制系統(tǒng)(MTS)，豎向荷載利用2臺(tái)600kN穿心式千斤頂施加.

試驗(yàn)時(shí)，利用地腳螺栓穿過底座預(yù)留錨固孔將試件底座錨固在試驗(yàn)室地面上，在水平方向利用千斤頂夾緊試件底座，防止試驗(yàn)過程中試件出現(xiàn)水平方向滑移，在剪力墻的兩側(cè)面設(shè)置防側(cè)移三腳架，防止剪力墻加載過程中發(fā)生平面外傾斜，如圖5所示.豎向荷載軸壓通過穿心式千斤頂張拉預(yù)應(yīng)力鋼絞線方式施加，軸壓比控制為0.10，施加軸壓分別為667kN.水平荷載由MTS施加，試件屈服前以力控制加載，每級(jí)循環(huán)1次，試件屈服后以屈服位移Δy控制加載，按Δy細(xì)分等級(jí)，每級(jí)循環(huán)3次[11].試驗(yàn)約定MTS外推時(shí)為正，內(nèi)拉時(shí)為負(fù).

(a)加載裝置圖

(b)加載裝置照片

圖5加載裝置圖

Fig.5Loadingdevice

3試驗(yàn)現(xiàn)象

PW1：加載至負(fù)向(推力)150kN時(shí)，墻板和底座的交界面出現(xiàn)水平裂縫，裂縫長度約260mm，進(jìn)入開裂階段，隨后水平裂縫不斷水平向延伸.負(fù)向加載至370kN時(shí)，裂縫繼續(xù)斜向延伸，荷載位移曲線偏離直線，受拉側(cè)鋼筋屈服，試件進(jìn)入屈服階段，屈服位移為18.5mm.正向4倍屈服位移時(shí)，無新裂縫出現(xiàn)，已有裂縫斜向延伸，壓區(qū)混凝土嚴(yán)重脫落，加載至第3個(gè)循環(huán)時(shí)，承載能力下降超過15%，受拉區(qū)鋼筋斷裂，試驗(yàn)結(jié)束.

PW2：加載至負(fù)向(推力)115kN時(shí)，墻板和底座的交界面出現(xiàn)水平裂縫，裂縫長度約100mm，進(jìn)入開裂階段，隨后水平裂縫不斷水平向延伸.加載至310kN時(shí)，在900mm墻高處出現(xiàn)水平裂縫，已經(jīng)產(chǎn)生的水平裂縫開始斜向延伸，荷載位移曲線偏離直線，受拉側(cè)鋼筋屈服，試件進(jìn)入屈服階段，屈服位移為15mm．開始位移加載，正向4倍屈服位移加載至第2個(gè)循環(huán)時(shí)，承載能力下降超過15%，裂縫斜向延伸，壓區(qū)混凝土脫落，拉區(qū)鋼筋斷裂，試驗(yàn)結(jié)束.

PW3：加載至負(fù)向(推力)130kN時(shí)，墻板和底座的交界面出現(xiàn)水平裂縫，裂縫長度約200mm，進(jìn)入開裂階段，隨后水平裂縫不斷水平向延伸.加載至310kN時(shí)，在1000mm墻高處出現(xiàn)斜裂縫，同時(shí)在1300mm高處出現(xiàn)80mm長的水平裂縫，荷載位移曲線偏離直線，受拉側(cè)鋼筋屈服，試件進(jìn)入屈服階段，屈服位移為15.5mm.正向5倍屈服位移加載至第2個(gè)循環(huán)時(shí)，承載能力下降超過15%，裂縫斜向延伸，壓區(qū)混凝土脫落，拉區(qū)鋼筋斷裂，試驗(yàn)結(jié)束.

PW4～PW5：2個(gè)試件都是加載至負(fù)向(推力)120kN時(shí)，墻板和底座的交界面出現(xiàn)水平裂縫，裂縫長度分別約150和200mm，進(jìn)入開裂階段，隨后水平裂縫不斷水平向延伸.分別加載至320和340kN時(shí)，在1060mm和1010mm墻高處出現(xiàn)水平裂縫，裂縫寬度分別為0.14和0.1mm，隨后水平裂縫開始斜向延伸，荷載位移曲線偏離直線，受拉側(cè)鋼筋屈服，試件進(jìn)入屈服階段，兩試件屈服位移均為15mm.PW4正向5倍屈服位移加載至第2個(gè)循環(huán)，PW5正向4倍屈服位移加載至第2個(gè)循環(huán)時(shí)，兩試件承載能力下降超過15%，壓區(qū)混凝土脫落，拉區(qū)鋼筋斷裂，試驗(yàn)結(jié)束.

PW6～PW7：2個(gè)試件均加載至負(fù)向(推力)120kN時(shí)，墻板和底座的交界面出現(xiàn)水平裂縫，裂縫長度分別為50和80mm，進(jìn)入開裂階段，隨后水平裂縫不斷水平向延伸.PW6加載至320kN時(shí)分別在930和800mm墻高處出現(xiàn)斜裂縫，裂縫寬度分別為0.18和0.1mm，同時(shí)在1330mm墻高處出現(xiàn)270mm長水平裂縫，裂縫寬度為0.07mm.PW7加載至320kN時(shí)，在460mm墻高處出現(xiàn)斜裂縫，裂縫寬度為0.06mm，同時(shí)分別在900和1200mm墻高處出現(xiàn)700和600mm長水平裂縫，裂縫寬度分別為0.17和0.12mm.隨后2個(gè)試件荷載位移曲線逐漸偏離直線，受拉側(cè)鋼筋屈服，試件進(jìn)入屈服階段，屈服位移均為15mm.2個(gè)試件均在加載至正向4倍屈服位移第3個(gè)循環(huán)時(shí)，承載能力下降超過15%，壓區(qū)混凝土脫落，拉區(qū)鋼筋斷裂，試驗(yàn)結(jié)束.

總結(jié)以上試驗(yàn)現(xiàn)象，預(yù)制剪力墻試件和現(xiàn)澆剪力墻試件的最終破壞形式相同，都是邊緣約束構(gòu)件豎向鋼筋受拉屈服、墻底角部混凝土壓潰.現(xiàn)澆墻試件和預(yù)制剪力墻試件的墻底與地梁交界面都出現(xiàn)水平通縫，邊緣約束構(gòu)件1/2高度以下均勻分布水平裂縫，非約束邊緣構(gòu)件分布大量斜裂縫.

與現(xiàn)澆剪力墻試件不同，預(yù)制剪力墻試件的第1條裂縫一般出現(xiàn)在受拉區(qū)外側(cè)灌注孔高度處，然后是受拉區(qū)底部座漿處開裂.這2條裂縫也最終發(fā)展成為2條主要裂縫.圖6為各剪力墻試件墻板邊緣與底座交界處破壞形態(tài).

(a)PW1破壞形態(tài)



(b)PW2,PW3破壞形態(tài)

(c)PW4,PW5破壞形態(tài)

(d)PW6,PW7破壞形態(tài)

圖6各試件墻板邊緣與底座交界處破壞形態(tài)

Fig.6Failuremodesofjunctionbetweentheedgeofthewallwiththebase



4試驗(yàn)分析

4.1滯回曲線和骨架曲線

圖7～圖13為各試件的滯回曲線和骨架曲線.試件PW2,PW3的飽滿度與試件PW1的飽滿度相似，具有良好的耗能能力，試件屈服后，隨著位移的增加承載力下降緩慢，滯回曲線未出現(xiàn)明顯的捏縮現(xiàn)象，呈現(xiàn)反“S”型.試件PW4～PW7相對(duì)于試件PW1總體上飽滿度略差，耗能能力略顯不足，分析認(rèn)為這是由于U型筋鋼筋連續(xù)，混凝土受力均勻，而鐓頭鋼筋搭接連接中混凝土相對(duì)受力集中，導(dǎo)致剛度退化較快，耗能能力降低.

比較試件PW2與PW3，在鋼板網(wǎng)預(yù)留孔洞中灌入漿體或細(xì)石混凝土，兩者的滯回曲線和骨架曲線相似，說明兩種材料對(duì)受力鋼筋的錨固性能沒有較明顯的差別.比較試件PW4，PW5和PW6,PW7也有相同的結(jié)論.

4.2耗能能力

表1為各試件在不同試驗(yàn)階段下的黏滯阻尼系數(shù).隨著循環(huán)次數(shù)增加，構(gòu)件進(jìn)入塑性階段后，由于材料的非彈性變形使得滯回環(huán)越來越飽滿，等效黏滯阻尼系數(shù)不斷增加.對(duì)比現(xiàn)澆試件，采用U型筋對(duì)插搭接連接的試件PW2,PW3在極限荷載階段下的耗能能力要略大于現(xiàn)澆試件PW1，而采用鐓頭鋼筋對(duì)插搭接連接的試件PW4～PW7耗能能力略低于現(xiàn)澆試件PW1，這同樣可能是因?yàn)閁型筋鋼筋連續(xù)，混凝土受力均勻，而鐓頭鋼筋搭接連接中混凝土相對(duì)受力集中，導(dǎo)致剛度退化較快，耗能能力降低.說明U型筋對(duì)插搭接連接構(gòu)造優(yōu)于鐓頭鋼筋對(duì)插搭接連接構(gòu)造.

(a)PW1滯回曲線

(b)PW1骨架曲線

圖7PW1滯回曲線和骨架曲線

Fig.7HysteresiscurvesandskeletoncurvesofeachspecimenofPW1

(a)PW2滯回曲線

(b)PW2骨架曲線

圖8PW2滯回曲線和骨架曲線

Fig.8HysteresiscurvesandskeletoncurvesofeachspecimenofPW2



(a)PW3滯回曲線

(b)PW3骨架曲線

圖9PW3滯回曲線和骨架曲線

Fig.9HysteresiscurvesandskeletoncurvesofeachspecimenofPW3



(a)PW4滯回曲線

(b)PW4骨架曲線

圖10PW4滯回曲線和骨架曲線

Fig.10HysteresiscurvesandskeletoncurvesofeachspecimenofPW4

(a)PW5滯回曲線

(b)PW5骨架曲線

圖11PW5滯回曲線和骨架曲線

Fig.11HysteresiscurvesandskeletoncurvesofeachspecimenofPW5

(a)PW6滯回曲線

(b)PW6骨架曲線

圖12PW6滯回曲線和骨架曲線

Fig.12HysteresiscurvesandskeletoncurvesofeachspecimenofPW6

(a)PW7滯回曲線

(b)PW7骨架曲線

圖13PW7滯回曲線和骨架曲線

Fig.13HysteresiscurvesandskeletoncurvesofeachspecimenofPW7

表1各試件的等效黏滯阻尼系數(shù)

Tab.1Equivalentviscousdampingcoefficient

ofeachspecimen

試件編號(hào)

開裂荷

載階段

屈服荷

載階段

極限荷

載階段

PW1

0.0341

0.0397

0.1560

PW2

0.0349

0.0372

0.1905

PW3

0.0332

0.0487

0.1780

PW4

0.0445

0.0462

0.1426

PW5

0.0394

0.0375

0.1167

PW6

0.0457

0.0460

0.1444

PW7

0.0452

0.0400

0.1360

4.3延性

表2為各試件的屈服位移Δy,屈服位移角θy,極限位移Δu，極限位移角θu和位移延性系數(shù)μ，由表2可知，6個(gè)裝配試件的極限位移角均大于1/120[12]，試件PW3和PW4的極限位移角大于現(xiàn)澆試件.從延性系數(shù)上，裝配試件的延性系數(shù)均達(dá)到4.且個(gè)別試件的極限位移角大于現(xiàn)澆試件，如試件PW3和試件PW4的延性系數(shù)為5，大于現(xiàn)澆試件PW1.說明剪力墻邊緣采用該種連接方式可使裝配剪力墻的變形能力接近現(xiàn)澆試件，甚至超過現(xiàn)澆試件.一方面由于鋼板網(wǎng)外側(cè)矩形螺旋箍筋的作用加強(qiáng)了邊緣構(gòu)件的約束能力；另一方面鋼板網(wǎng)對(duì)新舊混凝土有很好地黏結(jié)作用.

表2各試件延性對(duì)比

Tab.2Comparisonofductilityofeachspecimen

試件編號(hào)

Δy/mm

θy

Δu/mm

θu

μ

PW1

18.5

1/180

74

1/45

4

PW2

15

1/221

60

1/55

4

PW3

15.5

1/215

77.5

1/43

5

PW4

15

1/213

75

1/43

5

PW5

15

1/213

60

1/53

4

PW6

15

1/213

60

1/53

4

PW7

15

1/213

60

1/53

4

4.4承載能力

表3為各試件在試驗(yàn)各階段的承載力，與現(xiàn)澆試件相比較，各裝配試件的開裂荷載(Fcr),屈服荷載(Fy),極限荷載(Fp)均比現(xiàn)澆試件略低.分析認(rèn)為，造成這一現(xiàn)象的主要原因可能有以下兩點(diǎn)：1)水平拼縫的存在，導(dǎo)致了混凝土的不連續(xù)，剛度退化過早，承載力降低.2)在鋼板網(wǎng)預(yù)留孔洞殘留著一些難以去除的泡沫和透明膠布，這些雜物的存在會(huì)在某種程度上降低試件的承載能力.

各裝配試件之間，試件PW2與PW3各階段承載力值接近，試件PW4～PW5與試件PW6～PW7各階段承載力值接近，說明灌注混凝土或灌漿差別不大.總體看，試件PW4～PW7相對(duì)于試件PW2～PW3，在屈服荷載和極限荷載方面有所提高.

表3各試件承載力結(jié)果對(duì)比

Tab.3Comparisonofcapacityofeachspecimen

試件編號(hào)

Fcr/kN

Fy/kN

Fp/kN

PW1

150

370

481

PW2

115

310

439

PW3

130

310

430

PW4

120

320

456

PW5

120

340

462

PW6

120

320

426

PW7

120

320

478

5結(jié)論

1)預(yù)制剪力墻試件和現(xiàn)澆剪力墻試件的最終破壞形式相同，都是邊緣約束構(gòu)件豎向鋼筋受拉屈服、墻底角部混凝土壓潰.不同在于，預(yù)制剪力墻試件的第1條裂縫一般出現(xiàn)在受拉區(qū)外側(cè)灌注孔高度處，然后是受拉區(qū)底部座漿處開裂.

2)各裝配試件在鋼板網(wǎng)預(yù)留孔洞中灌入漿體和細(xì)石混凝土，兩者的滯回曲線和骨架曲線相似，說明兩種材料對(duì)受力鋼筋的錨固性能沒有明顯的差別.

3)鋼板網(wǎng)成孔灌漿或混凝土、U型筋搭接連接試件滯回曲線的飽滿度與現(xiàn)澆試件接近，耗能能力略高于現(xiàn)澆試件；鋼板網(wǎng)成孔灌漿或混凝土、鐓頭鋼筋搭接連接試件滯回曲線的飽滿度較現(xiàn)澆試件略差，這是由于混凝土相對(duì)受力集中，而導(dǎo)致剛度退化較快，耗能能力略低于現(xiàn)澆試件；U型筋對(duì)插搭接連接構(gòu)造優(yōu)于鐓頭鋼筋對(duì)插搭接連接構(gòu)造.

4)各裝配試件極限位移角為1/55到1/43之間，與現(xiàn)澆試件接近，滿足規(guī)范要求的層間位移角要求；位移延性系數(shù)為4～5，滿足延性要求；采用鋼板網(wǎng)成孔灌漿或混凝土、U型筋搭接連接或鐓頭鋼筋搭接連接方式的裝配剪力墻的變形能力接近現(xiàn)澆試件.

5)與現(xiàn)澆試件相比，由于水平拼縫的存在，各裝配試件各階段承載力略低于現(xiàn)澆試件.總體上，鐓頭鋼筋搭接連接比U型筋搭接連接在屈服荷載和極限荷載上有所提高.

從試驗(yàn)結(jié)果來看，裝配式混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)水平拼縫采用合理構(gòu)造可以達(dá)到與現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)相當(dāng)?shù)目拐鸷哪苣芰?、延性及承載能力，水平拼縫基于鋼板網(wǎng)成孔的豎向鋼筋搭接連接構(gòu)造值得進(jìn)一步優(yōu)化研究.

參考文獻(xiàn)［1］ SOUDKI K A,RIZKALLA S H,LEBLANC B. Horizontal connections for precast concrete shear walls subjected to cyclic deformations part 1:mild steel connections[J].PCI Journal,1995(7/8): 78-96.[2] SOUDKI K A,RIZKALLA S H, DAIKIW R W.Horizontal connections for precast concrete shear walls subjected to cyclic deformations part 2: prestressed connections[J]. PCI Journal,1995 (9/10): 82-96.[3] SOUDKI K A,WEST J S,RIZKALLA B B,et al. Horizontal connections for precast concrete shear wall panels under cyclic shear loading[J]. PCI Journal, 1996 (5/6): 64-80. [4] 郭正興,董年才,朱張峰.房屋建筑裝配式混凝土結(jié)構(gòu)建造技術(shù)新進(jìn)展[J].施工技術(shù),2011,40(11):1-2. GUO Zhengxing,DONG Niancai,ZHU Zhangfeng.Development of construction technology of precast concrete structure in buildings[J]. Construction Technology, 2011,40(11):1-2. (In Chinese)[5] 朱張峰,郭正興.預(yù)制裝配式剪力墻結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)抗震性能試驗(yàn)研究[J].土木工程學(xué)報(bào),2012,45(1):69-76.ZHU Zhangfeng,GUO Zhengxing.Seismic test and analysis of joints of new precast concrete shear wall structures[J]. China Civil Engineering Journal, 2012,45(1):69-76. (In Chinese)[6] 錢稼茹,楊新科,秦珩,等. 豎向鋼筋采用不同連接方法的預(yù)制鋼筋混凝土剪力墻抗震性能試驗(yàn)[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào),2011,32(6):51-59.QIAN Jiaru,YANG Xinke,QIN Heng,et al. Tests on seismic behavior of precast shear walls with various methods of vertical reinforcement splicing[J]. Journal of Building Structures, 2011,32(6):51-59. (In Chinese)[7] 錢稼茹, 彭媛媛,秦珩,等. 豎向鋼筋留洞漿錨間接搭接的預(yù)制剪力墻抗震性能試驗(yàn)[J].建筑結(jié)構(gòu),2011,41(2):7-11. QIAN Jiaru,PENG Yuanyuan,QIN Heng,et al. Tests on seismic behavior of precast shear walls with vertical reinforcements grouted in holes and spliced indirectly[J].Building Structure, 2011,41(2):7-11. (In Chinese)[8] 錢稼茹, 彭媛媛,張景明,等. 豎向鋼筋套筒漿錨連接的預(yù)制剪力墻抗震性能試驗(yàn)[J].建筑結(jié)構(gòu), 2011,41(2):1-6.QIAN Jiaru,PENG Yuanyuan,ZHANG Jingming,et al. Tests on seismic behavior of precast shear walls with vertical reinforcements spliced by grout sleeves[J]. Building Structure, 2011,41(2):1-6. (In Chinese)[9] 姜洪斌,張海順,劉文清,等. 預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)插入式預(yù)留孔灌漿鋼筋錨固性能[J]. 哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào), 2011,43(4):28-31.JIANG Hongbin,ZHANG Haishun, LIU Wenqing,et al. Experimental study on plugin filling hole for steel bar anchorage of the PC structure[J]. Journal of Harbin Institute of Technology, 2011,43(4):28-31. (In Chinese)[10]劉家彬,陳云鋼,郭正興,等.裝配式混凝土剪力墻水平拼縫U型閉合筋連接抗震性能試驗(yàn)研究[J].東南大學(xué)學(xué)報(bào)，2013，43(3)：565-570.LIU Jiabin,CHEN Yungang,GUO Zhenxing,et al.Test on seismic performance of precast concrete shear wall with Ushaped closed reinforcements connected in horizontal joints[J].Journal of Southeast University,2013,43(3):565-570. (In Chinese)[11]JGJ 101-96 建筑抗震試驗(yàn)方法規(guī)程[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,1997.JGJ 101-96 Specificating of testing methods for earthquake resistant building[S].Beijing:China Architecture & Building Press,1997. (In Chinese)[12]GB 50011-2010 建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2010.GB 50011-2010 Code for seismic design of buildings[S].Beijing:China Architecture & Building Press,2010. (In Chinese)

表3各試件承載力結(jié)果對(duì)比

Tab.3Comparisonofcapacityofeachspecimen

試件編號(hào)

Fcr/kN

Fy/kN

Fp/kN

PW1

150

370

481

PW2

115

310

439

PW3

130

310

430

PW4

120

320

456

PW5

120

340

462

PW6

120

320

426

PW7

120

320

478

5結(jié)論

1)預(yù)制剪力墻試件和現(xiàn)澆剪力墻試件的最終破壞形式相同，都是邊緣約束構(gòu)件豎向鋼筋受拉屈服、墻底角部混凝土壓潰.不同在于，預(yù)制剪力墻試件的第1條裂縫一般出現(xiàn)在受拉區(qū)外側(cè)灌注孔高度處，然后是受拉區(qū)底部座漿處開裂.

2)各裝配試件在鋼板網(wǎng)預(yù)留孔洞中灌入漿體和細(xì)石混凝土，兩者的滯回曲線和骨架曲線相似，說明兩種材料對(duì)受力鋼筋的錨固性能沒有明顯的差別.

3)鋼板網(wǎng)成孔灌漿或混凝土、U型筋搭接連接試件滯回曲線的飽滿度與現(xiàn)澆試件接近，耗能能力略高于現(xiàn)澆試件；鋼板網(wǎng)成孔灌漿或混凝土、鐓頭鋼筋搭接連接試件滯回曲線的飽滿度較現(xiàn)澆試件略差，這是由于混凝土相對(duì)受力集中，而導(dǎo)致剛度退化較快，耗能能力略低于現(xiàn)澆試件；U型筋對(duì)插搭接連接構(gòu)造優(yōu)于鐓頭鋼筋對(duì)插搭接連接構(gòu)造.

4)各裝配試件極限位移角為1/55到1/43之間，與現(xiàn)澆試件接近，滿足規(guī)范要求的層間位移角要求；位移延性系數(shù)為4～5，滿足延性要求；采用鋼板網(wǎng)成孔灌漿或混凝土、U型筋搭接連接或鐓頭鋼筋搭接連接方式的裝配剪力墻的變形能力接近現(xiàn)澆試件.

5)與現(xiàn)澆試件相比，由于水平拼縫的存在，各裝配試件各階段承載力略低于現(xiàn)澆試件.總體上，鐓頭鋼筋搭接連接比U型筋搭接連接在屈服荷載和極限荷載上有所提高.

從試驗(yàn)結(jié)果來看，裝配式混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)水平拼縫采用合理構(gòu)造可以達(dá)到與現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)相當(dāng)?shù)目拐鸷哪苣芰?、延性及承載能力，水平拼縫基于鋼板網(wǎng)成孔的豎向鋼筋搭接連接構(gòu)造值得進(jìn)一步優(yōu)化研究.

參考文獻(xiàn)［1］ SOUDKI K A,RIZKALLA S H,LEBLANC B. Horizontal connections for precast concrete shear walls subjected to cyclic deformations part 1:mild steel connections[J].PCI Journal,1995(7/8): 78-96.[2] SOUDKI K A,RIZKALLA S H, DAIKIW R W.Horizontal connections for precast concrete shear walls subjected to cyclic deformations part 2: prestressed connections[J]. PCI Journal,1995 (9/10): 82-96.[3] SOUDKI K A,WEST J S,RIZKALLA B B,et al. Horizontal connections for precast concrete shear wall panels under cyclic shear loading[J]. PCI Journal, 1996 (5/6): 64-80. [4] 郭正興,董年才,朱張峰.房屋建筑裝配式混凝土結(jié)構(gòu)建造技術(shù)新進(jìn)展[J].施工技術(shù),2011,40(11):1-2. GUO Zhengxing,DONG Niancai,ZHU Zhangfeng.Development of construction technology of precast concrete structure in buildings[J]. Construction Technology, 2011,40(11):1-2. (In Chinese)[5] 朱張峰,郭正興.預(yù)制裝配式剪力墻結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)抗震性能試驗(yàn)研究[J].土木工程學(xué)報(bào),2012,45(1):69-76.ZHU Zhangfeng,GUO Zhengxing.Seismic test and analysis of joints of new precast concrete shear wall structures[J]. China Civil Engineering Journal, 2012,45(1):69-76. (In Chinese)[6] 錢稼茹,楊新科,秦珩,等. 豎向鋼筋采用不同連接方法的預(yù)制鋼筋混凝土剪力墻抗震性能試驗(yàn)[J].建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào),2011,32(6):51-59.QIAN Jiaru,YANG Xinke,QIN Heng,et al. Tests on seismic behavior of precast shear walls with various methods of vertical reinforcement splicing[J]. Journal of Building Structures, 2011,32(6):51-59. (In Chinese)[7] 錢稼茹, 彭媛媛,秦珩,等. 豎向鋼筋留洞漿錨間接搭接的預(yù)制剪力墻抗震性能試驗(yàn)[J].建筑結(jié)構(gòu),2011,41(2):7-11. QIAN Jiaru,PENG Yuanyuan,QIN Heng,et al. Tests on seismic behavior of precast shear walls with vertical reinforcements grouted in holes and spliced indirectly[J].Building Structure, 2011,41(2):7-11. (In Chinese)[8] 錢稼茹, 彭媛媛,張景明,等. 豎向鋼筋套筒漿錨連接的預(yù)制剪力墻抗震性能試驗(yàn)[J].建筑結(jié)構(gòu), 2011,41(2):1-6.QIAN Jiaru,PENG Yuanyuan,ZHANG Jingming,et al. Tests on seismic behavior of precast shear walls with vertical reinforcements spliced by grout sleeves[J]. Building Structure, 2011,41(2):1-6. (In Chinese)[9] 姜洪斌,張海順,劉文清,等. 預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)插入式預(yù)留孔灌漿鋼筋錨固性能[J]. 哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào), 2011,43(4):28-31.JIANG Hongbin,ZHANG Haishun, LIU Wenqing,et al. Experimental study on plugin filling hole for steel bar anchorage of the PC structure[J]. Journal of Harbin Institute of Technology, 2011,43(4):28-31. (In Chinese)[10]劉家彬,陳云鋼,郭正興,等.裝配式混凝土剪力墻水平拼縫U型閉合筋連接抗震性能試驗(yàn)研究[J].東南大學(xué)學(xué)報(bào)，2013，43(3)：565-570.LIU Jiabin,CHEN Yungang,GUO Zhenxing,et al.Test on seismic performance of precast concrete shear wall with Ushaped closed reinforcements connected in horizontal joints[J].Journal of Southeast University,2013,43(3):565-570. (In Chinese)[11]JGJ 101-96 建筑抗震試驗(yàn)方法規(guī)程[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,1997.JGJ 101-96 Specificating of testing methods for earthquake resistant building[S].Beijing:China Architecture & Building Press,1997. (In Chinese)[12]GB 50011-2010 建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2010.GB 50011-2010 Code for seismic design of buildings[S].Beijing:China Architecture & Building Press,2010. (In Chinese)

表3各試件承載力結(jié)果對(duì)比

Tab.3Comparisonofcapacityofeachspecimen

試件編號(hào)

Fcr/kN

Fy/kN

Fp/kN

PW1

150

370

481

PW2

115

310

439

PW3

130

310

430

PW4

120

320

456

PW5

120

340

462

PW6

120

320

426

PW7

120

320

478

5結(jié)論

1)預(yù)制剪力墻試件和現(xiàn)澆剪力墻試件的最終破壞形式相同，都是邊緣約束構(gòu)件豎向鋼筋受拉屈服、墻底角部混凝土壓潰.不同在于，預(yù)制剪力墻試件的第1條裂縫一般出現(xiàn)在受拉區(qū)外側(cè)灌注孔高度處，然后是受拉區(qū)底部座漿處開裂.

2)各裝配試件在鋼板網(wǎng)預(yù)留孔洞中灌入漿體和細(xì)石混凝土，兩者的滯回曲線和骨架曲線相似，說明兩種材料對(duì)受力鋼筋的錨固性能沒有明顯的差別.

3)鋼板網(wǎng)成孔灌漿或混凝土、U型筋搭接連接試件滯回曲線的飽滿度與現(xiàn)澆試件接近，耗能能力略高于現(xiàn)澆試件；鋼板網(wǎng)成孔灌漿或混凝土、鐓頭鋼筋搭接連接試件滯回曲線的飽滿度較現(xiàn)澆試件略差，這是由于混凝土相對(duì)受力集中，而導(dǎo)致剛度退化較快，耗能能力略低于現(xiàn)澆試件；U型筋對(duì)插搭接連接構(gòu)造優(yōu)于鐓頭鋼筋對(duì)插搭接連接構(gòu)造.

4)各裝配試件極限位移角為1/55到1/43之間，與現(xiàn)澆試件接近，滿足規(guī)范要求的層間位移角要求；位移延性系數(shù)為4～5，滿足延性要求；采用鋼板網(wǎng)成孔灌漿或混凝土、U型筋搭接連接或鐓頭鋼筋搭接連接方式的裝配剪力墻的變形能力接近現(xiàn)澆試件.

5)與現(xiàn)澆試件相比，由于水平拼縫的存在，各裝配試件各階段承載力略低于現(xiàn)澆試件.總體上，鐓頭鋼筋搭接連接比U型筋搭接連接在屈服荷載和極限荷載上有所提高.

從試驗(yàn)結(jié)果來看，裝配式混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)水平拼縫采用合理構(gòu)造可以達(dá)到與現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)相當(dāng)?shù)目拐鸷哪苣芰?、延性及承載能力，水平拼縫基于鋼板網(wǎng)成孔的豎向鋼筋搭接連接構(gòu)造值得進(jìn)一步優(yōu)化研究.

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