王業(yè)鵬+楊海峰+居堅(jiān)

摘 要：分析了導(dǎo)致DF7G型內(nèi)燃機(jī)車(chē)閘瓦偏磨的主要原因并制定調(diào)整方案，以此驗(yàn)證該方案能否對(duì)抑制閘瓦偏磨起到效果。

關(guān)鍵詞：閘瓦偏磨 間隙調(diào)整

中圖分類(lèi)號(hào)：U262 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1672-3791（2014）02（b）-0018-01

基礎(chǔ)制動(dòng)裝置是東風(fēng)7G型內(nèi)燃機(jī)車(chē)走行部的重要部件，通過(guò)制動(dòng)缸、橫桿、豎桿及間隙調(diào)整器等機(jī)構(gòu)將壓縮空氣轉(zhuǎn)變?yōu)殚l瓦對(duì)車(chē)輪的制動(dòng)壓力，而閘瓦與車(chē)輪踏面的接觸情況也對(duì)實(shí)際制動(dòng)力的大小有較大的影響。根據(jù)對(duì)近30臺(tái)DF7G型內(nèi)燃機(jī)車(chē)的觀察，多數(shù)均存在閘瓦向偏磨的現(xiàn)象，即閘瓦部分接觸面在踏面范圍以外或閘瓦離輪緣過(guò)近。無(wú)論閘瓦向外側(cè)偏或者向內(nèi)側(cè)偏都會(huì)行車(chē)安全造成影響，因此尋找方法盡量減小隱患成為主要難題。

1 確定導(dǎo)致閘瓦偏磨的主要原因并尋找解決方法

根據(jù)對(duì)閘瓦偏磨現(xiàn)象的分析研究，確定了可能造成偏磨的原因：（1）安裝座存在偏移；（2）基礎(chǔ)制動(dòng)裝置上的圓銷(xiāo)和襯套間的間隙偏大；（3）輪對(duì)存在橫動(dòng)量。

確定主要原因：

（1）頂輪試驗(yàn)：用千斤頂分別頂起端軸和中間軸，左右移動(dòng)輪對(duì)觀察閘瓦與踏面的相對(duì)位置，端軸無(wú)明顯變化，中間軸有較大差異，但在機(jī)車(chē)重新移動(dòng)后輪對(duì)又恢復(fù)到頂輪前的狀態(tài)；（2）更換圓銷(xiāo)和襯套：對(duì)廠(chǎng)修D(zhuǎn)F7G機(jī)車(chē)基礎(chǔ)制動(dòng)裝置解體后的各圓銷(xiāo)和襯套進(jìn)行測(cè)量，更換磨耗超限的零部件，重新組裝后與未更換前進(jìn)行對(duì)比，更換了零部件的裝置在制動(dòng)時(shí)閘瓦偏移明顯減小；（3）測(cè)量安裝座偏移量：這里的安裝座偏移量指的是安裝座的中心線(xiàn)與構(gòu)架的中心線(xiàn)間的實(shí)際距離與理論距離的差值，根據(jù)對(duì)10臺(tái)DF7G機(jī)車(chē)安裝座位置的測(cè)量，每個(gè)位別均有3～6 mm的偏差。

根據(jù)上述分析，安裝座存在偏移以及圓銷(xiāo)和襯套的間隙偏大對(duì)制動(dòng)時(shí)閘瓦是否偏磨有較大影響，而圓銷(xiāo)和襯套間隙偏大可以通過(guò)更換圓銷(xiāo)和襯套這個(gè)方案較快捷的解決，下面主要討論安裝座偏移量的測(cè)量并明確補(bǔ)償方法。

2 測(cè)量安裝座偏移量并進(jìn)行補(bǔ)償

2.1 安裝座偏移量測(cè)量

在實(shí)際情況中，安裝座的中心線(xiàn)與構(gòu)架中心線(xiàn)的實(shí)際距離難以測(cè)量，而在構(gòu)架檢修過(guò)程中，拉桿座到檢測(cè)平臺(tái)基準(zhǔn)塊間的距離可以較方便的測(cè)出，因此，我們將測(cè)量安裝座的中心線(xiàn)與構(gòu)架中心線(xiàn)的實(shí)際距離轉(zhuǎn)化測(cè)量安裝座中心線(xiàn)到拉桿座內(nèi)側(cè)面的距離，再與理論值比較，得出偏移量。

（1）使用角尺測(cè)量安裝座兩內(nèi)側(cè)面到拉桿座內(nèi)側(cè)面的距離，如圖1所示，分別為數(shù)值A(chǔ)和B；（2）計(jì)算得安裝座中心線(xiàn)到拉桿座內(nèi)側(cè)面實(shí)際距離C=（A+B）/2，根據(jù)圖紙可計(jì)算出理論值為141.5 mm，可得安裝座相對(duì)拉桿座偏移量x=C-141.5（若結(jié)果為正，則安裝座向構(gòu)架內(nèi)側(cè)偏，結(jié)果為負(fù)，則向構(gòu)架外側(cè)偏）；（3）在檢測(cè)平臺(tái)上測(cè)量拉桿座另一個(gè)面到平臺(tái)基準(zhǔn)塊的距離D值，理論值為280 mm，可得拉桿座相對(duì)基準(zhǔn)塊偏移量y=D-280（若結(jié)果為正，則安裝座向內(nèi)側(cè)偏，結(jié)果為負(fù)，則向外側(cè)偏）。

2.2 補(bǔ)償方法

根據(jù)2.1中測(cè)量并計(jì)算得出的安裝座相對(duì)拉桿座偏移量x以及拉桿座相對(duì)基準(zhǔn)塊偏移量y可計(jì)算出安裝座實(shí)際偏移量z，z=x-y，若結(jié)果為負(fù)，則在基礎(chǔ)制動(dòng)裝置組裝時(shí)在安裝座的a面與豎桿之間預(yù)加z（mm）厚的墊片，反之則在b面加墊。

3 結(jié)論

經(jīng)過(guò)以上分析并在DF7G修理機(jī)車(chē)上進(jìn)行驗(yàn)證試驗(yàn)，更換圓銷(xiāo)和襯套以及通過(guò)加墊補(bǔ)償安裝座的偏移量可以有效緩解制動(dòng)時(shí)閘瓦偏磨的現(xiàn)象，保證行車(chē)安全，同時(shí)也可盡量避免因偏磨導(dǎo)致閘瓦提前報(bào)廢等經(jīng)濟(jì)損失。endprint

摘 要：分析了導(dǎo)致DF7G型內(nèi)燃機(jī)車(chē)閘瓦偏磨的主要原因并制定調(diào)整方案，以此驗(yàn)證該方案能否對(duì)抑制閘瓦偏磨起到效果。

關(guān)鍵詞：閘瓦偏磨 間隙調(diào)整

中圖分類(lèi)號(hào)：U262 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1672-3791（2014）02（b）-0018-01

基礎(chǔ)制動(dòng)裝置是東風(fēng)7G型內(nèi)燃機(jī)車(chē)走行部的重要部件，通過(guò)制動(dòng)缸、橫桿、豎桿及間隙調(diào)整器等機(jī)構(gòu)將壓縮空氣轉(zhuǎn)變?yōu)殚l瓦對(duì)車(chē)輪的制動(dòng)壓力，而閘瓦與車(chē)輪踏面的接觸情況也對(duì)實(shí)際制動(dòng)力的大小有較大的影響。根據(jù)對(duì)近30臺(tái)DF7G型內(nèi)燃機(jī)車(chē)的觀察，多數(shù)均存在閘瓦向偏磨的現(xiàn)象，即閘瓦部分接觸面在踏面范圍以外或閘瓦離輪緣過(guò)近。無(wú)論閘瓦向外側(cè)偏或者向內(nèi)側(cè)偏都會(huì)行車(chē)安全造成影響，因此尋找方法盡量減小隱患成為主要難題。

1 確定導(dǎo)致閘瓦偏磨的主要原因并尋找解決方法

根據(jù)對(duì)閘瓦偏磨現(xiàn)象的分析研究，確定了可能造成偏磨的原因：（1）安裝座存在偏移；（2）基礎(chǔ)制動(dòng)裝置上的圓銷(xiāo)和襯套間的間隙偏大；（3）輪對(duì)存在橫動(dòng)量。

確定主要原因：

（1）頂輪試驗(yàn)：用千斤頂分別頂起端軸和中間軸，左右移動(dòng)輪對(duì)觀察閘瓦與踏面的相對(duì)位置，端軸無(wú)明顯變化，中間軸有較大差異，但在機(jī)車(chē)重新移動(dòng)后輪對(duì)又恢復(fù)到頂輪前的狀態(tài)；（2）更換圓銷(xiāo)和襯套：對(duì)廠(chǎng)修D(zhuǎn)F7G機(jī)車(chē)基礎(chǔ)制動(dòng)裝置解體后的各圓銷(xiāo)和襯套進(jìn)行測(cè)量，更換磨耗超限的零部件，重新組裝后與未更換前進(jìn)行對(duì)比，更換了零部件的裝置在制動(dòng)時(shí)閘瓦偏移明顯減?。唬?）測(cè)量安裝座偏移量：這里的安裝座偏移量指的是安裝座的中心線(xiàn)與構(gòu)架的中心線(xiàn)間的實(shí)際距離與理論距離的差值，根據(jù)對(duì)10臺(tái)DF7G機(jī)車(chē)安裝座位置的測(cè)量，每個(gè)位別均有3～6 mm的偏差。

根據(jù)上述分析，安裝座存在偏移以及圓銷(xiāo)和襯套的間隙偏大對(duì)制動(dòng)時(shí)閘瓦是否偏磨有較大影響，而圓銷(xiāo)和襯套間隙偏大可以通過(guò)更換圓銷(xiāo)和襯套這個(gè)方案較快捷的解決，下面主要討論安裝座偏移量的測(cè)量并明確補(bǔ)償方法。

2 測(cè)量安裝座偏移量并進(jìn)行補(bǔ)償

2.1 安裝座偏移量測(cè)量

在實(shí)際情況中，安裝座的中心線(xiàn)與構(gòu)架中心線(xiàn)的實(shí)際距離難以測(cè)量，而在構(gòu)架檢修過(guò)程中，拉桿座到檢測(cè)平臺(tái)基準(zhǔn)塊間的距離可以較方便的測(cè)出，因此，我們將測(cè)量安裝座的中心線(xiàn)與構(gòu)架中心線(xiàn)的實(shí)際距離轉(zhuǎn)化測(cè)量安裝座中心線(xiàn)到拉桿座內(nèi)側(cè)面的距離，再與理論值比較，得出偏移量。

（1）使用角尺測(cè)量安裝座兩內(nèi)側(cè)面到拉桿座內(nèi)側(cè)面的距離，如圖1所示，分別為數(shù)值A(chǔ)和B；（2）計(jì)算得安裝座中心線(xiàn)到拉桿座內(nèi)側(cè)面實(shí)際距離C=（A+B）/2，根據(jù)圖紙可計(jì)算出理論值為141.5 mm，可得安裝座相對(duì)拉桿座偏移量x=C-141.5（若結(jié)果為正，則安裝座向構(gòu)架內(nèi)側(cè)偏，結(jié)果為負(fù)，則向構(gòu)架外側(cè)偏）；（3）在檢測(cè)平臺(tái)上測(cè)量拉桿座另一個(gè)面到平臺(tái)基準(zhǔn)塊的距離D值，理論值為280 mm，可得拉桿座相對(duì)基準(zhǔn)塊偏移量y=D-280（若結(jié)果為正，則安裝座向內(nèi)側(cè)偏，結(jié)果為負(fù)，則向外側(cè)偏）。

2.2 補(bǔ)償方法

根據(jù)2.1中測(cè)量并計(jì)算得出的安裝座相對(duì)拉桿座偏移量x以及拉桿座相對(duì)基準(zhǔn)塊偏移量y可計(jì)算出安裝座實(shí)際偏移量z，z=x-y，若結(jié)果為負(fù)，則在基礎(chǔ)制動(dòng)裝置組裝時(shí)在安裝座的a面與豎桿之間預(yù)加z（mm）厚的墊片，反之則在b面加墊。

3 結(jié)論

經(jīng)過(guò)以上分析并在DF7G修理機(jī)車(chē)上進(jìn)行驗(yàn)證試驗(yàn)，更換圓銷(xiāo)和襯套以及通過(guò)加墊補(bǔ)償安裝座的偏移量可以有效緩解制動(dòng)時(shí)閘瓦偏磨的現(xiàn)象，保證行車(chē)安全，同時(shí)也可盡量避免因偏磨導(dǎo)致閘瓦提前報(bào)廢等經(jīng)濟(jì)損失。endprint

摘 要：分析了導(dǎo)致DF7G型內(nèi)燃機(jī)車(chē)閘瓦偏磨的主要原因并制定調(diào)整方案，以此驗(yàn)證該方案能否對(duì)抑制閘瓦偏磨起到效果。

關(guān)鍵詞：閘瓦偏磨 間隙調(diào)整

中圖分類(lèi)號(hào)：U262 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1672-3791（2014）02（b）-0018-01

基礎(chǔ)制動(dòng)裝置是東風(fēng)7G型內(nèi)燃機(jī)車(chē)走行部的重要部件，通過(guò)制動(dòng)缸、橫桿、豎桿及間隙調(diào)整器等機(jī)構(gòu)將壓縮空氣轉(zhuǎn)變?yōu)殚l瓦對(duì)車(chē)輪的制動(dòng)壓力，而閘瓦與車(chē)輪踏面的接觸情況也對(duì)實(shí)際制動(dòng)力的大小有較大的影響。根據(jù)對(duì)近30臺(tái)DF7G型內(nèi)燃機(jī)車(chē)的觀察，多數(shù)均存在閘瓦向偏磨的現(xiàn)象，即閘瓦部分接觸面在踏面范圍以外或閘瓦離輪緣過(guò)近。無(wú)論閘瓦向外側(cè)偏或者向內(nèi)側(cè)偏都會(huì)行車(chē)安全造成影響，因此尋找方法盡量減小隱患成為主要難題。

1 確定導(dǎo)致閘瓦偏磨的主要原因并尋找解決方法

根據(jù)對(duì)閘瓦偏磨現(xiàn)象的分析研究，確定了可能造成偏磨的原因：（1）安裝座存在偏移；（2）基礎(chǔ)制動(dòng)裝置上的圓銷(xiāo)和襯套間的間隙偏大；（3）輪對(duì)存在橫動(dòng)量。

確定主要原因：

（1）頂輪試驗(yàn)：用千斤頂分別頂起端軸和中間軸，左右移動(dòng)輪對(duì)觀察閘瓦與踏面的相對(duì)位置，端軸無(wú)明顯變化，中間軸有較大差異，但在機(jī)車(chē)重新移動(dòng)后輪對(duì)又恢復(fù)到頂輪前的狀態(tài)；（2）更換圓銷(xiāo)和襯套：對(duì)廠(chǎng)修D(zhuǎn)F7G機(jī)車(chē)基礎(chǔ)制動(dòng)裝置解體后的各圓銷(xiāo)和襯套進(jìn)行測(cè)量，更換磨耗超限的零部件，重新組裝后與未更換前進(jìn)行對(duì)比，更換了零部件的裝置在制動(dòng)時(shí)閘瓦偏移明顯減??；（3）測(cè)量安裝座偏移量：這里的安裝座偏移量指的是安裝座的中心線(xiàn)與構(gòu)架的中心線(xiàn)間的實(shí)際距離與理論距離的差值，根據(jù)對(duì)10臺(tái)DF7G機(jī)車(chē)安裝座位置的測(cè)量，每個(gè)位別均有3～6 mm的偏差。

根據(jù)上述分析，安裝座存在偏移以及圓銷(xiāo)和襯套的間隙偏大對(duì)制動(dòng)時(shí)閘瓦是否偏磨有較大影響，而圓銷(xiāo)和襯套間隙偏大可以通過(guò)更換圓銷(xiāo)和襯套這個(gè)方案較快捷的解決，下面主要討論安裝座偏移量的測(cè)量并明確補(bǔ)償方法。

2 測(cè)量安裝座偏移量并進(jìn)行補(bǔ)償

2.1 安裝座偏移量測(cè)量

在實(shí)際情況中，安裝座的中心線(xiàn)與構(gòu)架中心線(xiàn)的實(shí)際距離難以測(cè)量，而在構(gòu)架檢修過(guò)程中，拉桿座到檢測(cè)平臺(tái)基準(zhǔn)塊間的距離可以較方便的測(cè)出，因此，我們將測(cè)量安裝座的中心線(xiàn)與構(gòu)架中心線(xiàn)的實(shí)際距離轉(zhuǎn)化測(cè)量安裝座中心線(xiàn)到拉桿座內(nèi)側(cè)面的距離，再與理論值比較，得出偏移量。

（1）使用角尺測(cè)量安裝座兩內(nèi)側(cè)面到拉桿座內(nèi)側(cè)面的距離，如圖1所示，分別為數(shù)值A(chǔ)和B；（2）計(jì)算得安裝座中心線(xiàn)到拉桿座內(nèi)側(cè)面實(shí)際距離C=（A+B）/2，根據(jù)圖紙可計(jì)算出理論值為141.5 mm，可得安裝座相對(duì)拉桿座偏移量x=C-141.5（若結(jié)果為正，則安裝座向構(gòu)架內(nèi)側(cè)偏，結(jié)果為負(fù)，則向構(gòu)架外側(cè)偏）；（3）在檢測(cè)平臺(tái)上測(cè)量拉桿座另一個(gè)面到平臺(tái)基準(zhǔn)塊的距離D值，理論值為280 mm，可得拉桿座相對(duì)基準(zhǔn)塊偏移量y=D-280（若結(jié)果為正，則安裝座向內(nèi)側(cè)偏，結(jié)果為負(fù)，則向外側(cè)偏）。

2.2 補(bǔ)償方法

根據(jù)2.1中測(cè)量并計(jì)算得出的安裝座相對(duì)拉桿座偏移量x以及拉桿座相對(duì)基準(zhǔn)塊偏移量y可計(jì)算出安裝座實(shí)際偏移量z，z=x-y，若結(jié)果為負(fù)，則在基礎(chǔ)制動(dòng)裝置組裝時(shí)在安裝座的a面與豎桿之間預(yù)加z（mm）厚的墊片，反之則在b面加墊。

3 結(jié)論

經(jīng)過(guò)以上分析并在DF7G修理機(jī)車(chē)上進(jìn)行驗(yàn)證試驗(yàn)，更換圓銷(xiāo)和襯套以及通過(guò)加墊補(bǔ)償安裝座的偏移量可以有效緩解制動(dòng)時(shí)閘瓦偏磨的現(xiàn)象，保證行車(chē)安全，同時(shí)也可盡量避免因偏磨導(dǎo)致閘瓦提前報(bào)廢等經(jīng)濟(jì)損失。endprint