李通達(dá)，侯鐵軍，孫運(yùn)江，謝生榮，李世俊，王金光

（1.中國(guó)礦業(yè)大學(xué) （北京）資源與安全工程學(xué)院，北京100083；2.新疆百花村股份有限公司，新疆 烏魯木齊830002）

厚煤層占我國(guó)煤炭資源總儲(chǔ)量的45%以上[1]。近些年來(lái)，隨著高產(chǎn)高效綜采面的廣泛應(yīng)用、大型綜合機(jī)械化采煤設(shè)備的大量研制及滿足運(yùn)輸、通風(fēng)和行人等安全生產(chǎn)需要[2－5]，必然要求有大跨度斷面切眼巷道與先進(jìn)的采煤技術(shù)相適應(yīng)，切眼尺寸一般由原來(lái)的5～6m增至7～10m。國(guó)內(nèi)外諸多專家學(xué)者對(duì)大斷面切眼支護(hù)這一難題進(jìn)行了大量研究，并取得一定的成果[2－7]。肖 同 強(qiáng) 等[2]對(duì) 深 部 大 斷 面 厚 煤頂巷道的變形機(jī)制和控制技術(shù)進(jìn)行了研究，提出了“倒梯形”塑性區(qū)形成的層理面剪切破壞機(jī)制；張茂林等[3]探討了錨桿長(zhǎng)度、間排距對(duì)綜放大斷面切眼支護(hù)效果的影響；何富連等[4]研究預(yù)應(yīng)力復(fù)合桁架錨索的支護(hù)機(jī)理，并對(duì)特大斷面開切眼的支護(hù)難題、進(jìn)行了解決；柴肇云等[6]用相似模擬實(shí)驗(yàn)對(duì)錨桿－錨索支護(hù)大斷面開切眼圍巖破壞演化特征及錨固效果進(jìn)行了研究；曾佑富等[7]利用力學(xué)推演計(jì)算的方法對(duì)錨索支護(hù)參數(shù)進(jìn)行研究。

本文在前人的研究基礎(chǔ)上，以大黃山礦＋735綜放面切眼為研究對(duì)象，結(jié)合厚煤層頂板等實(shí)際生產(chǎn)地質(zhì)條件，研究大跨度厚煤頂切眼變形破壞機(jī)制及錨桿支護(hù)機(jī)理，并對(duì)其圍巖進(jìn)行分類，在此基礎(chǔ)上提出了“承載區(qū)分級(jí)”區(qū)域控制技術(shù)對(duì)策，有效地解決了該類切眼的支護(hù)難題。

1 工程地質(zhì)條件分析

1.1 地質(zhì)條件

1.1.1 井田工程地質(zhì)概況

新疆大黃山煤礦位于烏魯木齊以東120km處，該井田位于天山北麓的丘陵地帶，地形起伏不大，地勢(shì)南高北低，海拔標(biāo)高一般在＋1000～＋1100m之間，相對(duì)高差一般50～100m，最大絕對(duì)高差220.40m，井田面積5.49km2。井田內(nèi)斷裂構(gòu)造較發(fā)育，在井田南部有3條較大的近于平行的平推斷層，對(duì)向斜南翼煤層開采有一定程度影響，副斜井向西翼開采時(shí)發(fā)現(xiàn)有一條走向北東60°的平推斷層，對(duì)西翼開采具有一定影響。

1.1.2 可采煤層及頂?shù)装鍘r性

新疆大黃山礦有5個(gè)可采煤層，自上而下分別為五尺槽、四尺槽、米尺槽、中大槽、八尺槽，中大槽為28m特厚煤層，是礦井的主要回采煤層。中大槽煤層結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，基本不含夾矸，煤層傾角30～41°，平均厚度23.5m，為易自燃煤層，煤層可采指數(shù)為0.98。中大槽煤層頂板完整性較好，局部有0.2～0.5m厚的炭質(zhì)泥巖偽頂，直接頂為8.0m厚的細(xì)砂巖，屬較堅(jiān)硬巖石，老頂為砂礫巖，平均厚度為37m；直接底板為泥質(zhì)粉砂巖，屬半堅(jiān)硬巖石，老底為細(xì)砂巖，屬堅(jiān)硬巖石。

1.2 ＋735西翼綜放面切眼工程概況

＋735西翼綜放工作面位于副井以西290m，走向長(zhǎng)度1240m，傾向長(zhǎng)度96m，進(jìn)風(fēng)巷（運(yùn)輸）位于煤層頂板巷水平標(biāo)高＋735m，回風(fēng)巷位于煤層底板水平標(biāo)高＋770m。本工程為＋735m中大頂板巷至＋770m中大底板巷開切眼，作為＋735m西翼綜采面設(shè)備安裝時(shí)使用，開切眼沿底板掘進(jìn)，切眼沿煤層傾向布置，斜長(zhǎng)93米（上下巷除外），切眼為矩形斷面，寬8m，高2.7m。通過(guò)對(duì)＋735綜放面開切眼現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研和分析，其圍巖控制有如下特點(diǎn)。

1）切眼頂板為煤層且厚度大。切眼上部為21～23m的厚煤頂，與巖石頂板相比其普氏系數(shù)較小、節(jié)理裂隙發(fā)育程度好、塑性區(qū)沿巷道頂板橫向縱向延伸范圍大，巷道淺部圍巖受拉應(yīng)力破壞區(qū)域增大，尤其是拉應(yīng)力較大的切眼中部更容易發(fā)生破壞。巷道圍巖整體變形量增大，頂煤酥軟破碎，特別是在地質(zhì)構(gòu)造區(qū)域（如中小斷層、褶曲等）更難維護(hù)。

2）切眼斷面尺寸大。相比與小斷面煤巷，大斷面切眼圍巖穩(wěn)定性對(duì)掘進(jìn)時(shí)采動(dòng)影響、頂板兩幫煤巖體物理力學(xué)特性、地應(yīng)力場(chǎng)變化等因素敏感性更高。采用強(qiáng)度較低的支護(hù)形式下，任何單一因素的改變都會(huì)對(duì)切眼圍巖穩(wěn)定性有嚴(yán)重影響，可能導(dǎo)致頂板劇烈下沉，甚至發(fā)生大范圍冒頂、片幫的事故。

3）破壞形式復(fù)雜多樣性。巷道圍巖變形量大，頂板下沉量加劇，頂板中部支護(hù)結(jié)構(gòu)損壞嚴(yán)重并向兩幫發(fā)展，錨桿（索）錨固點(diǎn)下移、斷裂及錨固力失效。厚煤頂內(nèi)部因破壞程度、彎曲下沉量和附加次生水平應(yīng)力不同而更容易出現(xiàn)上下離層[1]，厚煤頂由于抗彎剛度系數(shù)大于上覆巖層頂板，而與上覆巖層發(fā)生離層。

2 大跨度厚煤頂切眼破壞機(jī)制及支護(hù)機(jī)理

2.1 大跨度厚煤頂圍巖破裂機(jī)制

諸多專家學(xué)者研究表明，當(dāng)巖體在變載荷作用下會(huì)出現(xiàn)“裂紋插入”現(xiàn)象和“裂紋飽和”現(xiàn)象[8]。巖體受載荷作用時(shí)，在薄弱處產(chǎn)生裂紋，隨著載荷不斷增大，在已存在的裂紋中又有新的裂紋產(chǎn)生，同時(shí)裂紋數(shù)量不斷增加而間距不斷減??；當(dāng)裂紋間數(shù)量增加到一定程度后，其值不會(huì)再發(fā)生變化，達(dá)到了一種飽和狀態(tài)，之后不論施加多大載荷，新的裂紋不會(huì)再萌生，只是裂縫寬度有所增加。

同理，在大跨度厚煤頂切眼的開挖過(guò)程中，切眼巷道煤頂也會(huì)經(jīng)歷一個(gè)從新裂隙不斷發(fā)育萌生到裂隙數(shù)量穩(wěn)定飽和的過(guò)程。當(dāng)切眼巷道開挖后，圍巖三向應(yīng)力狀態(tài)解除，淺部煤頂在高應(yīng)力差和低圍壓對(duì)的環(huán)境下產(chǎn)生新裂紋，裂紋逐漸發(fā)展成為裂隙，不斷形成的裂隙彼此貫通，集合在一起構(gòu)成了圍巖變形的破裂區(qū)，隨著煤頂破壞的不斷發(fā)展，破裂區(qū)內(nèi)的裂隙數(shù)目越來(lái)越多，煤體破碎程度越高，并向深部擴(kuò)展；當(dāng)裂隙數(shù)目擴(kuò)展到一定程度后，其數(shù)目趨于飽和狀態(tài)，新增裂隙突然減少，此時(shí)說(shuō)明裂隙發(fā)育已經(jīng)穩(wěn)定，煤頂圍巖變形主要為原有裂隙的相互聯(lián)合貫通。之后隨著煤頂圍巖新平衡的建立，裂隙主要分布在淺部煤頂圍巖內(nèi)（3～4m），4m之外煤頂圍巖裂隙逐漸減少，煤體的完整性好，裂隙發(fā)育程度大幅降底，圍巖深部?jī)H有少量的裂隙產(chǎn)生。

2.2 大跨度厚煤頂圍巖分類

裂隙發(fā)育度K是指大跨度切眼厚煤頂破裂區(qū)內(nèi)所有裂隙寬度和與普通煤巷（寬3.5m，高3m）煤頂破裂區(qū)內(nèi)所有裂隙寬度和的比值[9，10]，見式（1）。

式中：di為大跨度切眼煤頂破裂區(qū)內(nèi)第i個(gè)裂隙的寬度，n為裂隙個(gè)數(shù)；do為普通煤巷煤頂破裂區(qū)內(nèi)所有裂隙寬度和。借助裂隙發(fā)育度K對(duì)大黃山礦區(qū)大跨度切眼厚煤頂裂隙發(fā)育程度進(jìn)行分類分級(jí)，通過(guò)對(duì)＋735西翼綜放工作面這一典型區(qū)域鉆孔進(jìn)行分析計(jì)算后，其煤頂裂隙發(fā)育程度可分為3類，詳見表1，大跨度厚煤頂圍巖分區(qū)圖如圖1所示。

表1 大跨度切眼煤頂裂隙發(fā)育程度分類指標(biāo)

圖1 大跨度厚煤頂圍巖分區(qū)

2.3 大跨度厚煤頂錨桿支護(hù)機(jī)理

目前對(duì)大斷面開切眼工程圍巖維護(hù)來(lái)說(shuō)，“錨網(wǎng)＋錨索＋鋼帶”聯(lián)合支護(hù)是大多數(shù)工程實(shí)踐中采取的主要方式。在采用“錨網(wǎng)＋錨索＋鋼帶”聯(lián)合支護(hù)控制大跨度厚煤頂切眼圍巖時(shí)，合理的錨桿參數(shù)成為影響控制效果的關(guān)鍵。本文針對(duì)大黃山礦＋735西翼綜放工作面切眼實(shí)際的工程地質(zhì)條件，分析知錨桿給錨固區(qū)域內(nèi)的煤體施加徑向應(yīng)力，使錨固內(nèi)的煤體強(qiáng)化成一個(gè)統(tǒng)一的“承載梁”結(jié)構(gòu)。該梁厚度與上覆巖層相比相差較大，可近似為彈性薄板；同時(shí)，切眼跨度遠(yuǎn)小于切眼斜長(zhǎng)，根據(jù)彈性力學(xué)理論將其考慮為平面應(yīng)變問(wèn)題。因此，可將形成“承載梁”結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為固支梁模型，對(duì)其錨桿錨固區(qū)域內(nèi)的煤體建立“厚煤頂固支梁”力學(xué)模型，如圖2所示，分析錨桿直徑、錨固長(zhǎng)度、間排距等因素對(duì)裂隙擴(kuò)展區(qū)及裂隙穩(wěn)定區(qū)的受力狀態(tài)影響。

圖2 “承載梁”力學(xué)模型

根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)知識(shí)，建立力法方程，見式（2）、式（3）[11]。

由單位內(nèi)力圖自乘得：δ11＝L／EA，δ22＝L3／EA，δ33＝L／EI；又因M1＝0、FN2＝FN2＝0、M3對(duì)稱、M2反對(duì)稱，所以：δ12＝δ21＝0，δ13＝δ31＝0，δ23＝δ32＝0；由MP圖和Mi圖互乘得：⊿1P＝⊿2P＝0，⊿3P＝－qL3／24EI；分別將上述結(jié)果代入（2）得X1＝X2＝0，X3＝qL3／24EI。由式（3）計(jì)算得“承載梁”中部的彎矩最大，見式（4）。

式中：q為“承載梁”承受的均布載荷，X1、X2、X3為多余未知的約束力，δ11、δ22、δ33為單位內(nèi)力作用下分別沿X1、X2、X3方向的位移，⊿1P、⊿2P、⊿3P為外載荷作用下分別沿X1、X2、X3方向的位移，EI為梁的抗彎剛度，L為切眼跨度。

根據(jù)材料力學(xué)知識(shí)得式（5）、式（6）[12]。

式中：q0為“承載梁”上覆煤巖體的均布載荷，λ為錨桿殘余剪切強(qiáng)度影響系數(shù)，P0為錨桿的錨固力，Sc為錨桿的間排距，Wz為“承載梁”的抗彎截面系數(shù)，[σ]為“承載梁”中部許用應(yīng)力。

此時(shí)，錨桿錨固力可近似表示為式（7）[13]。

式中：D為錨桿的直徑，l為錨桿的錨固長(zhǎng)度，[τ]為錨固劑的抗剪強(qiáng)度。將式（4）、式（6）和式（7）代入式（5）得到“承載梁”不發(fā)生破壞的極限條件，見式（8）。

通過(guò)對(duì)“承載梁”的力學(xué)分析，所得結(jié)果為式（8）。分析表明：①對(duì)于大跨度厚煤頂切眼的“承載梁”結(jié)構(gòu)，其是否發(fā)生彎曲破壞與L，D，Sc，l和[τ]等參數(shù)相互作用密切相關(guān)；“承載梁”中部最大拉應(yīng)力與切眼跨度的二次方成正比，切眼跨度越大其拉應(yīng)力越接近甚至超過(guò)許用應(yīng)力，“承載梁”就越容易在中間位置發(fā)生拉伸破壞。②在切眼跨度一定時(shí)，增加支護(hù)密度，梁的彎曲撓度會(huì)降低，縮小了煤頂裂隙擴(kuò)展區(qū)的范圍，提高了“承載梁”的承載強(qiáng)度。③在合理的范圍內(nèi)增加錨桿長(zhǎng)度和直徑有利于提高“承載梁”內(nèi)煤體的內(nèi)聚力及內(nèi)摩擦角，使其不容易發(fā)生因相互錯(cuò)動(dòng)而引起的離層現(xiàn)象；同時(shí)，增加錨桿的預(yù)應(yīng)力和提高錨固劑的錨固性能，可改善錨固煤體內(nèi)的三向受力狀態(tài)，平衡各個(gè)方向上的主應(yīng)力，進(jìn)一步強(qiáng)化“承載梁”結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性能，增強(qiáng)煤頂整體的支護(hù)效果。

3 大跨度切眼“承載區(qū)分級(jí)”區(qū)域控制對(duì)策研究

針對(duì)大跨度厚煤頂切眼圍巖破壞機(jī)理及分類特點(diǎn)，并結(jié)合前文對(duì)于大跨度厚煤頂切眼支護(hù)機(jī)理的分析，本文提出了“承載區(qū)分級(jí)”區(qū)域控制煤頂?shù)膶?duì)策。大跨度厚煤頂切眼支護(hù)結(jié)構(gòu)可分為裂隙擴(kuò)展穩(wěn)定承載區(qū)、微裂隙承載區(qū)和巖層頂板承載區(qū)承載三個(gè)區(qū)域，裂隙擴(kuò)展穩(wěn)定承載區(qū)主要是通過(guò)錨桿對(duì)淺部松散煤頂進(jìn)行支護(hù)，微裂隙承載區(qū)主要對(duì)錨桿錨固點(diǎn)以上至錨索錨固點(diǎn)之間的煤層進(jìn)行控制，上述兩個(gè)承載區(qū)控制的對(duì)象主要是對(duì)煤層，巖層頂板承載區(qū)主要是充分發(fā)揮錨索錨固端以上巖層自然的承載性能。

1）裂隙擴(kuò)展穩(wěn)定承載區(qū)：裂隙擴(kuò)展區(qū)和穩(wěn)定區(qū)內(nèi)的煤頂松軟脹碎，以裂隙碎脹變形為主，通常最淺部的煤頂穩(wěn)定性最弱，易發(fā)生拉曲破壞，變形從淺部向深部逐漸發(fā)展，裂隙擴(kuò)展區(qū)持續(xù)向裂隙穩(wěn)定區(qū)發(fā)展，如此往復(fù)循環(huán)最后演變?yōu)榇蠓秶拿喉斊屏押兔奥?。裂隙擴(kuò)展穩(wěn)定承載區(qū)采用高強(qiáng)度高預(yù)應(yīng)力長(zhǎng)錨桿帶網(wǎng)支護(hù)給表面圍巖提供圍壓，提高破碎煤體的殘余強(qiáng)度，減緩因切眼開挖引起的松動(dòng)變形，將裂隙擴(kuò)展區(qū)和穩(wěn)定區(qū)控制在錨桿的錨固范圍內(nèi)，抑制裂隙的不斷發(fā)育貫通，減小裂隙擴(kuò)展區(qū)和穩(wěn)定區(qū)分布范圍，消除弱結(jié)構(gòu)離層現(xiàn)象，充分發(fā)揮“承載梁”結(jié)構(gòu)的自穩(wěn)能力。

2）微裂隙承載區(qū)：微裂隙區(qū)內(nèi)煤體的完整性好，裂隙發(fā)育程度低，煤體內(nèi)裂隙較少，但在掘進(jìn)擾動(dòng)、水及地質(zhì)構(gòu)造等因素的影響下，微裂隙區(qū)內(nèi)處于塑性區(qū)的煤體逐漸增多，且主要位于切眼正上方的位置，因此微裂隙區(qū)也會(huì)向裂隙穩(wěn)定區(qū)發(fā)育演化。微裂隙承載區(qū)采用高預(yù)應(yīng)力錨索傾斜布置在微裂隙區(qū)內(nèi)煤體的肩角穩(wěn)定區(qū)域，從水平和鉛垂兩個(gè)方向上同時(shí)對(duì)錨固煤層施加主動(dòng)預(yù)緊力，改變煤層的雙向受力狀態(tài)，降低高應(yīng)力作用下頂幫煤體拉伸破壞；同時(shí)，傾斜錨索穿過(guò)裂隙擴(kuò)展區(qū)和穩(wěn)定區(qū)的層理面，錨索提供的擠壓應(yīng)力增強(qiáng)了層理面間的內(nèi)摩擦力，減少兩區(qū)之間煤體發(fā)生離層。

3）巖層頂板承載區(qū)：此區(qū)巖層頂板起到一個(gè)承上啟下的作用，將經(jīng)過(guò)錨桿（索）強(qiáng)化后的煤層頂板“小結(jié)構(gòu)”與上覆巖層的“大結(jié)構(gòu)”緊密連接在一起，“大小結(jié)構(gòu)”協(xié)同控制，一起維護(hù)切眼巷道的圍巖穩(wěn)定性。

4 井下工程應(yīng)用

4.1 支護(hù)參數(shù)

依據(jù)大跨度厚煤層頂板切眼“承載區(qū)分級(jí)”區(qū)域控制對(duì)策，運(yùn)用FLAC3D數(shù)值模擬軟件，并結(jié)合具體的現(xiàn)場(chǎng)工程地質(zhì)條件，分別對(duì)大黃山礦＋735綜放面切眼的錨桿（索）間排距、直徑及長(zhǎng)度等支護(hù)參數(shù)進(jìn)行了設(shè)計(jì)，最終的支護(hù)參數(shù)如圖3所示。

圖3 ＋735綜放面切眼支護(hù)參數(shù)（單位：mm）

頂板錨桿采用Φ20mm×3000mm無(wú)縱筋螺紋鋼高預(yù)應(yīng)力錨桿，錨固長(zhǎng)度為2000mm；錨桿間排距0.8m×0.8m，每排布置10根錨桿，從煤幫西側(cè)至東側(cè)一次均勻布置，靠切眼巷幫兩側(cè)的三根錨桿與水平方向分別成45°、60°和80°。頂錨桿相應(yīng)配套構(gòu)件為150mm×150mm×10mm的剛托盤、4000mm×220mm×5mm（長(zhǎng)×寬×厚）的 W鋼帶和冷拔絲鐵絲編織的菱形硬金屬網(wǎng)。頂板錨桿初始張拉力不低于150kN。頂板錨索采用Φ15.9mm×6000mm高強(qiáng)度預(yù)應(yīng)力鋼絞線，錨桿間排距1.5m×2m，每排布置4根，錨索孔深5.6m；靠切眼巷幫兩側(cè)錨索到兩幫的距離為1750mm，與豎直成20°方向傾斜布置，其余錨索間距均為1500mm；單體錨索鋼托板規(guī)格為400mm×400mm×16mm的高強(qiáng)托盤。頂板錨索預(yù)緊力不低于150kN。

巷道兩幫采用錨桿、金屬網(wǎng)、鋼筋梯子梁聯(lián)合支護(hù)。回采幫側(cè)采用Φ20mm×2000mm木錨桿，永久幫側(cè)采用Φ20mm×2000mm樹脂錨桿，錨桿間排距均為800mm，最上位幫錨桿距頂板800mm，與水平面的夾角為＋10°，中間1根錨桿成水平布置，最下位幫錨桿距底板300mm，與水平面的夾角為－15°。幫錨桿初始張拉力不小于100N。

4.2 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用效果分析

為了掌握大黃山礦＋735綜放面切眼煤頂圍巖活動(dòng)規(guī)律及支護(hù)效果，在掘進(jìn)過(guò)程中設(shè)置測(cè)站，對(duì)頂板下沉量、兩幫移近量等狀況進(jìn)行觀測(cè)。某一典型測(cè)站觀測(cè)結(jié)果表明：切眼巷道開掘初期，圍巖表面位移收斂速率較大，煤頂在三十天后趨于穩(wěn)定，頂板移近量達(dá)164mm，兩幫在二天后即趨于穩(wěn)定，兩幫位移量達(dá)143mm，總體變形量均控制在允許的安全范圍之內(nèi)。在整個(gè)切眼維護(hù)期間，未發(fā)生諸如錨桿索破斷、鋼帶撕裂及支護(hù)結(jié)構(gòu)大面積失效的現(xiàn)象。這表明采用錨網(wǎng)（索）“承載區(qū)分級(jí)”強(qiáng)力支護(hù)系統(tǒng)對(duì)大跨度厚煤頂切眼的控制有良好的效果。

5 結(jié)論

1）本文以大黃山煤礦＋735綜放面切眼為研究對(duì)象，調(diào)研分析了該類切眼圍巖控制特點(diǎn)，探討了大跨度厚煤頂切眼圍巖破裂機(jī)制，在此基礎(chǔ)上對(duì)其圍巖裂隙發(fā)育度K進(jìn)行分類，分為裂隙擴(kuò)展區(qū)，裂隙穩(wěn)定區(qū)和微裂隙區(qū)3類。

2）對(duì)大跨度厚煤頂錨桿錨固區(qū)域內(nèi)的煤體建立了“承載梁”力學(xué)模型，應(yīng)用彈性力學(xué)、結(jié)構(gòu)力學(xué)及材料力學(xué)理論推演“承載梁”不發(fā)生拉伸破壞的極限條件。研究表明：“承載梁”的承載性能隨錨固長(zhǎng)度、錨桿直徑及錨固劑抗剪強(qiáng)度的增大而增加；隨錨桿的間排距、切眼跨度及上覆煤巖體的均布載荷的增大而減小。

3）提出了“承載區(qū)分級(jí)”區(qū)域控制對(duì)策，并詳細(xì)分析了其具體措施和作用效果。井下對(duì)＋735綜放面切眼支護(hù)試驗(yàn)結(jié)果表明，錨網(wǎng)（索）“承載區(qū)分級(jí)”強(qiáng)力支護(hù)系統(tǒng)對(duì)大跨度厚煤頂切眼的控制有良好的效果，提高該類切眼服務(wù)期間的穩(wěn)定性，能為類似條件切眼支護(hù)技術(shù)提供借鑒。

[1]王家臣.厚煤層開采理論與技[M].北京：冶金工業(yè)出版社，2009.

[2]肖同強(qiáng)，柏建彪，王襄禹，等.深部大斷面厚頂煤巷道圍巖穩(wěn)定原理及控制[J].巖土力學(xué)，2011，32（6）：1874－1880.

[3]張茂林，龐東林，于德成，等.綜放大斷面切眼錨桿參數(shù)的研究與應(yīng)用[J].采礦與安全工程學(xué)報(bào)，2008，25（1）：133－118.

[4]何富連，栗建平，蔣紅軍，等.特大斷面厚煤頂開切眼復(fù)合桁架錨索圍巖控制技術(shù)[J].中國(guó)礦業(yè)，2012，27（8）：82－85.

[5]謝生榮，何富連，張守寶，等.大斷面復(fù)合泥巖頂板切眼桁架錨索組合支護(hù)技術(shù)[J].中國(guó)礦業(yè)，2008，17（9）：90－92.

[6]柴肇云，康天合，李義寶，等.特厚煤層大斷面切眼錨索支護(hù)的作用[J].煤炭學(xué)報(bào)，2008，33（7）：732－737.

[7]曾佑富，伍永平，來(lái)興平，等.復(fù)雜條件下大斷面巷道頂板冒落失穩(wěn)分析[J].采礦與安全工程學(xué)報(bào)，2009，26（4）：423－427.

[8]唐春安，張永彬.巖體間隔破裂機(jī)制及演化規(guī)律初探[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào)，2008，27（7）：1362－1369.

[9]丁效雷.軟巖巷道破裂演化規(guī)律及其控制的應(yīng)用研究[D].徐州：中國(guó)礦業(yè)大學(xué)，2009.

[10]李學(xué)華，梁順，姚強(qiáng)嶺，等.泥巖頂板巷道圍巖裂隙演化規(guī)律與冒頂機(jī)理分析[J].煤炭工程，2011，36（6）：903－908.

[11]祁皚.結(jié)構(gòu)力學(xué)[M].北京：中國(guó)建筑工業(yè)出版社，2011.

[12]劉鴻文.材料力學(xué)[M].北京：高等教育出版社，2004.

[13]陸士良.錨桿錨固力與錨固技術(shù)[M].北京：煤炭工業(yè)出版社，1998.