（1.內(nèi)蒙古豐鎮(zhèn)發(fā)電廠,內(nèi)蒙古豐鎮(zhèn) 012100；2.上都發(fā)電有限責(zé)任公司,內(nèi)蒙古 正藍(lán)旗 027200）

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通過(guò)對(duì)熱電廠因工作面推力瓦塊磨損間隙超標(biāo)的汽輪機(jī)主油泵徑向推力聯(lián)合軸承進(jìn)行分析，依據(jù)《汽輪機(jī)設(shè)備檢修技術(shù)》技術(shù)要求，對(duì)主油泵徑向推力聯(lián)合軸承的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及工作原理進(jìn)行系統(tǒng)分析，找出造成工作面推力瓦塊磨損的重要原因，并結(jié)合工作面推力瓦塊的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)采取有效技術(shù)改進(jìn)措施，有效的防止了工作面推力瓦塊磨損，延長(zhǎng)了熱電廠汽輪發(fā)電機(jī)組主油泵徑向推力聯(lián)合軸瓦使用壽命，為熱電廠汽輪發(fā)電機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行奠定堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。

軸瓦；徑向推力聯(lián)合軸承；油楔；阻油邊；油膜；推力間隙；齒型聯(lián)軸器

1 概述

主油泵是熱電廠汽輪發(fā)電機(jī)組潤(rùn)滑油系統(tǒng)主要設(shè)備之一，它主要由泵軸、葉輪、泵殼、軸瓦、密封環(huán)等主要部分組成。熱電廠該類型汽輪發(fā)電機(jī)組的主油泵采用的是單級(jí)雙吸離心式油泵，安裝于前軸承箱內(nèi)，與汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子采用齒型聯(lián)軸器連接，由汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子通過(guò)齒型聯(lián)軸器直接驅(qū)動(dòng)，在額定轉(zhuǎn)速時(shí)主油泵向汽輪發(fā)電機(jī)組提供調(diào)節(jié)保安系統(tǒng)、潤(rùn)滑油系統(tǒng)、頂軸油系統(tǒng)、密封油系統(tǒng)用油。主油泵轉(zhuǎn)子支撐在兩個(gè)滑動(dòng)軸承上，其中調(diào)速端（即機(jī)頭端）軸承為徑向推力聯(lián)合軸承，軸承的大端面為工作推力面。在汽輪發(fā)電機(jī)組運(yùn)行中最常見(jiàn)、危害性最大的故障就是主油泵徑向推力聯(lián)合軸承推力瓦塊的磨損。

2 主油泵徑向推力聯(lián)合軸承運(yùn)行現(xiàn)狀調(diào)查

根據(jù)對(duì)熱電廠某臺(tái)汽輪發(fā)電機(jī)組主油泵徑向推力聯(lián)合軸承更換頻率的統(tǒng)計(jì)，該機(jī)組在一個(gè)大修周期內(nèi)（4年）共消耗主油泵徑向推力聯(lián)合軸承6套，也就是說(shuō)每套主油泵徑向推力聯(lián)合軸承平均使用壽命最多只有5760小時(shí)左右（包括機(jī)組停機(jī)檢修時(shí)間）。由此可以證明該機(jī)組主油泵徑向推力聯(lián)合軸承更換的頻率是非常高的。另外通過(guò)對(duì)更換下的主油泵徑向推力聯(lián)合軸承進(jìn)行檢查分析發(fā)現(xiàn)，更換的主油泵徑向推力聯(lián)合軸承徑向瓦和推力瓦非工作面均沒(méi)有發(fā)現(xiàn)磨損痕跡，測(cè)量徑向瓦兩側(cè)及頂部間隙并與更換時(shí)的檢修記錄相對(duì)照，間隙變化值均很?。?.05mm以內(nèi)）。所有更換的徑向推力聯(lián)合軸承均為工作面推力瓦塊嚴(yán)重磨損，致使主油泵推力間隙超過(guò)0.14-0.18mm的標(biāo)準(zhǔn)值，最嚴(yán)重的一套軸承工作面推力瓦塊磨損量達(dá)到1.07mm。

因?yàn)槊看瓮C(jī)檢修時(shí)均打開(kāi)前箱蓋用百分表對(duì)主油泵軸承推力間隙進(jìn)行值進(jìn)行測(cè)量檢查，并檢查齒型聯(lián)軸器內(nèi)外齒的磨損情況。當(dāng)發(fā)現(xiàn)主油泵軸承推力間隙超過(guò)0.18mm時(shí)，就及時(shí)對(duì)主油泵徑向推力聯(lián)合軸承進(jìn)行更換。由于對(duì)主油泵徑向推力聯(lián)合軸承推力間隙檢查并更換及時(shí)沒(méi)有造成機(jī)組停運(yùn)事故的發(fā)生。但這樣做會(huì)造成生產(chǎn)成本的增加及工作量增大，也沒(méi)有從根本上解決主油泵軸承工作面推力瓦塊磨損的問(wèn)題，機(jī)組存在很大的安全隱患，威脅到整臺(tái)汽輪發(fā)電機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

3 主油泵徑向推力聯(lián)合軸承工作面推力瓦磨損的原因分析

通過(guò)對(duì)更換下來(lái)的舊徑向推力聯(lián)合軸承工作面推力瓦塊各處尺寸的詳細(xì)測(cè)量分析，并查閱2000年以來(lái)機(jī)組檢修記錄，發(fā)現(xiàn)所有徑向推力聯(lián)合軸承工作面推力瓦油楔都是按占扇形推力瓦塊面積的2/3、扇形推力瓦油楔深為1.0mm來(lái)刮研的。而生產(chǎn)廠商技術(shù)要求中明確規(guī)定主油泵徑向推力瓦聯(lián)合軸承推力瓦油楔尺寸應(yīng)按占扇形推力瓦塊面積的1/3～1/2；扇形推力瓦油楔深為0.50mm。經(jīng)過(guò)分析，確定造成主油泵徑向推力聯(lián)合軸承使用壽命短的主要原因是由于推力瓦塊油楔面積及油楔深度不合理，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過(guò)標(biāo)準(zhǔn)值。

主油泵推力瓦沿旋轉(zhuǎn)方向有一定的楔形面即油楔，如果主油泵推力瓦油楔結(jié)構(gòu)不合理，在機(jī)組啟動(dòng)瞬間就會(huì)對(duì)推力瓦油膜的形成速度產(chǎn)生一定的影響。若油的循環(huán)動(dòng)力不足，還可能在推力瓦的出油邊形成滯留區(qū)和渦流區(qū)，使推力瓦溫度升高烏金融化。所以推力瓦油楔形狀、油楔深度達(dá)不到技術(shù)要求，會(huì)造成推力盤(pán)和推力軸承的油膜不易建立和油膜破裂，使推力瓦烏金與推力盤(pán)直接接觸，造成工作面推力瓦塊烏金的磨損，使主油泵徑向推力聯(lián)合軸承推力間隙超過(guò)標(biāo)準(zhǔn)值，嚴(yán)重情況下有可能造成推力瓦嚴(yán)重?zé)龘p，烏金脫落。

4 主油泵徑向推力聯(lián)合軸承工作面推力瓦技術(shù)改進(jìn)措施

針對(duì)以往主油泵徑向推力聯(lián)合軸承推力瓦塊修刮過(guò)程中的技術(shù)誤區(qū)，采取有效的技術(shù)措施。首先將新軸瓦防護(hù)油脂清洗干凈，用著色法對(duì)軸瓦合金進(jìn)行全面的檢查，應(yīng)無(wú)裂紋、脫胎、密集氣孔等缺陷，復(fù)核徑向推力聯(lián)合軸承的各部尺寸，并且確保推力間隙和徑向間隙留有0.10mm研刮余量。用手工研刮推力瓦工作面和非工作面的進(jìn)油邊，使其面積約占推力瓦塊總承力面的1/3～1/2之間。為了有力于形成啟動(dòng)油膜，推力瓦工作面和非工作面邊緣應(yīng)修研成半徑約為1mm圓角。并且推力瓦最外緣應(yīng)有2.0mm的阻油邊，這樣才能保證推力瓦與推力盤(pán)之間形成良好穩(wěn)定的油膜。進(jìn)油邊修出深0.5mm的油楔，在兩個(gè)推力瓦塊之間開(kāi)出寬1.5mm,深1.0mm的溢油口，同時(shí)要求主油泵徑向推力聯(lián)合軸承總推力間隙保證在0.14mm左右，同時(shí)要求推力瓦塊接觸均勻，接觸面積達(dá)到75﹪以上，各瓦塊厚度偏差小于0.02mm。

5 結(jié)論

通過(guò)對(duì)該機(jī)組幾次停機(jī)檢修對(duì)主油泵推力間檢查隙測(cè)量結(jié)果發(fā)現(xiàn)，技術(shù)改進(jìn)后的主油泵軸瓦推力間隙仍為0.14mm。也就是說(shuō)主油泵軸瓦推力面運(yùn)行狀態(tài)良好，油膜穩(wěn)定，即使在機(jī)組啟動(dòng)瞬間也不存在油膜狀態(tài)不良，致使軸瓦工作面推力瓦塊面磨損的現(xiàn)象。由此可得出結(jié)論，通過(guò)對(duì)主油泵徑向推力聯(lián)合軸承推力瓦進(jìn)行修刮技術(shù)改進(jìn)，并嚴(yán)格按著生產(chǎn)廠商技術(shù)要求對(duì)軸瓦推力面進(jìn)行修刮檢修，可延長(zhǎng)主油泵徑向推力聯(lián)合軸承的使用壽命，不僅大大節(jié)約了生產(chǎn)設(shè)備投入成本，同時(shí)也保證潤(rùn)滑油系統(tǒng)及密封油系統(tǒng)的工作可靠性，確保了熱電廠汽輪發(fā)電機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行，由此帶來(lái)的經(jīng)濟(jì)效益和安全效益都是無(wú)法用簡(jiǎn)單的經(jīng)濟(jì)利益來(lái)計(jì)算的。

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淺談供電企業(yè)節(jié)能減排

李俊斌1, 劉廷興2, 周春雷1, 王 飛1