安振東， 劉貫群1，?， 張 燾， 王 婷， 徐 棟， 周書(shū)玉

(1.中國(guó)海洋大學(xué)海洋環(huán)境與生態(tài)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山東 青島 266100；2.中國(guó)海洋大學(xué)環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院，山東 青島 266100)

?

建筑物場(chǎng)區(qū)地下水位預(yù)測(cè)與抗浮水位確定
——以青島啤酒城改造為例

安振東2， 劉貫群1，2?， 張 燾2， 王 婷2， 徐 棟2， 周書(shū)玉2

(1.中國(guó)海洋大學(xué)海洋環(huán)境與生態(tài)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山東 青島 266100；2.中國(guó)海洋大學(xué)環(huán)境科學(xué)與工程學(xué)院，山東 青島 266100)

通過(guò)收集研究區(qū)自然地理、氣象水文資料，掌握了該區(qū)降水、蒸發(fā)等規(guī)律；通過(guò)實(shí)地地質(zhì)、水文地質(zhì)調(diào)查，查清了研究場(chǎng)區(qū)的地層結(jié)構(gòu)、含水層類(lèi)型等水文地質(zhì)條件。在抽水試驗(yàn)和長(zhǎng)期水位觀測(cè)的基礎(chǔ)上，利用數(shù)值模擬軟件Visual modflow建立了研究場(chǎng)區(qū)的三維地下水水流數(shù)值模擬模型。根據(jù)2011—2012年研究場(chǎng)區(qū)地下水位觀測(cè)數(shù)據(jù)對(duì)模型進(jìn)行擬合和驗(yàn)證，說(shuō)明所建立的模型可以用來(lái)預(yù)報(bào)；根據(jù)實(shí)際施工要求，對(duì)-7.8、-2.9和3m處基礎(chǔ)進(jìn)行豐水年豐水期和多年平均降水時(shí)豐水期的地下水位進(jìn)行預(yù)報(bào)，預(yù)報(bào)結(jié)果在基底標(biāo)高3m區(qū)域內(nèi)，合理的抗浮水位范圍為6～8m；基底標(biāo)高-2.9m區(qū)域內(nèi)，合理的抗浮水位為5～7.5m；基底標(biāo)高-7.8m區(qū)域，合理的抗浮水位為3～5.5m。預(yù)報(bào)結(jié)果為設(shè)計(jì)合理的建筑物抗浮水位提供了科學(xué)依據(jù)。

地下水位； Visual MODFLOW； 數(shù)值模擬； 抗浮水位； 建筑物場(chǎng)區(qū)

隨著城市建設(shè)的發(fā)展及人口增多，人們對(duì)地下空間的利用逐漸增加，地下工程的應(yīng)用日漸廣泛，例如地下停車(chē)場(chǎng)，地下軌道交通等，在建設(shè)中需要開(kāi)挖很深的基坑，基礎(chǔ)埋置在較深的地層中[1]。在地下水位較高的地區(qū)，地下水會(huì)對(duì)建設(shè)在地下的結(jié)構(gòu)物產(chǎn)生向上的浮力。若向上的水浮力大于結(jié)構(gòu)物向下的重力時(shí)，結(jié)構(gòu)物的底板可能會(huì)發(fā)生開(kāi)裂或者向上拱起的現(xiàn)象。當(dāng)水浮力相當(dāng)大時(shí)甚至整個(gè)結(jié)構(gòu)物都會(huì)向上浮起，產(chǎn)生一定的位移，最終結(jié)構(gòu)物不能夠正常使用[2]。近年來(lái)很多地區(qū)都發(fā)生過(guò)類(lèi)似工程的事故，而且此類(lèi)現(xiàn)象出現(xiàn)的次數(shù)日趨增多，所以在地下工程的建設(shè)中，需要對(duì)建筑物進(jìn)行抗浮設(shè)計(jì)。地下建筑結(jié)構(gòu)的抗浮設(shè)計(jì)中采取什么樣的抗浮措施，比如確定抗拔樁和抗浮錨桿數(shù)量及配重量，關(guān)系到抗浮水位的確定[3]。如若抗浮水位設(shè)計(jì)不當(dāng)，往往造成投資上的浪費(fèi)和工期不必要的增加，甚至?xí)：ㄖ锏慕Y(jié)構(gòu)安全[4]。如何合理地確定設(shè)計(jì)抗浮水位成為建筑物抗浮設(shè)計(jì)的一個(gè)關(guān)鍵點(diǎn)。目前抗浮水位的設(shè)計(jì)大多數(shù)根據(jù)勘察期水位結(jié)合周邊工程的經(jīng)驗(yàn)確立，并不能預(yù)測(cè)未來(lái)極端地下水位變化，給施工過(guò)程和建筑物使用帶來(lái)安全隱患[5]。因此，通過(guò)數(shù)值模擬手段，使用計(jì)算機(jī)軟件建立施工場(chǎng)區(qū)地下水水流數(shù)值模擬，通過(guò)模型預(yù)報(bào)施工場(chǎng)區(qū)地下水位變化，為設(shè)計(jì)合理的抗浮水位及抗浮設(shè)計(jì)提供科學(xué)依據(jù)十分有意義。 基于此，本文在青島啤酒城改造場(chǎng)區(qū)實(shí)際勘察的基礎(chǔ)上，通過(guò)Visual MODFLOW軟件，建立了場(chǎng)區(qū)的地下水水流數(shù)值模擬模型，擬合驗(yàn)證后通過(guò)該軟件預(yù)測(cè)了3種不同深度基礎(chǔ)下的地下水位變化，為抗浮設(shè)計(jì)提供科學(xué)依據(jù)。

1 研究區(qū)環(huán)境概況

1.1 自然地理及氣象水文概況

1.1.1 地理位置 研究區(qū)位于青島市嶗山區(qū)，地理坐標(biāo)為36.0940°N～36.1004°N，120.4598°E～120.469°E，海拔高程3～30m，研究區(qū)面積約為4200m2，為苗嶺路、深圳路、香港東路和海爾路所包含的區(qū)域。

1.1.2 氣溫 據(jù)青島市多年統(tǒng)計(jì)的氣象資料，年平均氣溫12℃，最低氣溫-21.1℃(1981年12月27日)，最高氣溫38.2℃(2002年7月15日)。全年7月份最熱，平均氣溫25.3℃；1月份最冷，平均氣溫-3.3℃[6]。

1.1.3 降水 據(jù)青島市觀象山站1955—2001年統(tǒng)計(jì)，多年年平均降水量為724mm，降水量年內(nèi)分布極不均勻。多年平均6～9月降水量占全年降水量的70%以上，旱汛兩期降水量差距顯著。該區(qū)域降水量年際分配也不均，最小年降水量為338.9mm(1981年)，最大年降水量為1407mm(1964年)，最大年降水量可達(dá)到最小年降水量的4.0倍多，豐水年(1970年)和多年平均降水量見(jiàn)表1。青島各年年降水量見(jiàn)圖1。多年降水量年內(nèi)分布見(jiàn)圖2。

圖1 青島市嶗山水庫(kù)站歷年降水量柱狀圖Fig.1 Laoshan Reservoir Annual precipitation histogram

圖2 嶗山水庫(kù)站多年降水量年內(nèi)分布Fig.2 Laoshan Reservoir precipitation distribution in the year

1.1.4 蒸發(fā) 蒸發(fā)數(shù)據(jù)使用嶗山水庫(kù)水文站的長(zhǎng)期觀測(cè)資料(1976—2010)。蒸發(fā)量的年內(nèi)變化較大，3～7月份占全年蒸發(fā)量的50%，蒸發(fā)量最大發(fā)生在5月份；冬季蒸發(fā)量小，11日～次年2月占年蒸發(fā)量的15%。水面蒸發(fā)量700～1100mm。歷年蒸發(fā)量分布圖見(jiàn)圖3。

圖3 嶗山水庫(kù)(1976—2010)歷年蒸發(fā)量分布圖

1.2 地質(zhì)、水文地質(zhì)條件

1.2.1 地層與含水層劃分及地下水貯存條件 研究區(qū)地層分為6層，第一層為填土，松散，灰黃色，以回填土為主。第二層細(xì)砂，灰褐色，長(zhǎng)英質(zhì)，分選性好。第三層淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土，含淤泥質(zhì)，灰褐色，可塑，以粉質(zhì)黏土為主。第四層中粗砂，黃褐色，飽和長(zhǎng)英質(zhì)，分選性較差。第五層為強(qiáng)風(fēng)化花崗巖，紫黃色，顆粒結(jié)構(gòu)或塊狀結(jié)構(gòu)，風(fēng)化強(qiáng)烈。第六層為基巖微風(fēng)化帶，巖性為花崗巖。

表1 豐水年(1970年)和多年平均降水量Table 1 The precipitation of wet year (1970) and the mean precipitation of years

地下水主要賦存于第四系沖積層下部，主要含水層為第二層細(xì)砂、第四層中粗砂以及第五層強(qiáng)風(fēng)化花崗巖。1.2.2 地下水補(bǔ)給、徑流和排泄 大氣降水入滲補(bǔ)給是研究區(qū)內(nèi)的主要補(bǔ)給來(lái)源，另外還有北部和西南部側(cè)向地下徑流補(bǔ)給。地下水排泄主要有徑流排泄和蒸發(fā)排泄，地下水徑流主要是向下游南部徑流排泄，在地下水位埋藏較淺的部位還存在蒸發(fā)排泄。區(qū)內(nèi)無(wú)河流發(fā)育，60%以上為硬化道路及建筑物覆蓋，降水多轉(zhuǎn)化地表徑流匯集到市政管網(wǎng)內(nèi)，僅少量降水入滲至含水層轉(zhuǎn)化為地下水。

2 研究區(qū)地下水流數(shù)值模型

2.1 模型概化

2.1.1 水文地質(zhì)概念模型 研究區(qū)地下水主要分布在細(xì)砂、中粗砂和強(qiáng)風(fēng)化花崗巖中，上部填土、淤泥質(zhì)粉質(zhì)黏土和黏土為弱透水層，地下水賦存于含水層的孔隙或風(fēng)化裂隙中，其運(yùn)動(dòng)規(guī)律遵循達(dá)西定律，因此該區(qū)地下水可概化為三維地下水流。

2.1.2 邊界概化 側(cè)向邊界：場(chǎng)區(qū)西北部地形較高，主要分布強(qiáng)風(fēng)化的花崗巖，基巖裂隙水通過(guò)該處流入研究區(qū)內(nèi)，因此將西北部邊界概化為側(cè)向補(bǔ)給邊界。場(chǎng)區(qū)北部地形較高，分布有第四系的細(xì)砂和中粗砂以及強(qiáng)風(fēng)化花崗巖，邊界也概化為側(cè)向補(bǔ)給邊界。場(chǎng)區(qū)東北部由于存在分水嶺概化為為零通量邊界。場(chǎng)區(qū)南部地下水位較低，徑流排泄場(chǎng)區(qū)的地下水，概化為側(cè)向排泄邊界。

垂向邊界：該區(qū)上部受大氣降水和蒸發(fā)的影響，為補(bǔ)給和蒸發(fā)排泄邊界，下部為微風(fēng)化或基巖，屬不透水邊界，概化為隔水邊界。

2.1.3 地下水運(yùn)動(dòng)數(shù)學(xué)模型 水文地質(zhì)概念模型概化為如下數(shù)學(xué)模型：

H(x,y,z,0)=H0(x,y,z),(x,y,z)∈Ω;t=0,

式中：Ω為地下水計(jì)算區(qū)域；H(x,y,z,t)為區(qū)內(nèi)任一點(diǎn)水頭標(biāo)高，m；H0(x,y,z)為初始水位，m；K為滲透系數(shù)；B為含水層底板標(biāo)高，m；W為源匯項(xiàng)；μs為貯水率或給水度；q為側(cè)向補(bǔ)給或排泄量；Γ2-1二類(lèi)邊界，側(cè)向補(bǔ)給或排泄邊界；Γ2-2為二類(lèi)邊界，隔水邊界。

2.2 研究區(qū)數(shù)值模型的建立

2.2.1 網(wǎng)格剖分與時(shí)段劃分 根據(jù)研究區(qū)所在位置，為方便模型中網(wǎng)格剖分，模型坐標(biāo)系用海爾路方向?yàn)槟媳毕?。研究區(qū)滲流總面積4200m2，但為了研究研究區(qū)的徑流，將其外延，每個(gè)單元格長(zhǎng)度和寬度均為50m，共剖分24列30行，共剖分為720個(gè)正方形單元格，其中有效活動(dòng)單元格675個(gè)，非活動(dòng)單元45個(gè)，剖分5個(gè)計(jì)算層。水平單元剖分見(jiàn)圖4。

圖4 研究區(qū)平面網(wǎng)格剖分及觀測(cè)井分布圖Fig.4 Study area plane meshing and observation well distribution

為了充分利用現(xiàn)有觀測(cè)資料，模型的擬合期定位2011年7月1日～2012年1月30日。模型驗(yàn)證期定位2012年2月1日～6月30日，以月為時(shí)間段。

2.2.2 水文地質(zhì)參數(shù)初值的確定 建立模型所用水文地質(zhì)參數(shù)是否真實(shí)可靠關(guān)系到所建模型的準(zhǔn)確度與可行性，是進(jìn)行準(zhǔn)確科學(xué)計(jì)算地下水變化的基礎(chǔ)[7]。本次研究所需水文地質(zhì)參數(shù)有蒸發(fā)強(qiáng)度(E)，降雨入滲系數(shù)(α)，潛水極限蒸發(fā)深度(d)，孔隙度(n)，給水度(μ)和滲透系數(shù)(K)。

(1)確定降雨入滲系數(shù)α。降水入滲補(bǔ)給系數(shù)的概念是降雨入滲量補(bǔ)給地下水的水量與降雨量比值。不同的地形與地貌、地表覆蓋物、地下水所處埋深、地表巖性、降水量大小等都會(huì)對(duì)降水入滲補(bǔ)給系數(shù)產(chǎn)生影響[8]。基于地表巖性分布情況，通過(guò)對(duì)場(chǎng)區(qū)地下水動(dòng)態(tài)資料的分析與計(jì)算，參考黃淮海區(qū)域水文地質(zhì)標(biāo)準(zhǔn)參數(shù)，得到場(chǎng)區(qū)降水入滲系數(shù)見(jiàn)表2。

表2 大氣降水入滲系數(shù)表Table 2 The precipitation infiltration coefficient table

(2)滲透系數(shù)K與給水度μs的確定。滲透系數(shù)K與給水度μ的確定根據(jù)文地質(zhì)參數(shù)參考工程地質(zhì)手冊(cè)(第四版)和現(xiàn)場(chǎng)抽水試驗(yàn)確定參數(shù)如表3。

表3 場(chǎng)區(qū)各層水文地質(zhì)參數(shù)一覽表

(3)源匯項(xiàng)的處理。 地下水側(cè)向徑流量根據(jù)達(dá)西定律計(jì)算如下：

式中：I為計(jì)算斷面處的水力坡度；K為計(jì)算斷面上的滲透系數(shù)，m/d；B為對(duì)應(yīng)斷面的長(zhǎng)度，m；h為含水層的平均厚度，m。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表4。

表4 側(cè)向徑流計(jì)算表Table 4 Lateral runoff calculation table

降雨入滲補(bǔ)給量觀測(cè)時(shí)間內(nèi)只有4個(gè)月有有效降水，經(jīng)擬合降雨量為56.5mm。潛水蒸強(qiáng)度的影響因素有包氣帶巖性、潛水位埋深、地表植被和氣候。該區(qū)潛水極限蒸發(fā)深度1.9m，根據(jù)阿維楊諾夫公式計(jì)算：

一般輕質(zhì)地土壤或植物吸水深度大蒸發(fā)旺盛時(shí)，n取小值；土質(zhì)重或有粘土夾層時(shí)，n較大。

2.3 模型的識(shí)別與驗(yàn)證

2.3.1 模型的識(shí)別 以2011年7月1日～2012年1月30日觀測(cè)資料為基礎(chǔ)，給出研究區(qū)地下水位的初始值。以月為計(jì)算時(shí)段，將計(jì)算值與觀測(cè)值比較，擬合曲線見(jiàn)圖5。在擬合階段最大剩余誤差點(diǎn)為C5觀測(cè)孔，其大小為0.803m；最小剩余誤差點(diǎn)為S4觀測(cè)孔，其值大小為-0.188m；剩余誤差平均值為0.043，誤差在合理范圍內(nèi)，擬合誤差圖見(jiàn)圖6?？傊?，大部分地下水位的計(jì)算值和觀測(cè)值總體趨勢(shì)一致，擬合程度較高，擬合效果滿(mǎn)意。

圖5 研究區(qū)觀測(cè)井?dāng)M合過(guò)程線Fig.5 Observation well fitting process of line

圖6 識(shí)別階段擬合誤差圖Fig.6 The recognition phase fitting error graph

2.3.2 模型的驗(yàn)證 選擇時(shí)間2012年2月1日～2012年6月30日為模型的校正期，以月為計(jì)算時(shí)段，各觀測(cè)孔的計(jì)算水位與實(shí)際觀測(cè)水位變化趨勢(shì)一致，誤差較小，模型校正階段觀測(cè)井水位驗(yàn)證結(jié)果見(jiàn)圖7。這表明水文地質(zhì)概念模型的概化與選取的水文地質(zhì)參數(shù)是合理的，所建立的數(shù)學(xué)模型也能夠真實(shí)反映出該地下水系統(tǒng)特征?？傊?，模型模擬結(jié)果令人滿(mǎn)意，模擬結(jié)果說(shuō)明參數(shù)的選擇是合理的，源匯項(xiàng)合適，可以用所建模型進(jìn)行地下水位的預(yù)報(bào)。

圖7 校正階段觀測(cè)井水位驗(yàn)證結(jié)果圖Fig.7 The correction phase observation wells results graph

3 地下水位的預(yù)測(cè)

3.1 地下水位預(yù)測(cè)方案

根據(jù)實(shí)際施工要求，在啤酒城外圍加防滲帷幕，防滲帷幕從地面打至基巖面，帷幕在模型中的通過(guò)添加密網(wǎng)格線實(shí)現(xiàn)。預(yù)報(bào)的3種方案高程分別為在-7.8、-2.9和3m處設(shè)置基礎(chǔ)，基礎(chǔ)厚1m，基礎(chǔ)的設(shè)置如圖8所示。對(duì)3種不同高程的基礎(chǔ)進(jìn)行豐水年及多年平均降水量豐水期的地下水位進(jìn)行預(yù)報(bào)。

圖8 -7.8、-2.9和3m基礎(chǔ)剖面Fig.8 -7.8、-2.9和3m foundation profile

3.2 地下水位預(yù)報(bào)

3.2.1 -7.8m基礎(chǔ)的地下水位預(yù)報(bào)

(1)豐水年地下水位預(yù)報(bào)結(jié)果。-7.8m基礎(chǔ)主要位于強(qiáng)風(fēng)化花崗巖上，因此強(qiáng)風(fēng)化花崗巖的水位就是-7.8m基礎(chǔ)的水位，其豐水年豐水期的水位見(jiàn)圖9。地下水位在3～8.0m之間，S1處地下水位為9.0m，C2處地下水位小于7.0m。

圖9 -7.8m基礎(chǔ)豐水年豐水期等水位線圖Fig.9 -7.8m foundation wet year high water period water table contour

圖10 -7.8m基礎(chǔ)多年平均降水量時(shí)豐水期等水位線圖Fig.10 -7.8m foundation mean annual precipitation high water period water table contour

(2)多年平均降水量時(shí)豐水期地下水位預(yù)報(bào)結(jié)果。按照多年平均降水量預(yù)報(bào)的豐水期的地下水水位見(jiàn)圖10。場(chǎng)區(qū)地下水位在3～7.6m之間，S1處地下水位為8.5m，C2處地下水位小于7.0m。比較圖9和圖10可知，豐水年和多年豐水期平均水位相差不大，只是在場(chǎng)區(qū)北部邊界處，豐水年地下水位略高，其它部位地下水位相差不大，其原因主要是在豐水年，降水集中，主要以暴雨形式，場(chǎng)區(qū)地形變化較大，降水以徑流方式形成地表徑流，進(jìn)入地下水的數(shù)量并沒(méi)有顯著增高，豐水年豐水期的地下水位埋深較淺。

3.2.2 -2.9m基礎(chǔ)的地下水位預(yù)報(bào)

(1)豐水年地下水位預(yù)報(bào)結(jié)果。-2.9m基礎(chǔ)主要位于粗砂和粉質(zhì)黏土層上，因此粗砂層的水位就是-2.9m基礎(chǔ)的水位，其豐水年豐水期場(chǎng)區(qū)地下水位在3～7.0m之間，S1處地下水位為9.0m，C2處地下水位小于7.0m。

(2)多年平均降水量時(shí)豐水期地下水位預(yù)報(bào)結(jié)果。按照多年平均降水量時(shí)豐水期進(jìn)行預(yù)報(bào)，場(chǎng)區(qū)地下水位在3～7.0m之間，S1處地下水位為8.5m，C2處地下水位小于7.0m。

3.2.3 3.0m基礎(chǔ)的地下水位預(yù)報(bào)

(1)豐水年地下水位預(yù)報(bào)結(jié)果。3.0m基礎(chǔ)主要位于細(xì)砂和填土層上，因此細(xì)砂層的水位就是3.0m基礎(chǔ)的水位，其豐水年豐水期場(chǎng)區(qū)地下水位在3～7.0m之間，S1處地下水位為8.5m，C2處地下水位小于7.0m。

(2)多年平均降水量時(shí)豐水期地下水位預(yù)報(bào)結(jié)果。按照多年平均降水量時(shí)豐水期進(jìn)行預(yù)報(bào)，場(chǎng)區(qū)地下水位在3～7.0m之間，S1處地下水位為8.5m，C2處地下水位小于7.0m。豐水年和多年平均降雨量豐水期水位相差不大，由于基礎(chǔ)位置較高，下游所受影響較小。

4 結(jié)論

由于城市用地緊張等原因，開(kāi)發(fā)利用地下空間成為一種趨勢(shì)。本文通過(guò)數(shù)值模擬軟件對(duì)施工場(chǎng)區(qū)地下水位進(jìn)行預(yù)報(bào)，主要工作和成果如下：

(1)根據(jù)實(shí)際的勘探資料，建立起了研究區(qū)的水文地質(zhì)模型，即由細(xì)砂、粗砂和強(qiáng)風(fēng)化花崗巖組成的含水系統(tǒng)，地下水主要由降水入滲補(bǔ)給，徑流和蒸發(fā)為主，三層地下水具有統(tǒng)一的地下水位，其水力聯(lián)系密切。

(2)模型通過(guò)擬合和驗(yàn)證，擬合誤差較小，反映了該區(qū)地下水運(yùn)動(dòng)的規(guī)律，可以用來(lái)預(yù)測(cè)地下水位。

(3)根據(jù)模型預(yù)測(cè)的地下水位變化范圍可知，在基底標(biāo)高3m區(qū)域內(nèi)合理的抗浮水位范圍為6～8m，基底標(biāo)高-2.9m區(qū)域內(nèi)合理的抗浮水位為5～7.5m，基底標(biāo)高-7.8m區(qū)域合理的抗浮水位為3～5.5m。

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責(zé)任編輯 龐 旻

The Prediction of Groundwater Level About Building Area and Determination of Anti-Floating Water Level：Taking the Transformation of Qingdao Beer City for Example

AN Zhen-Dong2, LIU Guan-Qun1,2, ZHANG Tao2, WANG Ting2, XU Dong2, ZHOU Shu-Yu2

(1.The Key Lab of Marine Environmental Science and Ecology， Ocean University of China， Qingdao 266100, China； 2. College of Environmental Science and Engineering, Ocean University of China， Qingdao 266100, China)

By collecting the study area physical geography ,meteorology and hydrology information, survey the study area hydrology and geology conditions, groundwater level changes oberserved by monitoring hole, pumping tests to get its hydrogeological parameters, building their site hydrogeological model, in the use of numerical simulation software Visual modflow to establish research area numerical simulation of groundwater flow model. According to 2011 to 2012 research field groundwater monitoring data on model for intends collection and validation, determines by established of model real available, according to actual construction requires, respectively on -7.8m, and -2.9m and 3m based in wet water years wet water period and average precipitation wet water period of groundwater changes forecast, according to forecast results for design reasonable of buildings anti-floating water level have significantly meanings. In the 3m area of basement elevation within a reasonable range of anti-float level 6～8m, -2.9m basement elevation area within a reasonable amount of anti-float level for the 5～7.5m, the base elevation of -7.8m reasonable anti-floating water level for 3～5.5m

Underground water level; Visual MODFLOW; simulation and prediction; anti-floating water level; building field

2014-05-14;

2014-06-30

安振東(1989-)，男，碩士生。 E-mail:568682713@qq.com

* 通訊作者： E-mail:lguanqun@ouc.edu.cn

X143

A

1672-5174(2015)04-103-07

10.16441/j.cnki.hdxb.20140169