馬 青

(中國(guó)中鐵二院工程集團(tuán)有限責(zé)任公司，四川成都 610031)

0 引言

隧道洞門(mén)作為一種支擋結(jié)構(gòu)，受到墻背土壓力作用，需檢算繞墻趾傾覆及沿基底滑動(dòng)的穩(wěn)定性。根據(jù)TB 10003－2005《鐵路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定，滑移穩(wěn)定安全系數(shù)Kc≥1.3，傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)K0≥1.5［1］。目前的常規(guī)設(shè)計(jì)中，當(dāng)洞門(mén)正面基本尺寸擬定后，在端墻的控制部位一般取寬度為1 m的檢算條帶視作擋土墻，對(duì)擋土墻進(jìn)行穩(wěn)定性檢算［2］。謝建華等［3］詳細(xì)闡述了翼墻式洞門(mén)強(qiáng)度和穩(wěn)定性的計(jì)算過(guò)程。許才仗等［4］結(jié)合隧道柱式洞門(mén)的特點(diǎn)，詳細(xì)闡述了柱式洞門(mén)強(qiáng)度和穩(wěn)定性的驗(yàn)算過(guò)程。這些研究均是以條帶理論為基礎(chǔ)，按部就班地對(duì)洞門(mén)穩(wěn)定性進(jìn)行檢算。周佳媚［5］運(yùn)用三維接觸單元，研究了隧道洞門(mén)和土體的相互作用，得出了典型隧道洞門(mén)土壓力分布規(guī)律。李琦［6］利用有限元軟件ABAQUS建立了三維大斷面隧道及其洞門(mén)的有限元模型，考慮了隧道洞門(mén)、隧道襯砌、墻后土體三者之間的相互影響，得出在各級(jí)圍巖下大斷面隧道洞門(mén)土壓力的大小及分布形式，并總結(jié)出大斷面隧道洞門(mén)土壓力分布的特點(diǎn)。這些研究或以條帶理論對(duì)某個(gè)工點(diǎn)案列進(jìn)行驗(yàn)算，或?qū)Χ撮T(mén)后土壓力分布規(guī)律進(jìn)行研究，沒(méi)有著眼于洞門(mén)及接觸構(gòu)筑物(抗滑樁)的整體力系。高新強(qiáng)等［7］、程剛［8］、李強(qiáng)等［9］利用ANSYS軟件建立三維有限元模型，對(duì)削竹式、倒削竹式洞門(mén)的受力以及整體穩(wěn)定性進(jìn)行了分析;但是，對(duì)滑移傾覆安全系數(shù)并沒(méi)有進(jìn)行計(jì)算，而且這些新型洞門(mén)的受力狀態(tài)也與傳統(tǒng)的端墻洞門(mén)不同。本文利用ANSYS軟件對(duì)某單線隧道洞門(mén)在主動(dòng)土壓力作用下進(jìn)行靜力分析，提出一種有別于條帶理論的整體穩(wěn)定性分析方法［10］，得出評(píng)價(jià)洞門(mén)穩(wěn)定性的滑移、傾覆安全系數(shù)。

1 問(wèn)題的提出

某時(shí)速160 km單線鐵路隧道的洞門(mén)設(shè)計(jì)如下:洞門(mén)端墻采用C30混凝土，厚1.5 m，緊貼一根路基加固樁，墻背回填土石，土石重度為19 kN/m3，計(jì)算摩擦角 φ=35°，基底摩擦系數(shù)f=0.4(見(jiàn)圖1)。

為抵抗左側(cè)高邊坡的下滑力，洞口設(shè)置一根截面尺寸為2 m×2 m(長(zhǎng)×寬)的抗滑樁。常規(guī)的檢算方法是選取樁與隧道襯砌間的1 m條帶進(jìn)行檢算，計(jì)算公式采用文獻(xiàn)［2］中的洞門(mén)土壓力計(jì)算公式(見(jiàn)圖2)。

傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)

式中:∑My為全部的垂直力對(duì)墻趾的穩(wěn)定力矩;∑M0為全部的水平力對(duì)墻趾的傾覆力矩。

滑移穩(wěn)定安全系數(shù)

式中:∑N為作用于基底的垂直力之和;∑E為墻后主動(dòng)土壓力之和。

穩(wěn)定檢算結(jié)果不能滿足規(guī)范要求。通常情況下，應(yīng)采取在洞門(mén)后面增加衡重臺(tái)，改用鋼筋混凝土襯砌增加洞門(mén)自重，同時(shí)，減小土壓力，在端墻底增加墻趾，增大穩(wěn)定力矩等措施;但是，這帶來(lái)了很大的圬工量，也增加了施工的難度。如果能考慮樁對(duì)洞門(mén)的約束作用，進(jìn)行整體穩(wěn)定性分析，則可能在不增加衡重臺(tái)和墻趾這些附加措施的情況下，檢算隧道洞門(mén)的穩(wěn)定性是否滿足規(guī)范要求。

圖1 某隧道洞門(mén)設(shè)計(jì)圖(單位:cm)Fig.1 Design drawing of a tunnel portal(cm)

2 洞門(mén)整體穩(wěn)定性分析

主動(dòng)土壓力荷載同樣采用文獻(xiàn)［2］中的洞門(mén)土壓力計(jì)算公式進(jìn)行計(jì)算，沿洞門(mén)高度逐漸變化，墻頂為0，在墻腳達(dá)到最大，為 31.15 kN/m2。

2.1 洞門(mén)建模

利用大型有限元分析軟件ANSYS12.0建立隧道洞門(mén)三維模型，端墻采用SHELL63彈性殼單元模擬，模型單元共計(jì)332個(gè)，節(jié)點(diǎn)370個(gè)(見(jiàn)圖3)。

圖2 常規(guī)檢算條帶選取及土壓力圖形(單位:cm)Fig.2 Conventional calculation band and earth pressure(cm)

圖3 洞門(mén)計(jì)算模型Fig.3 Numerical calculation model of tunnel portal

邊界條件:接觸樁部分以及襯砌的節(jié)點(diǎn)約束Z方向(平行于主動(dòng)土壓力方向)位移;端墻基底約束Y方向(重力方向)以及Z方向位移;樁和襯砌對(duì)洞門(mén)端墻的作用考慮為約束其作用范圍內(nèi)端墻節(jié)點(diǎn)的Z方向位移。

本次計(jì)算采用的材料力學(xué)參數(shù)如表1所示。

表1 計(jì)算參數(shù)表Table 1 Calculation parameters

加載到墻背的主動(dòng)土壓力荷載同樣采用文獻(xiàn)［2］中的洞門(mén)土壓力計(jì)算公式進(jìn)行計(jì)算，沿洞門(mén)高度逐漸變化，墻頂為0，在墻腳達(dá)到最大，為31.15 kN/m2。荷載以節(jié)點(diǎn)荷載的形式根據(jù)洞門(mén)高度變化加載到模型上。

2.2 計(jì)算結(jié)果

整體穩(wěn)定性即將洞門(mén)結(jié)構(gòu)按整體考慮，每個(gè)點(diǎn)的傾覆滑移均受整個(gè)力系的作用。

滑移分析:提取墻底節(jié)點(diǎn)Y方向和Z方向的力，樁與洞口襯砌之間的墻底安全系數(shù)計(jì)算值如表2所示。

表2 墻底節(jié)點(diǎn)力及滑移穩(wěn)定安全系數(shù)Table 2 Node force of wall bottom and safety factor of sliding

抗傾覆分析

在承襲RC一貫以來(lái)的犀利外觀和動(dòng)感轎跑車(chē)身比例的前提下，新RC借鑒了全新LC大燈、格柵、尾燈等細(xì)節(jié)設(shè)計(jì)靈感，更加優(yōu)雅靈動(dòng)。新RC的駕駛艙，無(wú)論是高級(jí)材質(zhì)的應(yīng)用還是按鍵、開(kāi)關(guān)和儀表的精巧布局，都極大提高了駕乘質(zhì)感。新RC F SPORT車(chē)型則采用獨(dú)有的網(wǎng)狀格柵設(shè)計(jì)，以及一系列F SPORT專(zhuān)屬裝備。新RC搭載2.0升渦輪增壓發(fā)動(dòng)機(jī)匹配8速運(yùn)動(dòng)型變速箱，精心調(diào)校的懸架和動(dòng)力總成，帶來(lái)更加平順、穩(wěn)定的駕駛質(zhì)感和更清晰的操控性能。

式中:h為端墻高度;h樁為抗滑樁在端墻范圍內(nèi)高度;h襯砌為抗滑樁在襯砌范圍內(nèi)高度;b為端墻寬度;γ端墻為端墻重度;F樁為樁節(jié)點(diǎn)反力;F襯砌為襯砌節(jié)點(diǎn)反力。

式中q土壓力為端墻單位面積內(nèi)受到主動(dòng)土壓力。

由上述計(jì)算結(jié)果可知，當(dāng)把洞門(mén)端墻、樁、襯砌放入一個(gè)整體力系時(shí)，洞門(mén)端墻滑移穩(wěn)定安全系數(shù)、傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)均滿足規(guī)范要求。

3 合理樁洞間距的選擇

基于上述分析方法，對(duì)單線隧道洞門(mén)端墻樁洞凈距(即樁與洞口襯砌之間的凈距)進(jìn)行研究，根據(jù)單線隧道襯砌凈空的特點(diǎn)，作如下假定:1)樁在端墻范圍的高度與洞門(mén)襯砌齊平，為9.5 m;2)端墻高度取12 m。分別取A樁(樁徑2 m)和B樁(樁徑1 m)對(duì)滑移穩(wěn)定安全系數(shù)進(jìn)行分析(見(jiàn)圖4和圖5)，文中樁徑為樁與洞門(mén)端墻的接觸寬度。

圖4 A樁滑移穩(wěn)定安全系數(shù)隨樁洞凈距變化曲線圖Fig.4 Sliding safety coefficent of Type A pile Vs.clear spacing between pile and tunnel portal

圖5 B樁滑移穩(wěn)定安全系數(shù)隨樁洞凈距變化曲線圖Fig.5 Sliding safety coefficient of Type B pile Vs.clear spacing between pile and tunnel portal

由圖4和圖5可以看出，隨著樁洞凈距增大，滑移穩(wěn)定安全系數(shù)減小。在2 m凈距范圍內(nèi)，2種尺寸的樁對(duì)端墻約束作用非常明顯，安全系數(shù)較大;A樁凈距擴(kuò)大到6～7 m時(shí)，安全系數(shù)不滿足規(guī)范要求;B樁凈距擴(kuò)大到3～4 m時(shí)，安全系數(shù)不滿足規(guī)范要求。

4 結(jié)論與討論

通過(guò)對(duì)隧道洞門(mén)進(jìn)行整體穩(wěn)定性分析，有以下設(shè)計(jì)體會(huì)，其計(jì)算思路和方法可供類(lèi)似工程設(shè)計(jì)時(shí)參考。

2)已經(jīng)發(fā)表過(guò)的研究論文，或以條帶理論對(duì)某個(gè)工點(diǎn)案例進(jìn)行驗(yàn)算，或?qū)Χ撮T(mén)后土壓力分布規(guī)律進(jìn)行研究，沒(méi)有著眼于洞門(mén)及接觸構(gòu)筑物(抗滑樁)的整體力系對(duì)隧道端墻洞門(mén)穩(wěn)定性的影響，當(dāng)洞門(mén)結(jié)構(gòu)外有樁體對(duì)洞門(mén)變形進(jìn)行約束時(shí)，傳統(tǒng)的條帶檢算理論過(guò)于保守。

3)通過(guò)對(duì)洞門(mén)進(jìn)行整體穩(wěn)定性分析，在滿足相同安全系數(shù)的基礎(chǔ)上，可以降低圬工和施工難度，提高設(shè)計(jì)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)合理性。

4)由于沒(méi)有考慮樁與襯砌之間土壓力拱的作用，本文計(jì)算的主動(dòng)土壓力值比實(shí)際受力偏大;土壓力計(jì)算也只是考慮了墻背后填土為平坡的情況，忽略了仰坡坡率的影響;對(duì)于樁洞凈距的選擇，其假定條件可能還不成熟。這些問(wèn)題還需進(jìn)一步研究。

［1］ TB 10003－2005鐵路隧道設(shè)計(jì)規(guī)范［S］.北京:中國(guó)鐵道出版社，2005.(TB 10003－2005 Code for design on tunnel of railway［S］.Beijing:China Railway Publishing House，2005.(in Chinese))

［2］ 鐵道部第三勘測(cè)設(shè)計(jì)院.鐵路工程設(shè)計(jì)技術(shù)手冊(cè):隧道［M］.北京:中國(guó)鐵道出版社，1999.(The Third Railway Survey and Design Institute Group Corporation.Railway engineering design handbook:Tunnel［M］.Beijing:China Railway Publishing House，1999.(in Chinese))

［3］ 謝建華，楊玉鳳.翼墻式隧道洞門(mén)強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算研究［J］.公路交通科技:應(yīng)用技術(shù)版，2011(2):120－123.(XIE Jianhua，YANG Yufeng. Study on checking on strength and stability of wing-wall type portal of tunnel［J］.Journal of Highway and Transportation Research and Development:Application Technology Edition，2011(2):120 －123.(in Chinese))

［4］ 許才仗，蒙國(guó)往，潘紅桂.柱式洞門(mén)強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算［J］.山西建筑，2013，39(3):155 －157.(XU Caizhang，MENG Guowang，PAN Honggui.Research on the strength and stability calculation of column-style tunnel portal［J］.Shanxi Architecture，2013，39(3):155 － 157.(in Chinese))

［5］ 周佳媚.隧道洞門(mén)結(jié)構(gòu)土壓力的研究［D］.成都:西南交通大學(xué)，2005.(ZHOU Jiamei.Study of earth pressure acted on tunnel portal structure［D］.Chengdu:Southwest Jiaotong University，2005.(in Chinese))

［6］ 李琦.大斷面鐵路隧道洞門(mén)結(jié)構(gòu)土壓力的計(jì)算分析及研究［D］.成都:西南交通大學(xué)，2014.(LI Qi.Computational analysis and study of earth pressure acted on large section railway tunnel portal［D］.Chengdu:Southwest Jiaotong University，2014.(in Chinese))

［7］ 高新強(qiáng)，仇文革，張會(huì)斌.一種特殊型式公路隧道洞門(mén)的設(shè)計(jì)［J］.公路，2002(7):132 －135.(GAO Xinqiang，QIU Wenge，ZHANG Huibin.Design for a special style highway tunnel opening［J］.Highway，2002(7):132 － 135.(in Chinese))

［8］ 程剛.新型鐵路隧道門(mén)受力特征研究［D］.成都:西南交通大學(xué)，2004.(CHENG Gang.Study on the mechanics characteristic of railway tunnel newiy-fashioned portal［D］.Chengdu:Southwest Jiaotong University，2004. (in Chinese))

［9］ 李強(qiáng)，王明年，林國(guó)進(jìn).銅鑼山隧道新型洞門(mén)結(jié)構(gòu)計(jì)算［J］.公路，2005(2):160 － 165.(LI Qiang，WANG Mingnian，LIN Guojin.Structure calculation of late-model portal of Tongluo Mountain Tunnel［J］.Highway，2005(2):160 －165.(in Chinese))

［10］ 胡榮華，劉國(guó)楠，黃孝剛，等.衡重式樁板擋墻整體滑移穩(wěn)定安全系數(shù)計(jì)算方法［J］.中國(guó)鐵道科學(xué)，2013，34(2):52 － 57.(HU Ronghua，LIU Guonan，HUANG Xiaogang，et al.Calculation method for overall sliding stability coefficient of sheet pile wall with relieving platform［J］.China Railway Science，2013，34(2):52 －57.(in Chinese ))