強(qiáng)明閃，江靜華，2，宋 丹，3，莊麗娟，馬愛斌，2

（1.河海大學(xué) 力學(xué)與材料學(xué)院，南京210098；2.江蘇省先進(jìn)微納米材料及裝備協(xié)同中心，南京210094；

3.河海大學(xué) 南通海洋與近海工程研究院，南通226300）

鎂合金被譽(yù)為“21世紀(jì)的綠色工程材料”，其具有密度小、比強(qiáng)度和比剛度高、電磁屏蔽性能好、導(dǎo)熱性能好、減震性能高等諸多優(yōu)點(diǎn)［1］，因而被廣泛應(yīng)用于電子、汽車、航空、航天等領(lǐng)域［2］。但是，鎂合金標(biāo)準(zhǔn)電極電位較低，化學(xué)穩(wěn)定性較差，容易在介質(zhì)環(huán)境中發(fā)生腐蝕破壞［3-4］，嚴(yán)重影響了其工業(yè)應(yīng)用及產(chǎn)業(yè)化。鎂合金構(gòu)件在使用過程中，不僅常暴露于外界介質(zhì)環(huán)境下，還往往受到一定的外加應(yīng)力作用，這使得鎂合金極易發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂（SCC）。鎂合金在工業(yè)、海洋大氣、氯化鈉及鉻酸鉀溶液中均有著明顯的應(yīng)力腐蝕開裂傾向［5-6］。通常評(píng)價(jià)鎂合金應(yīng)力腐蝕開裂的方法主要有恒應(yīng)變率測(cè)試法（constant extension rate test，CERT）、線性應(yīng)力增加測(cè)試 法（linearly increasing stress test，LIST）等［7］。同時(shí)，鎂合金與其他金屬件偶接使用時(shí)極易發(fā)生電偶腐蝕［8］，因此其應(yīng)力腐蝕開裂往往伴隨著其他的腐蝕形式，這使得對(duì)鎂合金的應(yīng)力腐蝕開裂機(jī)理的認(rèn)知發(fā)生困難。為了進(jìn)一步認(rèn)識(shí)鎂合金應(yīng)力腐蝕開裂的過程和機(jī)理，筆者對(duì)前人的各項(xiàng)研究成果進(jìn)行了綜述，結(jié)合當(dāng)前高強(qiáng)韌超細(xì)晶鎂合金的研發(fā)，提出了降低鎂合金應(yīng)力腐蝕開裂敏感性的主要途徑。

1 鎂合金應(yīng)力腐蝕開裂機(jī)理

近些年來，有關(guān)鎂合金應(yīng)力腐蝕開裂的機(jī)制研究取得一定進(jìn)展。但由于SCC過程復(fù)雜且影響因素眾多，有關(guān)鎂合金應(yīng)力腐蝕開裂的機(jī)制尚難達(dá)成一致認(rèn)識(shí)，其中得到較多學(xué)者認(rèn)同的有陽極溶解-應(yīng)力作用機(jī)制和氫致脆化-應(yīng)力作用機(jī)制。

1.1 陽極溶解-應(yīng)力作用

鎂合金應(yīng)力腐蝕開裂的發(fā)生往往包括電化學(xué)、應(yīng)力導(dǎo)致的膜層破裂的過程，形成“大陰極、小陽極”的狀態(tài)，從而產(chǎn)生很高的瞬時(shí)電流密度。腐蝕的過程從撕裂的薄膜的滑移臺(tái)階開始，進(jìn)而會(huì)誘發(fā)基面位錯(cuò)以及位錯(cuò)面上點(diǎn)蝕的形成。表面膜由于點(diǎn)蝕作用被穿透［9］，陽極溶解就會(huì)加速進(jìn)行，蝕孔中間的材料發(fā)生韌性斷裂。同時(shí)韌性斷裂的金屬材料會(huì)誘發(fā)新的位錯(cuò)，從而促使開裂尖端的進(jìn)一步溶解。鎂合金內(nèi)部的殘余應(yīng)力導(dǎo)致基面滑移，劇烈的電化學(xué)腐蝕作用極易使蝕孔產(chǎn)生裂紋形核，外加應(yīng)力的作用促使裂紋擴(kuò)展。M.F.He等［10］研究認(rèn)為，在鎂合金表面形成多層Mg-Al金屬間化合物膜層，在快速冷卻過程中，由于膜層與基體的熱膨脹系數(shù)不同導(dǎo)致膜層裂紋產(chǎn)生，降低其耐蝕性。A.N.Chamos等［11］認(rèn)為，由于腐蝕的作用，AZ31鎂合金表面形成點(diǎn)蝕，產(chǎn)生應(yīng)力集中，促使裂紋的產(chǎn)生及長(zhǎng)大。

1.2 氫致脆化-應(yīng)力作用

在腐蝕電化學(xué)中，鎂合金會(huì)發(fā)生析氫腐蝕［12］，基體在應(yīng)力作用下會(huì)產(chǎn)生氫濃度梯度，并在開裂尖端處富集。在較低的應(yīng)變速率下，一旦氫濃度達(dá)到臨界值，氫化物就會(huì)在開裂尖端沉淀，誘發(fā)脆變［13］。大多數(shù)研究表明，氫元素的擴(kuò)散促成了材料的脆化［14-15］。氫元素往往聚集于材料的缺陷處［16-17］，造出了材料基體原子鍵的削弱，同時(shí)氫易在第二相處形成氫化物，在外加應(yīng)力的作用下容易發(fā)生開裂［18］。同時(shí)，開裂尖端的應(yīng)變集中導(dǎo)致了開裂尖端的塑性變形，阻止形成二次鈍化膜，使開裂尖端一直處于活性狀態(tài)。V.S.Raja等［19］分別在Mg（OH）2飽和的0.01，0.1mol／L NaCl溶液中，研究熱軋Mg-Mn鎂合金時(shí)發(fā)現(xiàn)，氯化物破壞了膜層，引起了點(diǎn)蝕和合金的氫脆傾向，裂紋通過點(diǎn)蝕萌生，并在氫的作用下以穿晶形式長(zhǎng)大。C.Jian等［20］以慢應(yīng)變速率在0.1mol／L Na2SO4溶液中研究鎂合金的應(yīng)力腐蝕開裂性能，結(jié)果表明氫脆是引起AZ91鎂合金應(yīng)力腐蝕開裂的主要機(jī)理。R.G.Song等［21］研究發(fā)現(xiàn)，ZE41鎂合金在0.01mol／L NaCl溶液中以10-6s-1的應(yīng)變速率拉伸試驗(yàn)，具有一定的應(yīng)力腐蝕敏感性，主要是陽極溶解及氫脆的共同作用。

2 鎂合金SCC敏感性影響因素

2.1 合金元素

研究表明，純鎂并不發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂，不同合金元素對(duì)鎂合金的應(yīng)力腐蝕開裂敏感性的影響不同。含鋯的鎂合金一般不會(huì)發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂；Mg-Mn系鎂合金一般在潮濕、含氯化物、鉻酸鹽等環(huán)境中才會(huì)發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂。但由于形成的AlMnFe相對(duì)于基體相化學(xué)電極電位更高，AM60鎂合金微觀腐蝕形貌更加局部化；鋅會(huì)誘發(fā)鎂合金的應(yīng)力腐蝕開裂。N.Winzer等［22］研究表明，由于鋅及第二相的聚集作用，影響了氫在基體中的擴(kuò)散速率，AZ91應(yīng)力腐蝕開裂的敏感速率（1.6～12）×10-9m／s要高于AM30（3.6～9.3）×10-10m／s）。鐵在鎂合金中的危害性通常最大，形成的FeAl彌散在晶粒內(nèi)構(gòu)成陰極，在應(yīng)力腐蝕條件下易形成腐蝕電池；鎂合金中鋁含量在1.5%～6%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）時(shí)，其應(yīng)力腐蝕的敏感性隨鋁含量增加而增加。研究表明第二相在Mg-Al系鎂合金中的穿晶應(yīng)力腐蝕開裂扮演著重要的角色［23］。Mg-Al系及Mg-Al-Zn系鎂合金有著較高的敏感性，由于此合金易形成非連續(xù)的不均勻第二相Mg17Al12，它具有較基體更正的氫過電位，從而充當(dāng)陰極造成基體腐蝕；稀土元素能夠抑制鋁在晶界的偏聚（稀土的團(tuán)聚效應(yīng)使之與稀土形成了稀土化合物），從而降低第二相Mg17Al12的含量，提高鎂合金的應(yīng)力腐蝕開裂抗力。M.B.Kannan等［24］研究發(fā)現(xiàn)，稀土元素能夠顯著提高EV31A的抗應(yīng)力腐蝕開裂性能。F.Mert等［25］研究發(fā)現(xiàn)，在高壓鑄造鎂合金AM50中添加鈰元素，形成Al11Ce3相，降低了第二相Mg17Al12的含量，同時(shí)凈化了合金，提高了其耐蝕性。由此可見，選擇合適的合金成分，對(duì)降低鎂合金應(yīng)力腐蝕開裂敏感性意義重大。

2.2 腐蝕環(huán)境

鎂合金對(duì)不同環(huán)境及環(huán)境中的不同離子的應(yīng)力腐蝕開裂敏感性不同。N.Winzer等［26］發(fā)現(xiàn)，AZ91鎂合金在蒸餾水中以3×10-8／s的應(yīng)變率發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂，主要包括MgH2的形核及長(zhǎng)大，臨界應(yīng)力時(shí)MgH2的突然斷裂，以及斷裂后的MgH2的分解等。M.B.Kannan等［27］對(duì)激光焊接的AZ31鎂合金進(jìn)行應(yīng)力腐蝕開裂行為研究表明，在腐蝕環(huán)境和空氣中，材料的失效分別發(fā)生在焊接熔合邊界區(qū)及基體區(qū)。通常實(shí)驗(yàn)室采用3.5%NaCl＋2%K2Cr2O7的溶液加速測(cè)試鎂合金的應(yīng)力腐蝕開裂敏感性。Cr2O7-2促使表面的鈍化，Cl-則會(huì)破壞局部鈍化膜，兩者的配比決定了鎂合金表面成膜、膜局部破壞而產(chǎn)生較大腐蝕電流的局部腐蝕的可能性。Cl-加速電化學(xué)的進(jìn)程，在含有Cl-等的腐蝕環(huán)境里，鎂合金表現(xiàn)出明顯的應(yīng)力腐蝕敏感性。一般而言，F(xiàn)-對(duì)鎂合金具有緩蝕作用，高濃度的F-可促進(jìn)修復(fù)破損的膜層，但鎂合金在KHF2溶液中則有應(yīng)力腐蝕開裂傾向。A.Dhanapal等［28］發(fā)現(xiàn)，攪拌摩擦焊接的細(xì)晶AZ61A鎂合金在堿性環(huán)境中具有更好的耐蝕性。pH大于12時(shí)，鎂合金通常不會(huì)發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂，這是由于鎂合金表面生成的致密的氫氧化物膜的保護(hù)作用。L.Choudhary等［29］研究發(fā)現(xiàn)，在低應(yīng)變速率下，AZ91D鎂合金在體液環(huán)境中具有一定的應(yīng)力腐蝕開裂敏感性。

2.3 應(yīng)力應(yīng)變

鎂合金在加工制造、焊接、裝配中均會(huì)留有一定的殘余應(yīng)力，殘余應(yīng)力的存在會(huì)降低材料承受的外界載荷，引起裂紋的萌生、擴(kuò)展。一般應(yīng)變集中在開裂尖端處，阻止了開裂尖端處的二次鈍化，促進(jìn)陽極的快速溶解。材料表面存在周向溝痕或疲勞裂紋時(shí)，易引起應(yīng)力集中，提高材料的應(yīng)力腐蝕開裂敏感性［30］。高內(nèi)應(yīng)力促使膜層開裂，導(dǎo)致材料表面產(chǎn)生點(diǎn)蝕。裂紋的擴(kuò)展速度與應(yīng)力場(chǎng)強(qiáng)度因子存在著一定的關(guān)系［31］。鎂合金不存在明顯的應(yīng)力門檻值，即在應(yīng)力狀態(tài)下，無論是表面產(chǎn)生點(diǎn)蝕，還是因位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)、晶格畸變?cè)斐傻谋砻婺て屏丫鶗?huì)產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕開裂傾向。應(yīng)變速率對(duì)鎂合金的應(yīng)力腐蝕開裂也有著較大的影響，不同應(yīng)變速率下對(duì)應(yīng)的機(jī)理亦不相同［32］，高應(yīng)變速率對(duì)應(yīng)著AIDE（adsorption induced dislocation emission），中應(yīng)變速率對(duì)應(yīng)著HELP（hydrogen enhanced localized plasticity），低應(yīng)變速率對(duì)應(yīng)著HEDE（hydrogen enhanced decohesion）和DHC（delayed hydride cracking）。應(yīng)變大量集中、堆積于滑移面附近，促使了該位置的鎂的溶解，通常表現(xiàn)為自腐蝕電流的升高、腐蝕速率加快。腐蝕電流的提高破壞了表面膜層，導(dǎo)致局部膜破裂。鎂合金的塑性較差，過大的應(yīng)變速率則導(dǎo)致電化學(xué)作用減弱，鎂合金直接發(fā)生塑性斷裂。

2.4 加工工藝

一般而言，鎂合金鍛件比鑄件有著更高的應(yīng)力腐蝕開裂敏感性，快速凝固制件則比鑄件敏感性要小。室溫軋制會(huì)產(chǎn)生較多的殘余應(yīng)力。G.R.Argade等［33］研究發(fā)現(xiàn)，通過攪拌摩擦工藝制備的超細(xì)晶AZ31鎂合金在3.5%NaCl溶液中，以10-6s-1的慢應(yīng)變速率拉伸，由于吸氫作用應(yīng)力腐蝕敏感性較高。Y.K.Zhang等［34-35］研究發(fā)現(xiàn)，通過激光沖擊工藝在AZ31B鎂合金表面獲得超細(xì)晶結(jié)構(gòu)層，能夠阻滯其應(yīng)力腐蝕開裂的開啟及生長(zhǎng)。P.B.Srinivasan等［36-37］發(fā)現(xiàn)AZ61鎂合金焊縫區(qū)比基體有著更高的應(yīng)力腐蝕敏感性，應(yīng)變率由10-6s-1降至10-7s-1時(shí)，其敏感性增大。低溫退火可降低鎂合金制件的殘余應(yīng)力，但往往會(huì)促使材料內(nèi)部氫的聚集，增大氫脆的傾向。雖然鎂合金具有較高的導(dǎo)熱性能，但焊接、熱處理時(shí)若冷卻不均，熱應(yīng)力的作用依然會(huì)在材料內(nèi)留下一定的殘余應(yīng)力。適當(dāng)?shù)臒崽幚頃?huì)均勻和細(xì)化組織，同時(shí)形成均勻彌散分布的金屬間化合物，提高鎂合金抗應(yīng)力腐蝕開裂的能力。

3 鎂合金應(yīng)力腐蝕開裂應(yīng)對(duì)措施

3.1 提高成分品質(zhì)

添加有益元素，提高冶金質(zhì)量，降低有害元素的含量，提升鎂合金的純凈度，是應(yīng)對(duì)鎂合金應(yīng)力腐蝕開裂敏感性的最為有效的方式［38-39］。添加鋯元素可以顯著降低鎂合金的應(yīng)力腐蝕開裂敏感性［40］，但成本會(huì)隨之上升。加入稀土元素，B.S.Padekar［41］發(fā)現(xiàn)，分別在蒸餾水及Mg（OH）2飽和的0.01，0.1mol／L的NaCl溶液中，在慢應(yīng)變速率下EV31A較AZ91E的應(yīng)力腐蝕敏感性更低；在較低的恒拉應(yīng)力載荷下，EV31A具有抗應(yīng)力腐蝕開裂性能。張建新［42］在Mg-5Al-0.8Zn-0.5Mn合金中添加稀土釔元素，獲得具有細(xì)小均勻的平均晶粒尺寸為35μm左右的鑄態(tài)組織，當(dāng)釔含量為1.0%時(shí)，合金的耐蝕性較好。Mg-Mn系鎂合金的性能相對(duì)較好，只有在高應(yīng)力或特定環(huán)境下才發(fā)生應(yīng)力腐蝕開裂。Y.l.Cheng等［43］認(rèn)為，AM60鎂合金中錳能形成第二相AlMnFe，降低了鎂合金中有害元素鐵的含量，改善了鎂合金的微觀結(jié)構(gòu)，提高了耐蝕性。李肖豐等［44］在AZ61-1.2Y鎂合金添加1%鈣，晶粒得到明顯細(xì)化，組織和成分更加均勻，腐蝕速率較低。

3.2 進(jìn)行表面處理

降低鎂合金表面膜層的缺陷，有利于提高其耐蝕性能［45-46］。通常在鎂合金表面形成鍍層、涂層、表面轉(zhuǎn)化膜等［47-48］隔絕外界環(huán)境介質(zhì)，以進(jìn)行有效的保護(hù)。在各種鎂合金表面膜層中，鉻酸鹽的防護(hù)性能比較好，但由于高價(jià)鉻對(duì)人體具有一定的毒性，因而其應(yīng)用受到了限制［49］。P.B.Srinivasan等［50］發(fā)現(xiàn)雖然采用等離子體電解氧化不能完全降低AZ61鎂合金焊件應(yīng)力腐蝕開裂敏感性，但卻能有效提高其全面腐蝕和點(diǎn)蝕性能。C.Yan等［51］采用等離子噴涂在AZ91D鎂合金表面制備NiCoCrAlY-Al2O3-ZrO2梯度涂層，該涂層及其層間緊密、致密，微裂紋和孔洞少，自腐蝕電流為1.531×10-7A，顯示了出色的耐蝕性能。J.Choi等［52］研究發(fā)現(xiàn)，通過在AZ31鎂合金表面形成含硅的DLC膜，可以提高其腐蝕電位，進(jìn)而提高其耐腐蝕性能，并且隨著DLC膜層的含硅量提高，其耐蝕性能也隨之提高。M.Laleh等［53］對(duì)AZ91D鎂合金進(jìn)行微弧氧化處理，并對(duì)多孔的膜層浸入含鈰溶液中進(jìn)行封孔處理，顯著提高了其耐蝕性能。張璇等［54］將TiO2粉加入已優(yōu)化的Na2SiO4-Na3PO4復(fù)合體系溶液中，對(duì)AZ91D鎂合金表面進(jìn)行了微弧氧化處理。結(jié)果表明，鎂合金表面陶瓷膜變得更加密實(shí)，孔洞減少，耐蝕性得到提高。農(nóng)登等［55］將AZ91鎂合金以磷酸鹽-高錳酸鹽為基礎(chǔ)的無鉻轉(zhuǎn)化工藝優(yōu)化試驗(yàn)表明，ZnSO4和NaF的濃度分別為5g／L和1g／L，pH為4時(shí)，轉(zhuǎn)化膜的膜層厚度、致密性、結(jié)合力等綜合性能較好，耐蝕性顯著提高。孫術(shù)發(fā)等［56］采用微細(xì)電火花工藝在稀土鎂合金表面獲得變質(zhì)層，試驗(yàn)表明該變質(zhì)層改善了稀土鎂合金的耐蝕性能。張志彬等［57］采用高速電弧噴涂在AZ91鎂合金基體表面分別制備出Al-Ni-Y-Co、Al-Ni-Mm-Fe非晶納米晶復(fù)合涂層，涂層致密，孔隙少，電化學(xué)試驗(yàn)結(jié)果表明，該兩種涂層的耐蝕性均優(yōu)于傳統(tǒng)的Al-RE涂層和AZ91鎂合金基體。王雅萍等［58］在AZ91D鎂合金表面富鎂涂層中添加氧化鈰，發(fā)現(xiàn)能降低AZ91D鎂合金表面的陽極腐蝕電流密度，提高鎂合金的腐蝕電位，有利于富鎂涂層對(duì)鎂合金基體的陰極保護(hù)作用。劉妍等［59］在硼酸鹽電解液中加入適量的對(duì)苯二甲酸，對(duì)AZ91D鎂合金進(jìn)行陽極氧化。氧化膜表面致密、光滑，膜厚度略有降低，與鎂合金基底結(jié)合更為緊密，耐蝕性顯著提高。冒國兵等［60］以堿式碳酸鎳為主鹽，以NaH2PO2為還原劑，在鑄態(tài)AM60B鎂合金表面化學(xué)鍍鎳，在pH 6.5時(shí)得到的鍍鎳層耐蝕性最好，自腐蝕電位最高為-0.9V。

3.3 降低及消除應(yīng)力

合適的熱處理工藝可以降低鎂合金內(nèi)部的殘余應(yīng)力。降低鎂合金裝配時(shí)產(chǎn)生的裝配應(yīng)力，減少焊接過程中可能產(chǎn)生的焊接殘余熱應(yīng)力，通過低溫退火的辦法來消除殘余應(yīng)力。優(yōu)化結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，避免因應(yīng)力集中而導(dǎo)致膜層破壞引起應(yīng)力腐蝕開裂。包括受載應(yīng)力、制造及裝配應(yīng)力、殘余應(yīng)力等的應(yīng)力之和應(yīng)低于鎂合金屈服應(yīng)力的50%［61-62］。

3.4 優(yōu)化組織控制

組織超細(xì)化被公認(rèn)為實(shí)現(xiàn)鎂合金強(qiáng)韌化的有效手段?？赏ㄟ^變質(zhì)處理獲得細(xì)化的晶粒組織，采用等通道轉(zhuǎn)角擠壓（equal channel angular pressing，ECAP）等大塑形變形加工工藝獲得整體超細(xì)晶組織［63-64］，或?qū)︽V合金表面進(jìn)行納米化等來提高鎂合金的耐蝕性，進(jìn)而降低鎂合金應(yīng)力腐蝕開裂的敏感性。對(duì)于Mg-Al系鎂合金，通?？梢圆扇∽冑|(zhì)處理，如加碳變質(zhì)、過熱變質(zhì)及加碳酸鈣變質(zhì)等。朱瓊等［65］研究發(fā)現(xiàn)，添加2%RE（Gd，Nd）的AZ80鎂合金經(jīng)擠壓后，析出相阻礙再結(jié)晶晶粒長(zhǎng)大以及粒子激發(fā)形核再結(jié)晶，共同起到了細(xì)化組織的作用。石磊等［66］通過通道螺旋轉(zhuǎn)角擠壓（equal channel helix angular extrusion，ECHE）顯著細(xì)化了AZ31鎂合金晶粒，通過晶粒破碎和動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，獲得了均勻的3～5μm晶粒。詹美燕等［67］在350℃對(duì)AZ31鎂合金進(jìn)行累積疊軋焊變形，經(jīng)過3道次變形后獲得了平均尺寸為2.18μm的晶粒，進(jìn)一步增加道次不會(huì)顯著細(xì)化晶粒，但微觀組織會(huì)更加均勻。金亞旭等［68］制備K2Ti6O13／AZ91D鎂基復(fù)合材料，細(xì)化了合金顯微組織，降低了β相體積分?jǐn)?shù)，微電偶腐蝕得到抑制，提高了其耐蝕性能。通過熱處理，調(diào)整雜質(zhì)元素的成分偏析及晶界偏析，改變第二相的大小、形狀、數(shù)量、分布等，減少甚至消除第二相的陰極作用，降低晶間腐蝕的傾向，提高鎂合金的抗應(yīng)力腐蝕開裂性能。D.Q.Wan研究發(fā)現(xiàn)，Mg-10%Al-3%Ce鎂合金經(jīng)T4熱處理后耐蝕性能顯著提高，但經(jīng)T6熱處理后耐蝕性有所降低。

4 總結(jié)

鎂合金的應(yīng)力腐蝕開裂是機(jī)械-電化學(xué)共同作用的十分復(fù)雜的過程，是鎂合金材料、外界環(huán)境、應(yīng)力共同作用的結(jié)果。合金元素、腐蝕環(huán)境、應(yīng)力應(yīng)變、加工工藝是影響鎂合金應(yīng)力腐蝕開裂敏感性的重要因素。添加稀土元素可細(xì)化晶粒，均勻化組織，提高基體的腐蝕電位；表面處理是應(yīng)對(duì)鎂合金應(yīng)力腐蝕開裂最常見最主要的方式之一，需采取更為合適的工藝以及更為優(yōu)化的工藝參數(shù)，改善表面膜層的微觀形貌、提高致密度、降低孔隙率、提高與基體的結(jié)合強(qiáng)度；合適的熱處理配合大塑性變形等組織超細(xì)化加工工藝不僅能降低消除加工留下的殘余應(yīng)力，更能優(yōu)化第二相的大小、數(shù)量、形狀和分布，獲得超細(xì)晶粒和均勻的組織。因此，可通過采取提高鎂合金的成分品質(zhì)、進(jìn)行表面處理、降低及消除應(yīng)力、優(yōu)化組織等單一或綜合措施來提高鎂合金的抗應(yīng)力腐蝕開裂性能。

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