易哲宇 吳嘉峰 陳亞平 紀(jì)光菊

(東南大學(xué)能源與環(huán)境學(xué)院, 南京 210096)

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管排與V形絲網(wǎng)填料交替結(jié)構(gòu)中液膜流動(dòng)可視化實(shí)驗(yàn)

易哲宇 吳嘉峰 陳亞平 紀(jì)光菊

(東南大學(xué)能源與環(huán)境學(xué)院, 南京 210096)

搭建了管排和填料交替結(jié)構(gòu)中液膜流動(dòng)的可視化實(shí)驗(yàn)裝置,并對(duì)管排和V形不銹鋼絲網(wǎng)填料交替結(jié)構(gòu)以及無絲網(wǎng)的光管排中的溴化鋰溶液流動(dòng)進(jìn)行了觀察實(shí)驗(yàn).通過對(duì)比溴化鋰溶液在單列光管排和管排加絲網(wǎng)填料交替結(jié)構(gòu)中的流動(dòng)特征,分析了V形絲網(wǎng)填料對(duì)溶液流動(dòng)的引流、布液和收集飛濺液體的有益作用.溴化鋰溶液在交替結(jié)構(gòu)中流動(dòng)時(shí),溶液在填料上依附于絲網(wǎng)表面向下流淌,并由絲網(wǎng)填料導(dǎo)流至下層管子上端.這種結(jié)構(gòu)能夠加強(qiáng)溶液混合,減小溶液的飛濺率和管子表面的干斑比例,有利于增加溶液與蒸汽接觸的時(shí)間和傳質(zhì)面積,從而增強(qiáng)溶液吸收的驅(qū)動(dòng)勢(shì),有利于吸收傳熱傳質(zhì)的強(qiáng)化.

強(qiáng)化吸收;流動(dòng)形態(tài);不銹鋼絲網(wǎng)填料;交替結(jié)構(gòu)

溴化鋰溶液廣泛應(yīng)用于工業(yè)吸收器中，但吸收器的性能比其他熱工設(shè)備差[1].因此提高吸收器內(nèi)的熱、質(zhì)交換系數(shù),增強(qiáng)吸收性能具有重要的工程意義[2-5].填料式吸收器在增加吸收面積、延長接觸時(shí)間等方面具有優(yōu)勢(shì),目前已在一些氨水吸收等領(lǐng)域中得到了廣泛應(yīng)用[6].然而,在以溴化鋰溶液為吸收劑的系統(tǒng)中,填料式吸收器作為絕熱吸收器,通常只應(yīng)用于傳熱、傳質(zhì)分離的吸收系統(tǒng)中[7-8].由于傳熱和傳質(zhì)過程的分離,溴化鋰濃溶液將在預(yù)冷降溫后進(jìn)入填料區(qū).在預(yù)冷卻段,溶液容易結(jié)晶,而進(jìn)入填料區(qū)的快速溫升則將很快減弱溶液吸收的驅(qū)動(dòng)勢(shì)差.

為了更好地解決溴化鋰溶液吸收器缺少吸收面積、接觸時(shí)間過短等問題,彌補(bǔ)傳熱傳質(zhì)分離吸收方案的不足,將金屬絲網(wǎng)在折疊后作為填料,插入到傳統(tǒng)的吸收器管束中.以管排與填料交替的熱、質(zhì)耦合傳遞過程替代傳統(tǒng)的水平管束降膜吸收過程,可以設(shè)計(jì)出有利于強(qiáng)化傳熱傳質(zhì)的管排和絲網(wǎng)填料交替的吸收芯體結(jié)構(gòu).

在交替結(jié)構(gòu)中溶液的流動(dòng)狀況是影響溶液與冷卻水的換熱、溶液的濃度變化、氣液界面的平衡溫度等決定吸收傳熱傳質(zhì)性能的重要因素[9].水平管間的絲網(wǎng)填料如能在增加吸收面積、延長吸收時(shí)間的同時(shí)促進(jìn)溶液的混合和均勻分布,并減小溶液的飛濺損耗,將有利于吸收性能的強(qiáng)化.可見,開展溶液在交替結(jié)構(gòu)中流動(dòng)的可視化實(shí)驗(yàn)研究對(duì)絲網(wǎng)結(jié)構(gòu)的科學(xué)設(shè)計(jì)具有重要的意義.然而,由于密封條件的限制,在測(cè)量吸收傳熱傳質(zhì)性能的同時(shí)開展流動(dòng)的可視化實(shí)驗(yàn)比較困難,因此,本文單獨(dú)搭建了一套敞開的觀測(cè)管排與絲網(wǎng)填料交替結(jié)構(gòu)中流體流動(dòng)的可視化實(shí)驗(yàn)裝置,并開展了實(shí)驗(yàn)研究.通過對(duì)比加入絲網(wǎng)填料前后流體的流動(dòng)形態(tài)及分布等方面的不同,從流形變化的角度來揭示帶絲網(wǎng)填料的交替結(jié)構(gòu)強(qiáng)化吸收傳熱傳質(zhì)的機(jī)理.在現(xiàn)有的文獻(xiàn)資料中,對(duì)水平管表面的降膜流動(dòng)和管間溶液流動(dòng)已有較多的研究[10-15].但是,管排和絲網(wǎng)交替結(jié)構(gòu)中的流動(dòng)問題研究較少.因此,本文的研究工作對(duì)豐富管間填料區(qū)域的溶液流動(dòng)理論具有參考價(jià)值.

1 實(shí)驗(yàn)裝置

1.1 可視化實(shí)驗(yàn)臺(tái)

如圖1所示,實(shí)驗(yàn)主體段自上而下分別為布液器、布液管和管排.為了拍攝清晰和測(cè)量簡單,實(shí)驗(yàn)臺(tái)采用單列管排方案模擬吸收器的內(nèi)部結(jié)構(gòu).流體(溴化鋰溶液)通過布液器均勻噴淋在布液管上,以模擬吸收器中的布液情況.布液器為一直管,底部開孔直徑為1.2 mm,孔中心間距為5 mm,有效布液長度為500 mm,兩端均勻進(jìn)液.布液器下2 mm處設(shè)置布液管,用于減小流體對(duì)第1根水平管的沖擊,保證流體在第1根測(cè)試管表面分布均勻.管排為8根外徑12 mm的不銹鋼管,管子中心距50 mm(管間距38 mm).管子兩端固定在支架上,將各管調(diào)節(jié)至同一豎直平面且間距相等.管子間的絲網(wǎng)填料為V形絲網(wǎng)填料,如圖1(a)的局部放大圖所示.40目絲網(wǎng)的底部折線與水平管平行,而且與水平管的頂部對(duì)齊,V形結(jié)構(gòu)有利于收集上一根管子上流下的溶液,以使溶液能夠聚集在一起向下一根管流動(dòng).絲網(wǎng)的端面被堵死,以防溶液從兩端泄漏.流體流過管排與絲網(wǎng)填料交替結(jié)構(gòu)后由儲(chǔ)液箱收集,通過循環(huán)泵循環(huán).絲網(wǎng)填料可拆卸,能夠卸下絲網(wǎng)填料進(jìn)行傳統(tǒng)單列管排的對(duì)比實(shí)驗(yàn).在實(shí)驗(yàn)臺(tái)正面擺放攝像儀,拍攝流體在水平管束和絲網(wǎng)間流動(dòng)的影像.

1—布液器；2—布液管；3—絲網(wǎng)；4—調(diào)節(jié)螺母；5—儲(chǔ)液箱；6—過濾器；7—循環(huán)泵；8—流量計(jì)；9—測(cè)試管；10—調(diào)節(jié)閥

(a) 可視化實(shí)驗(yàn)臺(tái)原理圖及絲網(wǎng)填料左視局部放大圖

(b) 可視化實(shí)驗(yàn)臺(tái)照片

實(shí)驗(yàn)中使用的溴化鋰溶液濃度為(50±0.1)%,與吸收器中稀溶液的濃度接近.為了保證實(shí)驗(yàn)區(qū)域的清潔,在每次實(shí)驗(yàn)前,都將對(duì)布液器、布液管、管排和絲網(wǎng)填料進(jìn)行清洗.清洗劑依次采用去離子水、酒精、丙酮,之后再用去離子水洗凈.必要時(shí)還可用稀硫酸去除表面銹斑.同時(shí),為了保護(hù)泵和流量計(jì),在溶液泵入口設(shè)置了過濾裝置.

1.2 實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)處理及誤差分析

在液膜流動(dòng)的可視化實(shí)驗(yàn)中,除流體在管束和填料交替結(jié)構(gòu)中流動(dòng)的影像資料外,還可以同時(shí)獲得流體入口質(zhì)量流率、飛濺率和管子表面的干斑面積率等實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù).

通過控制調(diào)節(jié)閥,可以調(diào)節(jié)流體的體積流量V.體積流量使用Omega FTB602B流量計(jì)來測(cè)量,其精度為εV=±1%.實(shí)驗(yàn)中,流體入口質(zhì)量流率?？捎上率接?jì)算得到:

(1)

式中,ρ為溶液的密度,通過文獻(xiàn)[16]查取,其不確定度為ερ=±0.2%;l為水平管長,l=0.5,其不確定度為δl=±0.002 m,相對(duì)誤差為εl=0.4%.根據(jù)下式,可得Γ的相對(duì)誤差εΓ:

(2)

流體的降膜雷諾數(shù)Re和其相對(duì)誤差εRe由下式得到:

(3)

(4)

式中,μ為流體運(yùn)動(dòng)黏度,通過文獻(xiàn)[16]查取,其不確定度為εμ=±0.2%.結(jié)合溴化鋰吸收式制冷的實(shí)際應(yīng)用,實(shí)驗(yàn)中Re取值范圍約為20～85.

流體的飛濺率φ可由下式求出:

(5)

(6)

式中,gf為單位時(shí)間流體的飛濺量;Gf為流體飛濺量,由電子天平稱重測(cè)量;t為測(cè)量時(shí)間,由秒表測(cè)量.流體飛濺量的最大相對(duì)誤差為εGf=±2%;測(cè)量時(shí)間誤差為δt=0.1 s,測(cè)量時(shí)間固定為t=2 min,因此測(cè)量時(shí)間相對(duì)誤差εt=±0.08%.單位時(shí)間流體飛濺量的相對(duì)誤差εgf和流體飛濺量相對(duì)誤差εφ為

(7)

(8)

管子表面的干斑面積可以通過圖片分析獲得.如圖2所示,在拍攝的照片中可以清晰地分辨管道潤濕和干斑區(qū)域.由此可以獲得管子表面的干斑面積率θ為

(9)

式中,Ag為管子的干斑面積;A為管子的總表面積.為保證數(shù)據(jù)有效性,每個(gè)數(shù)據(jù)點(diǎn)都計(jì)算隨機(jī)的5張全景照片中的干斑面積,取其均值.通過圖片分析計(jì)算,干斑面積的不確定性較大,在本實(shí)驗(yàn)中,單張全景照片統(tǒng)計(jì)的干斑面積率與5張照片的統(tǒng)計(jì)均值θ的最大相對(duì)誤差為17.4%,因此取εθ=±17.4%.

(a) 不帶絲網(wǎng)填料

(b) 帶有絲網(wǎng)填料

根據(jù)式(1)～(9),可以得到實(shí)驗(yàn)中所有計(jì)算參數(shù)的不確定度,如表1所示.

表1 實(shí)驗(yàn)計(jì)算參數(shù)的不確定度

2 可視化實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

為了研究溴化鋰溶液在管排和絲網(wǎng)填料交替中的流動(dòng)狀態(tài),本文基于文獻(xiàn)[10]對(duì)實(shí)驗(yàn)裝置進(jìn)行了驗(yàn)證.在相近的實(shí)驗(yàn)條件下,隨著Re的變化,流體流形也有相同的變化.由此可知，在以溴化鋰溶液為工質(zhì)時(shí),通過實(shí)驗(yàn)裝置所獲得的流型是可靠的.

2.1 流體流形

圖3為溴化鋰溶液在單列管排結(jié)構(gòu)和交替結(jié)構(gòu)上的流動(dòng)全景照片.為了便于比較,本文選取了2組相近Re的流體,其中單列管排結(jié)構(gòu)為Re=71.9±0.8,40.5±0.4,交替結(jié)構(gòu)為Re=71.3±0.8,40.9±0.4.

當(dāng)Re≈71.6時(shí),圖3(a)顯示溴化鋰溶液在單列管排上流動(dòng)時(shí),第1～3根管子上能夠基本保持溶液的均勻分布和穩(wěn)定流動(dòng),在第4～8根管子上溶液的流動(dòng)已經(jīng)由于各種擾動(dòng)而無法穩(wěn)定.溶液與管子撞擊后的飛濺現(xiàn)象十分明顯.圖3(b)顯示在管排間加入V形絲網(wǎng)后,溴化鋰溶液在前7根管子上都能夠保持較均勻的分布和穩(wěn)定的流動(dòng),僅在最后1根管子表面均勻性和穩(wěn)定性較差.由于絲網(wǎng)的滯留和導(dǎo)流等作用,幾乎看不到溶液的飛濺現(xiàn)象.

當(dāng)Re≈40.7時(shí),圖3(c)顯示溴化鋰溶液在單列管排上流動(dòng)時(shí),僅第1根管子能保持溶液的均勻和穩(wěn)定流動(dòng),隨著溶液向下流淌,干斑面積逐漸增大,管間流淌的溶液也因飛濺等原因,逐漸減少.圖3(d)顯示在管排間加入絲網(wǎng)填料后,明顯看到管子表面的溴化鋰溶液分布得更均勻.溶液在前6根管子上都能保持穩(wěn)定流動(dòng),而且?guī)缀蹩床坏揭后w飛濺現(xiàn)象.

(a) 單列管排,Re=71.9±0.8

(b) 交替結(jié)構(gòu),Re=71.3±0.8

(c) 單列管排,Re=40.5±0.4

(d) 交替結(jié)構(gòu),Re=40.9±0.4

由圖3可見,在單列管排上,溶液沿著流動(dòng)方向越來越不穩(wěn)定,越流越少,干斑區(qū)域在液體飛濺等因素的作用下逐漸擴(kuò)大.而在管排與絲網(wǎng)的交替方案中,溶液離開上層管子后進(jìn)入了絲網(wǎng)區(qū)域.在絲網(wǎng)區(qū)域中,溶液的流動(dòng)速度由于絲網(wǎng)的阻滯而減緩,這有利于增加溶液與蒸汽接觸的時(shí)間;絲網(wǎng)填料是良好的混合裝置,濃度更為均勻,可以減輕因吸收水蒸氣后層流溶液的外層濃度減小而減弱溶液吸收驅(qū)動(dòng)勢(shì)的問題.此外,絲網(wǎng)填料還起到良好的導(dǎo)流作用,幾乎所有的溶液都被均勻地導(dǎo)流至下層管子的上端.在圖3(b)和(d)中可以看到,溴化鋰溶液液膜在絲網(wǎng)表面成股或成片流下.這些溶液在沒有絲網(wǎng)的條件下,大多將成為飛濺的溶液離開管排區(qū)域.此外,在表面張力的作用下,溶液在單列管排上的布液長度沿流動(dòng)方向逐漸收縮.在圖3(a)和(c)中,第8根管子上的布液長度分別僅為第1根管的2/3左右和1/2左右;而在圖3(b)和(d)中,第8根管子上的布液長度分別為第1根管子的4/5左右和3/4左右.由于液體的飛濺和布液長度的縮短,在溴化鋰溶液流經(jīng)單列管排上時(shí),管子表面會(huì)形成大量干斑.圖3(a)和(c)中管子表面的干斑比例θ分別為15.2%和18.5%;而圖3(b)和(d)中管子表面的干斑比例θ分別為6.4%和7.5%.可見溴化鋰溶液流經(jīng)交替結(jié)構(gòu)時(shí),管子表面的干斑比例明顯減少.

圖4為不同Re下,單列管排和添加絲網(wǎng)填料的交替結(jié)構(gòu)中溶液的局部流動(dòng)狀態(tài).在單列管排上,溶液總是沿著流動(dòng)方向越來越不穩(wěn)定,越流越少,潤濕區(qū)域逐漸縮小;而在添加絲網(wǎng)填料的交替結(jié)構(gòu)上,能看到大塊的絲網(wǎng)表面被溶液覆蓋,幾乎所有溶液都能流到下層管子的上表面,溶液沿流動(dòng)方向減少和管子表面潤濕區(qū)域縮小的趨勢(shì)都不明顯.可見,在單列管排中加入絲網(wǎng)填料,溶液在管間順著絲網(wǎng)向下流淌至下層管子的上端.受到絲網(wǎng)多孔介質(zhì)的影響,溶液在流經(jīng)絲網(wǎng)填料時(shí)不僅流動(dòng)速度會(huì)減緩,還會(huì)順著鋼絲向兩側(cè)流動(dòng),均勻地流到下層管子,使得溶液在整個(gè)吸收段都能較均勻地分布.絲網(wǎng)填料這種阻滯和引導(dǎo)溶液流動(dòng)的效果,有利于增加溶液與蒸汽的接觸時(shí)間和接觸面積,增強(qiáng)傳熱傳質(zhì).

Re=32.4±0.4

Re=50.6±0.6

Re=60.8±0.7

Re=81.0±0.9

Re=33.2±0.4

Re=50.9±0.6

Re=61.1±0.7

Re=80.5±0.9

2.2 飛濺率和干斑面積率

圖5給出了溶液的飛濺率φ隨Re變化的實(shí)驗(yàn)曲線.在單列管排方案中,溶液在管間的流動(dòng)幾乎沒有阻力.液滴在重力的作用下,會(huì)以較高的動(dòng)量撞擊在下層管排上,濺起小水花.這會(huì)使一部分溶液脫離管子區(qū)域,從管子兩側(cè)飛濺下來.數(shù)據(jù)顯示飛濺溶液量較大,占總流量的55%～64%.加入V形絲網(wǎng)填料后,V形絲網(wǎng)的開口結(jié)構(gòu)能夠把管排兩側(cè)的飛濺溶液收集起來,導(dǎo)流至下層管排上表面,減小溶液的飛濺率.而絲網(wǎng)填料的多孔介質(zhì)結(jié)構(gòu)又能夠明顯降低溶液在管間區(qū)域的流速,使得溶液撞擊下層管子時(shí)的動(dòng)量較小,飛濺溶液更少,使飛濺率幾乎為0.提高了吸收劑的使用效率,增強(qiáng)吸收能力.為了消除實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)安裝的影響,本文對(duì)該組數(shù)據(jù)進(jìn)行了多次重復(fù)安裝和測(cè)量,圖5中給出了2組單列管排測(cè)飛濺率方案的數(shù)據(jù).實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示,飛濺率隨Re的變化趨勢(shì)基本穩(wěn)定.

圖5 加入絲網(wǎng)填料前后溶液的φ和θ隨Re的變化趨勢(shì)

圖5還給出了管排的干斑比例θ隨Re的變化趨勢(shì).無論是單列管排還是管排、填料交替方案,管排的干斑面積均將隨著溶液流量或Re的增加而有所減小.絲網(wǎng)填料可以引導(dǎo)溶液順著絲網(wǎng)的鋼絲向兩側(cè)流動(dòng),均勻地流到下一層管子上,使溶液在管上更加均勻地分布,降低管子表面的干斑比例.溴化鋰溶液在交替結(jié)構(gòu)方案中流動(dòng)的飛濺率和管子表面干斑比例均遠(yuǎn)小于單列管排方案.

在管排間加入V形絲網(wǎng)填料能夠明顯減少溶液飛濺率和降低管子表面干斑比例;減小溶液流速和加強(qiáng)溶液混合,有利于增加溶液與蒸汽接觸的時(shí)間,并增強(qiáng)溶液吸收的驅(qū)動(dòng)勢(shì);絲網(wǎng)填料能起到良好的導(dǎo)流作用,溶液依附于絲網(wǎng)表面向下流淌,并將溶液集中至下層管子上端,均勻地流過下層管子,這樣能夠使溶液在管子表面更均勻地分布,從而充分利用傳熱傳質(zhì)面積.

3 交替結(jié)構(gòu)吸收傳熱傳質(zhì)效果檢驗(yàn)

為檢驗(yàn)管排與V形絲網(wǎng)填料交替結(jié)構(gòu)強(qiáng)化溴化鋰吸收傳熱傳質(zhì)的實(shí)際效果,對(duì)吸收器傳熱傳質(zhì)性能進(jìn)行了實(shí)驗(yàn),并將交替結(jié)構(gòu)吸收芯體和光管管排吸收芯體的傳熱傳質(zhì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了對(duì)比.實(shí)驗(yàn)的Re范圍約為15～40.

吸收傳熱傳質(zhì)實(shí)驗(yàn)在一套單壓力的吸收性能實(shí)驗(yàn)裝置中進(jìn)行.在實(shí)驗(yàn)中,吸收器壓力、溴化鋰濃溶液噴淋溫度和濃度分別穩(wěn)定控制在(2.5±0.02)kPa、(40±0.2)℃和(55.75±0.15)%.另外,冷卻水進(jìn)口溫度控制在(10.5±0.3)℃,流量控制在(4.0±0.15) L/min.

圖6是光管管排和管排與V形絲網(wǎng)填料交替結(jié)構(gòu)吸收傳熱傳質(zhì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比圖.實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)顯示,交替結(jié)構(gòu)的冷卻水負(fù)荷和吸收量均大于光管管排,因此,交替結(jié)構(gòu)吸收器相比于光管管排吸收器有著明顯的優(yōu)勢(shì).

圖6 光管管排和交替結(jié)構(gòu)性能實(shí)驗(yàn)中的Q和G隨Re的變化

4 結(jié)論

1) 溴化鋰溶液在單列管排上流動(dòng)時(shí),溶液在離開上層管子后,直接滴落到下層管子上或者產(chǎn)生飛濺離開管排;而在管排和填料交替結(jié)構(gòu)中的溶液在離開上層管子后幾乎全部被絲網(wǎng)填料層收集.絲網(wǎng)填料具有減小溶液流速和加強(qiáng)混合的作用,有利于增加溶液與蒸汽接觸的時(shí)間,并增強(qiáng)溶液吸收的驅(qū)動(dòng)勢(shì).

2) 溴化鋰溶液在單列管排上流動(dòng)時(shí),溶液總是沿著流動(dòng)方向越來越不穩(wěn)定,越流越少,干斑區(qū)域在表面張力等的作用下逐漸增大.絲網(wǎng)填料則起到導(dǎo)流的作用,溶液依附于絲網(wǎng)表面成股或成膜向下流淌,并將溶液集中至下層管子上端,均勻地流過下層管子.溴化鋰溶液在交替結(jié)構(gòu)方案中流動(dòng)的飛濺率和管子表面干斑比例均遠(yuǎn)小于單列管排結(jié)構(gòu).

3) 傳熱傳質(zhì)性能實(shí)驗(yàn)測(cè)量數(shù)據(jù)表明,管排與 V形絲網(wǎng)填料交替結(jié)構(gòu)吸收芯體能夠增強(qiáng)吸收器的吸收能力.

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Visualization study on liquid film flow pattern in tubes and V-shaped mesh alternating structure

Yi Zheyu Wu Jiafeng Chen Yaping Ji Guangju

(School of Energy and Environment, Southeast University, Nanjing 210096, China)

A visualization test rig was built to observe the LiBr solution flowing in a column of tubes and V-shaped mesh alternating structure. The visual experimental investigation was conducted for the alternating structure and the column of bare tubes. The beneficial impacts of the V-shaped mesh packing inserts between tubes in collecting, guiding and distributing the fluid flow were demonstrated and the different features of LiBr solution flow patterns were investigated in bare tube column and the alternating structure. It is shown that when the LiBr solution flows down from the outer surface of the upper tube, the V-shaped mesh packing can guide and distribute the fluid well onto the lower tube, which greatly decrease both the spatter loss rate of splashed liquid and the dry spots ratio of the lower tube surface and promote solution mixing as well. All these features can expand the absorption time and area, enhance the absorption driving potential, and therefore, enhance the absorption heat and mass transfer.

absorption enhancement;flow pattern;stainless steel mesh packing;alternating structure

10.3969/j.issn.1001-0505.2015.03.015

2014-12-21. 作者簡介: 易哲宇(1989—)，男，碩士生；陳亞平(聯(lián)系人)，男，博士，教授，博士生導(dǎo)師，ypgchen@sina.com.

國家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51206022,51276035).

易哲宇,吳嘉峰,陳亞平,等.管排與V形絲網(wǎng)填料交替結(jié)構(gòu)中液膜流動(dòng)可視化實(shí)驗(yàn)[J].東南大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2015,45(3):497-502.

10.3969/j.issn.1001-0505.2015.03.015

TK124

A

1001-0505(2015)03-0497-06