王 磊，李海軍，陳蘭鵬

(中電投平頂山發(fā)電分公司，河南 平頂山 467000)

0 引言

隨著國(guó)家環(huán)保要求日益嚴(yán)格，火電燃煤機(jī)組必須同步或改造安裝脫硝裝置。目前國(guó)內(nèi)外應(yīng)用最廣泛、最成熟的煙氣脫硝技術(shù)是選擇性催化還原法(SCR)。針對(duì)某電廠1 000 MW機(jī)組SCR脫硝系統(tǒng)運(yùn)行中出現(xiàn)的突出問(wèn)題，現(xiàn)提出具體的治理措施，為同類機(jī)組技改和運(yùn)行提供參考。

1 系統(tǒng)簡(jiǎn)介及SCR原理

某電廠1期2×1 000 MW燃煤機(jī)組的鍋爐為東方鍋爐(集團(tuán))股份有限公司生產(chǎn)的DG-3000/26.15-Ⅱ1型、超超臨界、變壓直流、單爐膛、一次再熱、平衡通風(fēng)、露天島式布置、固態(tài)排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)、對(duì)沖燃燒、Π型鍋爐。

脫硝系統(tǒng)由東方鍋爐(集團(tuán))股份有限公司設(shè)計(jì)制造，采取SCR法來(lái)達(dá)到去除煙氣中NOX的目的。設(shè)計(jì)效率為：2層催化劑脫硝效率可達(dá)72 %，3層催化劑脫硝效率可達(dá)80 %，目前電廠安裝2層催化劑。SCR脫硝反應(yīng)器布置于鍋爐省煤器與空預(yù)器之間，為高溫高塵布置。每臺(tái)鍋爐機(jī)組配2臺(tái)SCR脫硝反應(yīng)器， 2臺(tái)機(jī)組的SCR脫硝反應(yīng)器共用1套NH3供應(yīng)系統(tǒng)。

SCR脫硝工藝采用選擇性催化還原法， 即在裝有催化劑的反應(yīng)器里， 煙氣中的NOX與噴入的NH3在催化劑的作用下發(fā)生還原反應(yīng)，生成無(wú)害的N2和H2O，實(shí)現(xiàn)脫除氮氧化合物的目的。其化學(xué)還原反應(yīng)方程式如下：

2 運(yùn)行中出現(xiàn)的問(wèn)題

2臺(tái)機(jī)組的SCR脫硝系統(tǒng)和主機(jī)同步調(diào)試、投運(yùn)，分別于2010年11月底和12月初通過(guò)168 h試運(yùn)。經(jīng)過(guò)幾年來(lái)的運(yùn)行，出現(xiàn)的主要問(wèn)題如下。

(1)NOX排放不達(dá)標(biāo)。運(yùn)行中脫硝系統(tǒng)出口NOX含量偏高，機(jī)組滿負(fù)荷時(shí)NOX含量超過(guò)200 mg/Nm3，嚴(yán)重不符合環(huán)保要求。

(2)脫硝氨站液氨蒸發(fā)器設(shè)計(jì)出力偏小，供氣氨能力不能滿足高負(fù)荷時(shí)個(gè)別時(shí)段脫硝系統(tǒng)入口NOX含量偏高的情況，影響機(jī)組脫硝效率。

(3)催化劑磨損且積灰嚴(yán)重。檢修期間檢查脫硝催化劑，發(fā)現(xiàn)催化劑磨損、積灰非常嚴(yán)重(見(jiàn)圖1)，造成催化劑反應(yīng)面積減少，脫硝效率下降。而部分催化劑積灰后，會(huì)加劇其他催化劑的磨損，增加NH3逃逸率。

(4)SCR下游設(shè)備——空預(yù)器嚴(yán)重腐蝕、堵灰。因?yàn)殄仩t的燃煤灰分較高，基灰分年平均約42 %，對(duì)脫硝催化劑磨損較為嚴(yán)重。隨著脫硝系統(tǒng)的長(zhǎng)期投入運(yùn)行，脫硝催化劑層部分脫落損壞，造成NH3逃逸率遠(yuǎn)大于設(shè)計(jì)值3 ppm，最大值超過(guò)10 ppm。NH3和SO3反應(yīng)生成NH3HSO4，而NH3HSO4具有很強(qiáng)的粘性，會(huì)沉積粘附在空預(yù)器冷端蓄熱片上，造成空預(yù)器堵塞嚴(yán)重(見(jiàn)圖2)，且不易清除，危及空預(yù)器的正常運(yùn)行。運(yùn)行中，空預(yù)器煙氣側(cè)差壓達(dá)到3 kPa，遠(yuǎn)超過(guò)設(shè)計(jì)值(不大于1.26 kPa)，而且爐膛負(fù)壓也經(jīng)常產(chǎn)生幅度較大的波動(dòng)(-400～200 Pa)，嚴(yán)重影響鍋爐安全運(yùn)行。

圖1 催化劑磨損脫落情況

圖2 空預(yù)器堵灰情況

3 治理措施

3.1 NOx排放不達(dá)標(biāo)的治理

鍋爐設(shè)計(jì)脫硝系統(tǒng)入口NOx排放濃度不超過(guò)400 mg/Nm3，一般實(shí)際運(yùn)行時(shí)約450 mg/Nm3，最高可達(dá)到500 mg/Nm3，導(dǎo)致NOx排放不達(dá)標(biāo)。通過(guò)優(yōu)化燃燒調(diào)整和改進(jìn)氨噴射系統(tǒng)及導(dǎo)流板，很好地解決了NOx排放不達(dá)標(biāo)問(wèn)題。

3.1.1 優(yōu)化燃燒調(diào)整

通過(guò)優(yōu)化燃燒調(diào)整，從源頭上降低NOx排放濃度。其主要措施是：通過(guò)控制合適的運(yùn)行氧量，適當(dāng)降低氧量，調(diào)整燃燼風(fēng)量，實(shí)現(xiàn)分級(jí)配風(fēng)；對(duì)磨煤機(jī)通風(fēng)量進(jìn)行標(biāo)定，準(zhǔn)確控制風(fēng)煤比，在安全前提下適當(dāng)降低一次風(fēng)量；對(duì)每臺(tái)磨煤機(jī)出口粉管進(jìn)行調(diào)平，在帶粉條件下控制各一次風(fēng)管內(nèi)的流量偏差在5 %以內(nèi)。采取以上優(yōu)化措施后，在機(jī)組各負(fù)荷下均可降低NOx排放濃度70 mg/Nm3，使脫硝入口NOx濃度控制在400 mg/Nm3以內(nèi)，從而減輕脫銷系統(tǒng)的運(yùn)行壓力。

3.1.2 改進(jìn)氨噴射系統(tǒng)及導(dǎo)流板

氨注射系統(tǒng)(AIG)的噴嘴在煙道截面上均勻分布，每個(gè)噴嘴的管道上(煙道外部分)均設(shè)有手動(dòng)閥門，可以對(duì)每個(gè)噴嘴噴入的氨量進(jìn)行微調(diào)，使噴入的氨與對(duì)應(yīng)的NOx濃度匹配。噴嘴上部裝設(shè)的導(dǎo)流板以及催化劑層上部的整流板會(huì)使進(jìn)入的煙氣分布更均勻。煙氣的均勻分布是保證脫硝效率的必要條件。在對(duì)機(jī)組進(jìn)行檢修時(shí)發(fā)現(xiàn)，氨注射系統(tǒng)導(dǎo)流板及催化劑上部整流板磨損嚴(yán)重，部分已經(jīng)脫落，嚴(yán)重影響了脫硝系統(tǒng)的正常運(yùn)行。通過(guò)流體模型試驗(yàn)，重新對(duì)煙道導(dǎo)流板、氨噴射系統(tǒng)靜態(tài)混合器、催化劑層上部整流板進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，并對(duì)導(dǎo)流板、整流板進(jìn)行更換，使煙氣分布的均勻性偏差在合理范圍內(nèi)。在反應(yīng)器里，煙氣向下流過(guò)整流板、催化劑層，通過(guò)對(duì)每個(gè)噴嘴噴入的NH3量進(jìn)行微調(diào)，使噴入的NH3與對(duì)應(yīng)的 NOx濃度匹配，消除局部NOx/NH3不均衡現(xiàn)象，控制NH3逃逸率在3 ppm以內(nèi)。

3.2 脫硝氨站液氨蒸發(fā)器出力偏小的治理

2臺(tái)機(jī)組脫硝系統(tǒng)共用1套NH3供應(yīng)系統(tǒng)，脫硝氨站液氨蒸發(fā)器型號(hào)為VSWP-NH3-1100,蒸發(fā)能力1 100 Nm3/h，共配置2臺(tái)， 1臺(tái)運(yùn)行， 1臺(tái)備用。蒸發(fā)器為蒸汽加熱水浴式氣化器。實(shí)際運(yùn)行中，在2臺(tái)機(jī)組滿負(fù)荷時(shí)段，如果脫硝入口NOx含量超過(guò)450 mg/Nm3，將造成液氨蒸發(fā)器水溫達(dá)不到設(shè)計(jì)值80 ℃，2臺(tái)爐SCR脫硝系統(tǒng)入口供NH3管道壓力偏低，影響機(jī)組的脫硝效率。為解決此問(wèn)題，將2臺(tái)液氨蒸發(fā)器更換為VSWPNH3-1500型，蒸發(fā)能力1 500 Nm3/h。由于蒸發(fā)器的出力增加，滿足了各種工況下2臺(tái)爐脫硝系統(tǒng)的供NH3需求。

3.3 催化劑磨損、積灰的治理

因?yàn)榇呋瘎┠p嚴(yán)重，甚至出現(xiàn)整塊脫落的情況，在2014年初機(jī)組進(jìn)行等級(jí)檢修時(shí)，更換了全部脫硝催化劑，并重新設(shè)計(jì)催化劑，增大了催化劑層的體積，將每層催化劑高度由1 606 mm增加到1 906 mm。同時(shí)，對(duì)煙道流場(chǎng)也進(jìn)行模擬試驗(yàn)及優(yōu)化設(shè)計(jì)，對(duì)各導(dǎo)流板、整流板進(jìn)行更換，組織煙氣有序流動(dòng)，最大程度地減少流動(dòng)阻力。對(duì)吹灰系統(tǒng)進(jìn)行技術(shù)改造，在每層催化劑的上方裝有4臺(tái)耙式吹灰器的基礎(chǔ)上，又加裝了7臺(tái)聲波清灰器。聲波清灰器發(fā)出的高能聲波能引起粉塵共振，使其處于游離狀態(tài)，防止灰塵粘合、累積在催化劑和SCR反應(yīng)器內(nèi)的表面上。運(yùn)行中，聲波吹灰器投連續(xù)工作，耙式蒸汽吹灰器吹灰頻率由每班1次改為每班2次，有效避免了催化劑積灰的不利狀況。

3.4 空預(yù)器腐蝕、堵灰的治理

(1)全部更換脫硝催化劑后，可以控制氨逃逸率在正常范圍內(nèi)，降低NH3HSO4的生成量，減少空預(yù)器堵塞粘灰的隱患。

(2)在機(jī)組進(jìn)行等級(jí)檢修期間，對(duì)空預(yù)器蓄熱片進(jìn)行改造，將冷端蓄熱片全部更換為搪瓷元件，降低NH3HSO4在蓄熱片上的沉積量，有利于積灰的清除，并對(duì)熱端損壞蓄熱片進(jìn)行修復(fù)，徹底沖洗蓄熱片上的積灰。

(3)在保留蒸汽吹灰的前提下，在空預(yù)器受熱面增加聲波吹灰器，以提高對(duì)空預(yù)器的吹灰強(qiáng)度。

4 效果檢查

經(jīng)過(guò)對(duì)1號(hào)機(jī)組設(shè)備進(jìn)行徹底治理，1號(hào)機(jī)組A修啟動(dòng)后在滿負(fù)荷工況下，脫硝系統(tǒng)出口NOx含量約75 mg/Nm3，NH3逃逸率為2 ppm，空預(yù)器運(yùn)行正常，煙氣側(cè)差壓由改造前3 kPa降至1 kPa以下，爐膛負(fù)壓穩(wěn)定在-30～-150 Pa，各參數(shù)均達(dá)到了預(yù)期效果。

5 結(jié)束語(yǔ)

在脫硝系統(tǒng)正常運(yùn)行的情況下，為進(jìn)一步降低對(duì)脫硝催化劑的磨損，應(yīng)保證省煤器輸灰系統(tǒng)運(yùn)行正常，避免大顆粒粗灰直接損壞催化劑。不管SCR脫硝系統(tǒng)是否檢修，稀釋風(fēng)機(jī)均應(yīng)隨鍋爐連續(xù)運(yùn)行，以防止噴NH3管道堵灰，影響脫硝系統(tǒng)的正常運(yùn)行。根據(jù)催化劑層壓差及時(shí)進(jìn)行吹灰，并優(yōu)化吹灰頻次，防止催化劑層堵灰而影響機(jī)組脫硝效率。通過(guò)以上治理措施使脫硝系統(tǒng)存在的問(wèn)題得以解決，為機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行提供了保障。