王元清，袁 霞，張延年，祝 磊，劉 明，管乃彥

（1．清華大學(xué) 土木工程系 土木工程安全與耐久教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100084；2．沈陽(yáng)建筑大學(xué) 土木工程學(xué)院，遼寧 沈陽(yáng) 110168；3．中色科技股份有限公司，河南 洛陽(yáng) 471039；4．北京建筑大學(xué) 土木與交通工程學(xué)院，北京 100044；5．天津大學(xué) 建筑工程學(xué)院，天津 300192）

建筑產(chǎn)業(yè)化是指利用標(biāo)準(zhǔn)化設(shè)計(jì)、工業(yè)化生產(chǎn)、裝配式施工等手段來(lái)建造建筑，用信息化等方式來(lái)管理建筑的一種建筑模式，和傳統(tǒng)建筑模式相比具有施工速度快、受天氣影響小、經(jīng)濟(jì)和環(huán)保等眾多優(yōu)點(diǎn)［1－2］．借鑒國(guó)內(nèi)外發(fā)展經(jīng)驗(yàn)，建筑產(chǎn)業(yè)化是我國(guó)盡快保質(zhì)保量解決保障性住房問(wèn)題的必由之路［3］．在發(fā)達(dá)國(guó)家，建筑產(chǎn)業(yè)化的比例已經(jīng)達(dá)到60%以上［4－6］，而我國(guó)才剛剛起步，產(chǎn)業(yè)化率很低，在實(shí)際工程中的應(yīng)用更少．究其原因，主要是相關(guān)政策及法規(guī)稀缺［7－8］．為促進(jìn)建筑產(chǎn)業(yè)化的發(fā)展，應(yīng)加強(qiáng)相關(guān)研究并推廣應(yīng)用于實(shí)際工程中，而關(guān)鍵部品研究是建筑產(chǎn)業(yè)化技術(shù)發(fā)展的核心［9－10］，本文主要對(duì)裝配式樓板進(jìn)行研究．針對(duì)目前存在的整體鋼筋桁架雙向疊合板尺寸過(guò)大時(shí)，預(yù)制層吊裝及運(yùn)輸困難的問(wèn)題［11］，吳方伯［12］等人提出一種單向預(yù)應(yīng)力雙向配筋混凝土疊合樓板，試驗(yàn)證明其疊合層和預(yù)制底板具有良好的協(xié)同受力性能．本文提出一種拼裝式鋼筋桁架雙向疊合板，它是將由工廠預(yù)制的單塊板吊裝運(yùn)輸?shù)绞┕がF(xiàn)場(chǎng)，再通過(guò)單塊板上的預(yù)留孔洞插入穿插鋼筋把各板拼裝成一體形成預(yù)制層，此穿插鋼筋同時(shí)起到受力筋的作用，拼裝后的預(yù)制板作為施工模板，再在其上澆筑混凝土．它具有單向板易吊裝運(yùn)輸?shù)膬?yōu)勢(shì)，對(duì)于其是否具有雙向板的良好受力性能，本文將進(jìn)行試驗(yàn)研究．

1 試驗(yàn)概況

1．1 試件設(shè)計(jì)與加工

在設(shè)計(jì)時(shí)，穿插橫筋作為受力筋和整體共同承擔(dān)荷載，所以預(yù)留孔洞位置必須垂直于單塊預(yù)制板縱向鋼筋且恰好位于其上，從而使疊合板具有雙向受力的性能．

本試驗(yàn)構(gòu)件預(yù)制層及后澆層均在沈陽(yáng)宇輝構(gòu)件廠進(jìn)行加工，達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后運(yùn)輸?shù)缴蜿?yáng)建筑大學(xué)結(jié)構(gòu)實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行試驗(yàn)，養(yǎng)護(hù)條件為室內(nèi)常溫．預(yù)制層構(gòu)件為6塊板，編號(hào)從A1～A6，A1號(hào)板澆注疊合層現(xiàn)澆混凝土后為B1板，做單向板抗彎試驗(yàn)；A2～A6號(hào)板拼裝完澆注疊合層現(xiàn)澆混凝土后為B2板，做雙向板抗彎試驗(yàn)（見表1）．

表1 構(gòu)件總表Tab．1 Table of specimens

單塊預(yù)制板截面尺寸為3 000mm×600mm×70mm，其中A2～A6預(yù)制板截面構(gòu)造形式及配筋如圖1所示，A1號(hào)板與其他板的區(qū)別在于不開槽，預(yù)留鋼筋孔洞位置為橫向配筋，其他截面尺寸和A2～A6號(hào)板相同．鋼筋保護(hù)層厚度為20mm，鋼筋強(qiáng)度采用HRB335，受力筋直徑為8mm，桁架腹桿鋼筋直徑為4mm．疊合面采用人工制作的抓耙形式，試驗(yàn)時(shí)B1板兩端及B2板四周邊界條件均為簡(jiǎn)支約束．疊合后B1板的尺寸為3 000mm×600mm×140mm，其中凈跨平面尺寸為2 800 mm×600 mm；疊合后B2 板組合后的尺寸為3 000 mm×3 060mm×140 mm，其中凈跨平面尺寸為2 800 mm×2 860mm，板與板之間的拼縫寬度為15mm．澆筑疊合層混凝土前必須把預(yù)制構(gòu)件表面的浮漿、塵土等雜物清除干凈，然后澆水充分潤(rùn)濕，且不留積水，這是保證疊合面施工質(zhì)量的關(guān)鍵，必須嚴(yán)格執(zhí)行．澆注混凝土?xí)r，要確保灌縫密實(shí)，發(fā)現(xiàn)跑模、漏漿應(yīng)及時(shí)處理．為保證拼縫處的連接強(qiáng)度，在拼縫處采用網(wǎng)狀抗剪鋼筋（圖2），網(wǎng)狀抗剪鋼筋沿板縫通長(zhǎng)布置，并位于橫向穿孔受力鋼筋之上，與橫向穿孔受力鋼筋綁扎在一起．橫向穿孔鋼筋通過(guò)PVC管預(yù)留孔洞穿插在混凝土預(yù)制板中，鋼筋與預(yù)制板混凝土之間無(wú)黏結(jié)作用，若只靠拼縫處15mm 寬度處橫向穿孔鋼筋與后澆疊合層混凝土間的黏結(jié)力，無(wú)法有效發(fā)揮橫向穿孔鋼筋的受力性能，所以在預(yù)制板上PVC管兩端位置開槽來(lái)增加橫向穿孔鋼筋與后澆疊合層混凝土間的接觸面積．為進(jìn)一步增加橫向穿孔鋼筋與后澆疊合層混凝土間的黏結(jié)力，防止受力過(guò)程中橫向穿孔鋼筋和混凝土過(guò)早發(fā)生滑移對(duì)受力造成影響，對(duì)此采取一些限位措施，在板－板間拼縫處穿插橫筋上點(diǎn)焊U 型筋（圖3），在穿孔橫筋兩端點(diǎn)焊一字型筋（圖4）．

圖1 單塊預(yù)制板截面形式及配筋圖Fig．1 Details of the prefabricated slab

圖2 拼縫處網(wǎng)狀抗剪筋構(gòu)造Fig．2 The structure of network shear reinforcement in seam

圖3 拼縫處U 型點(diǎn)焊筋構(gòu)造Fig．3 The structure of U shape rebar in seam

圖4 穿插橫筋端部一字型點(diǎn)焊筋構(gòu)造Fig．4 The structure of transverse rebar’s head

預(yù)制層和現(xiàn)澆層混凝土均取工廠配制好的C30強(qiáng)度的混凝土，混凝土坍落度試驗(yàn)所測(cè)值為13cm，在澆注混凝土預(yù)制層和后疊合層時(shí)分別同時(shí)預(yù)留相應(yīng)的材性試驗(yàn)所需標(biāo)準(zhǔn)件，標(biāo)準(zhǔn)件和所對(duì)應(yīng)的構(gòu)件放在同樣的環(huán)境下進(jìn)行養(yǎng)護(hù)．A1號(hào)板鋼筋構(gòu)造及模板支護(hù)如圖5所示，A2～A6號(hào)板鋼筋構(gòu)造及模板支護(hù)如圖6所示，橫向設(shè)置白色PVC管來(lái)預(yù)留鋼筋孔洞，PVC 管兩端泡沫板的作用是對(duì)預(yù)制板開槽．為防止?jié)沧⑦^(guò)程中鋼筋應(yīng)變片導(dǎo)線被掩埋，必須對(duì)其采取保護(hù)措施．

圖5 A1板構(gòu)造Fig．5 The structure of A1slab

圖6 A2～A6板構(gòu)造Fig．6 The structure of A2～A6slab

為增加各預(yù)制板疊合面的疊合強(qiáng)度，澆注完預(yù)制層混凝土后，在預(yù)制板上表面做抓耙形式疊合面，如圖7所示．待預(yù)制板混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)值的75%以上時(shí)，即可對(duì)其進(jìn)行吊裝并澆注疊合層混凝土．對(duì)A1板重新支模澆注疊合層混凝土后形成B1板；通過(guò)吊裝對(duì)A2～A6板進(jìn)行定位，通過(guò)預(yù)留孔洞穿插橫向鋼筋把各預(yù)制板拼裝在一起，在橫向鋼筋端部及拼縫部位設(shè)置限位筋，然后在各板拼縫處鋪設(shè)網(wǎng)狀抗剪鋼筋及綁扎疊合層構(gòu)造筋，如圖8所示，圖中白色套管的作用是保護(hù)鋼筋應(yīng)變片導(dǎo)線，防止?jié)沧⑦^(guò)程中導(dǎo)線被損壞或者被掩埋，在所有拼裝工作完成后澆注疊合層混凝土形成B2板．澆筑疊合層混凝土前必須把預(yù)制構(gòu)件表面的浮漿、塵土等雜物清除干凈，然后澆水充分潤(rùn)濕，且不留積水，這是保證疊合面施工質(zhì)量的關(guān)鍵，必須嚴(yán)格執(zhí)行．澆注混凝土?xí)r，要確保灌縫密實(shí)，發(fā)現(xiàn)跑模、漏漿應(yīng)及時(shí)處理．

圖7 疊合面構(gòu)造Fig．7 The structure of composite surface

圖8 拼裝形式Fig．8 Assembled form

1．2 材料性能

對(duì)實(shí)際加工的試驗(yàn)試件進(jìn)行材料性能試驗(yàn)［13］，鋼筋的彈性模量Es＝2．0×105MPa，平均屈服強(qiáng)度f(wàn)y＝424 MPa．

根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)［13］規(guī)定的方法，每組立方體試塊的抗壓強(qiáng)度測(cè)試值應(yīng)去掉最大值和最小值后再求平均值，由平均值按照相應(yīng)的公式，推算出混凝土的軸心抗壓強(qiáng)度、軸心抗拉強(qiáng)度及彈性模量，具體結(jié)果見表2．

表2 混凝土試塊的材料力學(xué)性能Tab．2 The material mechanical properties of concret N／mm2

1．3 加載方案

本文對(duì)板B1 做破壞性對(duì)比試驗(yàn)，加載方式僅采用集中加載，加載點(diǎn)下設(shè)置條型鋼墊板，支座約束方式為板跨兩端簡(jiǎn)支，加載裝置如圖9所示．

圖9 B1板集中加載Fig．9 Concentrated loading schemes of B1slab

對(duì)板B2做2 次加載試驗(yàn)，第一次試驗(yàn)加均布荷載，每級(jí)荷載為24kN，支座約束為四邊簡(jiǎn)支，板變形控制在彈性范圍內(nèi)，卸載后板變形恢復(fù)并無(wú)其他殘余值，不影響第二次加載試驗(yàn)．為避免加載過(guò)程中砂袋堆積高度過(guò)高引起倒塌，根據(jù)力豎向45°角傳遞分配原則，在砂袋堆積高度達(dá)到1．5～2．0 m時(shí)，可加集中荷載擴(kuò)散分配后繼續(xù)模擬均布荷載，加載裝置如圖10所示；第二次試驗(yàn)加集中荷載，邊界條件不變，加載直到破壞，加載裝置如圖11所示．

圖10 B2板均布加載Fig．10 Uniform loading schemes of B2slab

圖11 B2板集中加載Fig．11 Concentrated loading schemes of B2slab

1．4 測(cè)點(diǎn)布置

1．4．1 撓度測(cè)點(diǎn)

B1板撓度測(cè)點(diǎn)布置如圖12所示，B2板撓度測(cè)點(diǎn)布置如圖13所示，B2板1?！?＃測(cè)點(diǎn)布置在板上部，10＃測(cè)點(diǎn)布置在板底部中心．

圖12 B1板撓度測(cè)點(diǎn)Fig．12 Deflection test point lay－out of B1slab

圖13 B2板撓度測(cè)點(diǎn)Fig．13 Deflection test point lay－out of B2slab

1．4．2 鋼筋應(yīng)變測(cè)點(diǎn)

鋼筋應(yīng)變片選用B×120－5AA 型，B1板底部受拉鋼筋應(yīng)變片布置如圖14所示，B2板板底受拉鋼筋布置如圖15所示．

圖14 B1板鋼筋應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置示意圖Fig．14 Reinforcement strain test point lay－out of B1slab

圖15 B2板鋼筋應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置示意圖Fig．15 Reinforcement strain test point lay－out of B2slab

1．4．3 混凝土應(yīng)變測(cè)點(diǎn)

混凝土應(yīng)變片選用B×120－80AA 型，B1 板混凝土應(yīng)變片布置如圖16所示，B2板混凝土應(yīng)變片布置如圖17所示，B2板混凝土應(yīng)變片只布置在板上表面．

圖16 B1板混凝土應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置示意圖Fig．16 Concrete strain test point lay－out of B1slab

圖17 B2板混凝土應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置示意圖Fig．17 Concrete strain test point lay－out of B2slab

2 試驗(yàn)現(xiàn)象與結(jié)果分析

2．1 試驗(yàn)現(xiàn)象

1）均布荷載試驗(yàn)：B2板均布荷載試驗(yàn)過(guò)程中，當(dāng)加載高度為1．4m 時(shí)，荷載加到96kN，跨中撓度值為0．36mm，為計(jì)算跨度的1／7 777；當(dāng)荷載加到275kN 時(shí)，跨中撓度值為1．08mm，為計(jì)算跨度的1／2 593，此時(shí)等效均布荷載大小已達(dá)到35kN／m2，荷載－撓度曲線幾乎呈線性增長(zhǎng)，說(shuō)明板還處于彈性范圍內(nèi)，板四周及板底均未出現(xiàn)任何裂縫．由于繼續(xù)加載過(guò)程相對(duì)困難，為防止意外事故發(fā)生，終止加載，數(shù)據(jù)穩(wěn)定后卸載．

2）集中荷載試驗(yàn)：B1板集中荷載試驗(yàn)過(guò)程中，當(dāng)荷載加載到11kN 時(shí)聽到劈裂聲音，板底首先出現(xiàn)裂縫，此時(shí)跨中撓度值為4．33 mm，為計(jì)算跨度的1／650，隨后沿跨度方向板側(cè)面也逐漸出現(xiàn)可見裂縫；當(dāng)加載到17．7kN 時(shí)，跨中撓度達(dá)到14mm，即L0／200，板此時(shí)達(dá)到規(guī)定使用狀態(tài)極限荷載，使用狀態(tài)極限荷載大小取17．7kN；當(dāng)加載到28．1 kN 時(shí)，跨中撓度達(dá)到56mm，即L0／50，板此時(shí)達(dá)到規(guī)定承載力極限狀態(tài)，承載力極限荷載取28．1kN；繼續(xù)加載到29．2kN 時(shí)，聽到明顯的“啪啪”聲，荷載無(wú)法繼續(xù)施加，而撓度急劇增加，板破壞標(biāo)志為跨中受壓區(qū)混凝土壓碎．B1板集中加載破壞后形態(tài)如圖18所示．

圖18 B1板集中荷載下破壞形態(tài)Fig．18 Failure mode for B1slab with concentrated loading

B2板集中荷載試驗(yàn)過(guò)程中，加載到119kN 時(shí)，跨中撓度達(dá)到14mm，即L0／200，板此時(shí)達(dá)到規(guī)定使用狀態(tài)極限荷載，使用狀態(tài)極限荷載大小取119 kN；加載到139kN，板四周側(cè)面開始出現(xiàn)可見裂縫，板底裂縫由于四邊支撐情況，不方便觀察；當(dāng)加載到179kN 時(shí)，跨中撓度達(dá)到56mm，即L0／50，板此時(shí)達(dá)到規(guī)定承載力極限狀態(tài)，承載力極限荷載取179kN；繼續(xù)加載到181kN 時(shí)，聽到“砰”的一聲，板中心發(fā)生混凝土局部壓碎，荷載無(wú)法繼續(xù)施加，構(gòu)件破壞形態(tài)如圖19所示．

圖19 B2板集中荷載下破壞形態(tài)Fig．19 Failure mode for B2slab with concentrated loading

2．2 結(jié)果分析

對(duì)B2板均布荷載試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析，加載結(jié)束時(shí)板仍處于彈性階段，此時(shí)等效均布荷載大小已達(dá)到35kN／m2，說(shuō)明此拼裝式疊合雙向板具有良好的承載能力．

對(duì)B1和B2板集中荷載下破壞性試驗(yàn)進(jìn)行對(duì)比分析，選取比較有代表性的數(shù)據(jù)．

1）撓度：B1 板荷載－撓度測(cè)點(diǎn)曲線如圖20 所示，B2板荷載－撓度測(cè)點(diǎn)曲線如圖21所示．

圖20 B1板荷載－撓度曲線圖Fig．20 Load－displacement curve of B1slab

圖21 B2板荷載－撓度曲線圖Fig．21 Load－displacement curve of B2slab

對(duì)圖20和圖21對(duì)比分析可得B1和B2 板各測(cè)點(diǎn)荷載－撓度曲線變化規(guī)律大體一致，但B2板峰值點(diǎn)荷載值遠(yuǎn)大于B1板，即B2板的承載能力遠(yuǎn)大于B1板．

僅對(duì)圖21分析，參考圖13測(cè)點(diǎn)布置位置，測(cè)點(diǎn)5和測(cè)點(diǎn)10在構(gòu)件破壞前的荷載撓度曲線幾乎重合，說(shuō)明跨中上、下2個(gè)測(cè)點(diǎn)值都比較可靠，而測(cè)點(diǎn)10的最大位移大于測(cè)點(diǎn)5，且二者在最大荷載卸載后的走向不同，是因?yàn)闇y(cè)點(diǎn)10位于板下邊，發(fā)生局部破壞時(shí)位移比較大，測(cè)點(diǎn)5位于板上部，卸載后彈性變形恢復(fù)，測(cè)點(diǎn)10未恢復(fù)．測(cè)點(diǎn)2，4，6，8所得到的荷載位移曲線其形狀和走勢(shì)基本相似，特別是測(cè)點(diǎn)2和測(cè)點(diǎn)4的曲線幾乎完全重合，這2個(gè)測(cè)點(diǎn)分別位于雙向板通過(guò)中心點(diǎn)的且相互垂直的不同跨度方向上，即一點(diǎn)位于拼裝方向，另一點(diǎn)位于對(duì)應(yīng)的非拼裝方向，由此可以間接說(shuō)明此拼裝式B2板具有明顯的雙向受力性能．

2）鋼筋應(yīng)變：B1板鋼筋應(yīng)變測(cè)點(diǎn)曲線如圖22所示，B2板鋼筋應(yīng)變測(cè)點(diǎn)曲線如圖23所示．

圖22 B1板鋼筋荷載－應(yīng)變曲線Fig．22 Reinforcement load－strain curve of B1slab

圖23 B2板鋼筋荷載－應(yīng)變曲線Fig．23 Reinforcement load－strain curve of B2slab

對(duì)圖22和圖23對(duì)比分析可得B1和B2 板各測(cè)點(diǎn)鋼筋荷載－應(yīng)變曲線上升段走勢(shì)大體一致，B2板曲線峰值點(diǎn)荷載值比較大，也間接說(shuō)明了B2 板的承載力高于B1板．

僅對(duì)圖23分析，從曲線上升段可以看出其形狀和走勢(shì)與其荷載－撓度曲線相似，初始鋼筋應(yīng)變的增長(zhǎng)均呈線性．參考圖15測(cè)點(diǎn)布置位置，測(cè)點(diǎn)H－5上升段曲線略低于測(cè)點(diǎn)8，是因?yàn)樵谕豢缍壬希瑴y(cè)點(diǎn)H－5比測(cè)點(diǎn)8離中心的距離稍近，所以承載的力較大；測(cè)點(diǎn)11上升段曲線略低于測(cè)點(diǎn)12，測(cè)點(diǎn)12 上升段曲線略低于測(cè)點(diǎn)H－5，也是因?yàn)闇y(cè)點(diǎn)11比測(cè)點(diǎn)12離中心的距離近，而測(cè)點(diǎn)12又比測(cè)點(diǎn)H－5離板中心近的緣故．綜合分析這5個(gè)測(cè)點(diǎn)的鋼筋荷載－應(yīng)變曲線，可以看出2個(gè)方向荷載傳遞比較均勻，再次得出B2板具有明顯的雙向受力性能．

3）混凝土應(yīng)變：B1板混凝土應(yīng)變測(cè)點(diǎn)曲線如圖24所示，B2板混凝土應(yīng)變測(cè)點(diǎn)曲線如圖25所示．

圖24 B1板混凝土荷載－應(yīng)變曲線Fig．24 Concrete load－strain curve of B1slab

圖25 B2板混凝土荷載－應(yīng)變曲線Fig．25 Concrete load－strain curve of B2slab

對(duì)圖24和圖25對(duì)比分析可得B1和B2 板各測(cè)點(diǎn)混凝土荷載－應(yīng)變曲線上升段走勢(shì)大體一致，B2板曲線峰值點(diǎn)荷載值比較大，也間接說(shuō)明了B2板的承載力高于B1板．

僅對(duì)圖25分析，參考圖17測(cè)點(diǎn)布置位置，4個(gè)測(cè)點(diǎn)位于板上表面相互垂直的2個(gè)方向上，荷載－應(yīng)變曲線走勢(shì)一致，說(shuō)明B2 板混凝土橫向應(yīng)變和縱向應(yīng)變具有相似的變化規(guī)律，2個(gè)方向的應(yīng)變發(fā)展非常協(xié)調(diào)，荷載近似均勻傳遞，可以證明B2板雙向作用的存在．

4）裂縫：B1的開裂荷載為11kN，隨后裂縫繼續(xù)出現(xiàn)并開展，沿跨中往兩側(cè)基本呈對(duì)稱分布，第一條裂縫位于跨中板底位置，臨近破壞時(shí)各裂縫間距為5～10cm．在試驗(yàn)過(guò)程中，B2板由于支座條件限制，不能在試驗(yàn)過(guò)程中觀察到板底裂縫的開展變化，只能觀察記錄板側(cè)四周裂縫的開展情況．

均布加載過(guò)程中，B2板整體未出現(xiàn)可見裂縫；集中加載過(guò)程中，B2 板板側(cè)四周開裂情況基本一致．首先出現(xiàn)裂縫的部位是支座外緣上部，這說(shuō)明樓板在支座處有翹起現(xiàn)象．隨后隨著荷載增大，原有裂縫繼續(xù)延伸發(fā)展并變寬，且板側(cè)不斷有新裂縫產(chǎn)生．到板中心發(fā)生局部破壞時(shí)，破壞形態(tài)見圖19．板上表面除了加載處均未出現(xiàn)任何裂縫，在試件卸載后用吊車吊起，觀測(cè)到雙向板板底中心部位嚴(yán)重受損，板底四角及拼縫處未出現(xiàn)比較明顯的裂縫．

根據(jù)板底裂縫開展及其分布規(guī)律，可以看出，此四邊簡(jiǎn)支的拼裝式疊合板B2的破壞形態(tài)和裂縫開展規(guī)律與相同邊界支撐和加載形式的普通混凝土雙向板非常相似，這說(shuō)明此拼裝式疊合板具有可靠的雙向受力性能且拼縫處抗剪性能良好．

3 結(jié) 論

1）均布荷載試驗(yàn)說(shuō)明此高跨比為1／20的新型拼裝式混凝土疊合樓板具有較高的承載能力，完全滿足正常使用荷載承載力要求．對(duì)于其他高跨比的板型，還有待后續(xù)的驗(yàn)證．

2）集中荷載對(duì)比試驗(yàn)，從荷載－撓度、荷載－應(yīng)變等情況均能充分證明此新型拼裝式混凝土疊合樓板具有明顯的雙向受力優(yōu)勢(shì)．

3）綜合分析表明，此新型拼裝式混凝土疊合樓板既有疊合雙向板承載力高、可縮短工期等優(yōu)點(diǎn)，又有拼裝板方便吊裝運(yùn)輸?shù)膬?yōu)點(diǎn)，有利于建筑產(chǎn)業(yè)化的發(fā)展，可以促進(jìn)保障性住房建設(shè)的進(jìn)程，值得推廣應(yīng)用于實(shí)際工程中．

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