劉　謙， 楊理鈞， 田欣利， 王　龍， 閆鵬輝

(1. 裝甲兵工程學(xué)院裝備維修與再制造技術(shù)國(guó)防科技重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 北京 100072;2. 陜西法士特齒輪有限責(zé)任公司工藝研究所， 陜西 西安 710119)

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20CrMnTi鋼齒面局部點(diǎn)磨削力實(shí)驗(yàn)

劉謙1， 楊理鈞1， 田欣利1， 王龍1， 閆鵬輝2

(1. 裝甲兵工程學(xué)院裝備維修與再制造技術(shù)國(guó)防科技重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 北京 100072;2. 陜西法士特齒輪有限責(zé)任公司工藝研究所， 陜西 西安 710119)

摘要：為研究20CrMnTi鋼齒面局部點(diǎn)磨削過(guò)程的磨削機(jī)理，建立了20CrMnTi鋼齒面局部點(diǎn)磨削實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，提供了一種探索磨齒機(jī)理的模擬手段，跟蹤觀察了齒面劃痕的磨削效果和微觀形貌，擬定正交試驗(yàn)條件，測(cè)量了不同試驗(yàn)條件下局部點(diǎn)磨削過(guò)程的磨削力變化。結(jié)果表明：磨痕顯微形貌存在明顯的塑性隆起、應(yīng)變硬化和熱軟化跡象；試件磨削力隨著磨削速度的增大而減小，卻隨著進(jìn)給速度和磨削深度的增大而增大；相對(duì)于法向磨削力，進(jìn)給速度對(duì)切向磨削力的作用更為顯著。

關(guān)鍵詞：20CrMnTi鋼； 齒面； 磨削力； 磨削機(jī)理

齒輪不僅是機(jī)械傳動(dòng)的核心元件，而且是制造業(yè)的關(guān)鍵基礎(chǔ)件[1-2]。磨削加工是18CrMnNiMo、20CrMnTi和20CrMnMo等[3-6]滲碳鋼齒輪的最終工序和主要精加工手段，其中蝸桿砂輪磨齒和成型砂輪磨齒已成為市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)的主流技術(shù)[7-9]。目前，國(guó)內(nèi)學(xué)者已針對(duì)磨齒進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，如：趙艷杰等[10]闡述了蝸桿砂輪磨齒的工作原理，主要針對(duì)蝸桿砂輪磨齒中的齒輪燒傷問(wèn)題，對(duì)產(chǎn)生燒傷的原因進(jìn)行了分析并提出了解決措施；丁軍鵬[11]進(jìn)行了成形磨齒實(shí)驗(yàn)，研究了粗磨和精磨下磨削工藝參數(shù)的影響，為磨齒加工提供了實(shí)驗(yàn)依據(jù)。但上述實(shí)驗(yàn)大多針對(duì)磨齒全過(guò)程，關(guān)于磨齒局部點(diǎn)磨削的研究還較少。利用蝸桿砂輪展成法磨削直齒輪和用擴(kuò)口杯砂輪磨削螺旋錐齒輪時(shí)，理想狀態(tài)下齒面與砂輪為點(diǎn)或線的局部接觸。齒面上每個(gè)瞬時(shí)磨削的局部點(diǎn)近似于普通外圓磨削，齒面磨削的接觸弧為延長(zhǎng)擺線，過(guò)程復(fù)雜且受偶然因素影響較大。因此，為方便研究磨削過(guò)程，筆者運(yùn)用薄片砂輪對(duì)20CrMnTi鋼齒面局部點(diǎn)進(jìn)行磨削，研究不同加工參數(shù)作用下的磨削痕跡和磨削力，提供一種初步探索高效精密磨削工藝的可行性手段，以期更好了解局部點(diǎn)磨齒的磨削機(jī)理，為下一步的蝸桿砂輪展成磨齒實(shí)驗(yàn)提供指導(dǎo)。

1實(shí)驗(yàn)材料

采用圖1所示的薄片型燒結(jié)金剛石砂輪對(duì)齒面局部點(diǎn)進(jìn)行磨削，其砂輪外徑為100mm。工件采用20CrMnTi滲碳淬火鋼齒條，模數(shù)為4mm，齒長(zhǎng)為100mm, 齒寬為30mm，表面硬度為58～62HRC，密度為7 800kg/m3，彈性模量為207GPa，泊松比為0.25。

圖1薄片型燒結(jié)金剛石砂輪

圖2為20CrMnTi滲碳鋼的齒面局部點(diǎn)磨削實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)。將薄片砂輪固定在FANUCBV75立式加工中心主軸高速旋轉(zhuǎn)，在無(wú)冷卻液條件下完成對(duì)齒面磨削力的測(cè)量實(shí)驗(yàn)，且取3次實(shí)驗(yàn)所測(cè)磨削力最大值的平均值作為衡量指標(biāo)。

選用瑞士KISTLER94272型號(hào)的高性能應(yīng)變片式車(chē)銑鉆磨通用測(cè)力儀，測(cè)量范圍設(shè)為0～1 000N，采樣頻率設(shè)為10kHz。采用愛(ài)國(guó)者GE-5光學(xué)放大鏡觀察劃痕效果，其可與電腦連接，在顯示屏上顯示待測(cè)物品的形貌。采用NovaNanoSEM450型環(huán)境掃描電子顯微鏡觀察齒面磨削痕跡的微觀形貌。

圖2齒面局部點(diǎn)磨削實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)

2結(jié)果與分析

金屬材料變形過(guò)程常伴有大應(yīng)變、高應(yīng)變率和較高的溫升，同時(shí)存在應(yīng)變硬化、應(yīng)變率強(qiáng)化以及熱軟化3種作用[12-13]。圖3、4分別為對(duì)20CrMnTi鋼齒面放大50倍的磨痕效果及磨削痕跡的微觀形貌?？梢钥闯觯?)磨痕兩側(cè)會(huì)形成塑性隆起，溝槽底部材料有塑性應(yīng)變強(qiáng)化和熱軟化痕跡；2)磨痕底部沿磨削方向存在磨粒產(chǎn)生的微觀劃擦痕跡。由上述現(xiàn)象可推測(cè)：20CrMnTi齒面去除時(shí)也存在應(yīng)變硬化、應(yīng)變率強(qiáng)化及熱軟化3種作用。

圖3磨痕效果微觀形貌

圖4磨削痕跡微觀形貌

在磨削過(guò)程中，砂輪主要受到沿砂輪線速度方向的切向摩擦力和垂直于齒面方向的法向摩擦力；而在垂直進(jìn)給方向上，磨痕兩側(cè)對(duì)磨粒的摩擦力和擠壓力很小，可以忽略。針對(duì)磨削速度、進(jìn)給速度和磨削深度3個(gè)磨削用量因素，根據(jù)表1中正交試驗(yàn)條件對(duì)20CrMnTi鋼齒面局部點(diǎn)磨削的磨削力進(jìn)行研究。

表2、3分別為法向磨削力和切向磨削力的直觀分析和方差分析結(jié)果。由表2可知：磨削速度、進(jìn)給速度和磨削深度3個(gè)因素在各水平下平均法向磨削力的極差分別為2.55、0.6、7.4，F(xiàn)比分別為0.301、0.017、2.682，這說(shuō)明對(duì)法向磨削力的影響程度按進(jìn)給速度、磨削速度、磨削深度依次增強(qiáng)。同樣，由表3可知：進(jìn)給速度、磨削速度和磨削深度對(duì)切向磨削力的影響程度依次增強(qiáng)；此外，切向磨削力的進(jìn)給速度F比為0.131,顯然大于法向磨削力的0.017，說(shuō)明進(jìn)給速度對(duì)切向磨削力的影響程度大于法向磨削力。

分別取表2、3中不同水平的磨削用量作為橫坐標(biāo)，以對(duì)應(yīng)不同水平條件下的平均法向力和平均切向力作為縱坐標(biāo)，繪出各磨削用量與平均磨削力之間的變化關(guān)系曲線，如圖5所示。由圖5(a)可知：磨削力隨著磨削速度的增大而減小。其原因?yàn)椋寒?dāng)砂輪線速度增大時(shí)，導(dǎo)致單位時(shí)間內(nèi)參與切削的磨粒數(shù)量增多，且相對(duì)減小了單顆磨粒的最大未變形切屑厚度。由圖5(b)可知：磨削力隨著進(jìn)給速度的增大而略有增大的趨勢(shì)，但變化不明顯。其原因?yàn)椋弘S著進(jìn)給速度的增大，單位時(shí)間內(nèi)去除的材料有所增多。由圖5(c)可知：磨削力隨著磨削深度的增大而增大。其原因?yàn)椋弘S著磨削深度的增大，導(dǎo)致切屑未變形厚度和切屑變形抗力的增大。

圖5平均磨削力隨磨削用量的變化關(guān)系曲線

3結(jié)論

通過(guò)建立20CrMnTi鋼齒面局部點(diǎn)磨削實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)，對(duì)磨削力和磨痕顯微形貌進(jìn)行了探討，磨痕形貌分析表明磨痕溝槽底部材料有塑性應(yīng)變強(qiáng)化和熱軟化痕跡，可推測(cè)齒面材料去除過(guò)程同時(shí)存在應(yīng)變硬化、應(yīng)變率強(qiáng)化以及熱軟化3類(lèi)作用；對(duì)20CrMnTi鋼齒面局部點(diǎn)磨削的磨削力進(jìn)行了正交試驗(yàn)分析，發(fā)現(xiàn)進(jìn)給速度、磨削速度和磨削深度對(duì)法向磨削力的影響程度依次增強(qiáng)，且與法向磨削力相比，進(jìn)給速度對(duì)切向磨削力的作用更顯著；磨削力隨著進(jìn)給速度和磨削深度的增大而增大，但隨著磨削速度的增大而減小。對(duì)齒面局部點(diǎn)磨削力和磨痕形貌的研究為下一步研究齒面磨削機(jī)理提供了指導(dǎo)。

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(責(zé)任編輯: 尚菲菲)

Experiment of Local Point Grinding Force on the Tooth Surface of 20CrMnTi Steel

LIUQian1,YANGLi-jun1,TIANXin-li1,WANGLong1,YANPeng-hui2

(1.NationalDefenseKeyLaboratoryforRemanufacturingTechnology,AcademyofArmoredForceEngineering,Beijing100072,China；2.TechnologicalResearchInstitute,ShaanxiFashiteGearCo.Ltd.,Xi’an710119,China)

Keywords:20CrMnTisteel;toothsurface;grindingforce;grindingmechanism

Abstract：Tostudygrindingmechanismonlocalpointgrindingof20CrMnTisteeltoothsurface,thelocalpointgrindingtestsystemoftoothsurfaceisestablished,whichprovidesasimulationmethodtoexplorethegrindingmechanism.Themicroscopicmorphologyandtheeffectofgrindingtraceareobserved,andthechangesofgrindingforcesignalsindifferentgrindingconditionsaremeasuredbydrawinganorthogonalexperiment.Themicrotopographyofgrindingtraceshowsthatthereareobviousplasticbulge,strainhardeningandthermalsoftening.Thegrindingforcedecreaseswiththeincreaseofgrindingspeed,butincreaseswiththeincreaseoffeedspeedandgrindingdepth.Theeffectoffeedrateontangentialforceismoresignificantthanthatofnormalforce.

文章編號(hào)：1672-1497(2016)03-0090-04

收稿日期：2016-03-25

基金項(xiàng)目：國(guó)家科技重大專(zhuān)項(xiàng)(2015ZX04003006)

作者簡(jiǎn)介：劉謙(1973-)，男，副教授，博士。

中圖分類(lèi)號(hào)：TG580.1；TH142.2

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

DOI：10.3969/j.issn.1672-1497.2016.03.019