鄒三兵，楊乃鑫，羅 曦，彭 　剛

（1．三峽地區(qū)地質(zhì)災(zāi)害與生態(tài)環(huán)境湖北省協(xié)同創(chuàng)新中心，湖北宜昌 443002；2．三峽大學(xué)土木與建筑學(xué)院，湖北宜昌 443002）

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基于聲發(fā)射的自然與飽水狀態(tài)混凝土動(dòng)態(tài)劈拉特性對(duì)比

鄒三兵1，2，楊乃鑫1，2，羅 曦1，2，彭 剛1，2

（1．三峽地區(qū)地質(zhì)災(zāi)害與生態(tài)環(huán)境湖北省協(xié)同創(chuàng)新中心，湖北宜昌 443002；2．三峽大學(xué)土木與建筑學(xué)院，湖北宜昌 443002）

摘 要：為研究自然狀態(tài)與飽水狀態(tài)混凝土的動(dòng)態(tài)劈拉特性，進(jìn)行了不同應(yīng)變速率（10－5／s，10－4／s，10－3／s，10－2／s）下的徑向劈拉試驗(yàn)，對(duì)混凝土劈拉強(qiáng)度進(jìn)行了深入分析，并利用實(shí)時(shí)采集的聲發(fā)射數(shù)據(jù)分析自然狀態(tài)與飽水狀態(tài)混凝土在劈拉破壞全過程中的能量釋放特性及破壞規(guī)律。結(jié)果表明：自然狀態(tài)和飽水狀態(tài)混凝土的劈拉強(qiáng)度隨加載速率的增加而增大。在低應(yīng)變速率（10－5／s，10－4／s和10－3／s）時(shí)，由于自由水的楔入作用，飽水狀態(tài)混凝土的劈拉強(qiáng)度比自然狀態(tài)混凝土的劈拉強(qiáng)度??；在應(yīng)變速率為10－2／s時(shí)，由于Stefan效應(yīng)，飽水狀態(tài)混凝土的劈拉強(qiáng)度比自然狀態(tài)混凝土大；飽水狀態(tài)混凝土的動(dòng)態(tài)增強(qiáng)因子比自然狀態(tài)混凝土的大，飽水狀態(tài)混凝土率敏感性更顯著；聲發(fā)射信號(hào)特征與混凝土的破壞特性相一致，實(shí)時(shí)采集的聲發(fā)射信號(hào)可對(duì)混凝土的劈拉破壞過程進(jìn)行較準(zhǔn)確的監(jiān)測(cè)。

關(guān)鍵詞：混凝土；飽水狀態(tài)；應(yīng)變速率；動(dòng)態(tài)劈拉特性；聲發(fā)射

國(guó)內(nèi)外許多學(xué)者對(duì)混凝土材料動(dòng)態(tài)拉伸特性進(jìn)行了大量試驗(yàn)研究。Rossi［1］研究得出在沖擊荷載作用下混凝土的動(dòng)力抗拉強(qiáng)度提高了數(shù)倍，且飽水混凝土抗拉強(qiáng)度的提高較自然狀態(tài)混凝土明顯；尚仁杰［2］在應(yīng)變速率為10－5／s～10－2／s量級(jí)范圍內(nèi)進(jìn)行單軸直接拉伸和邊長(zhǎng)100 mm立方體試樣單軸壓縮試驗(yàn)，并研究了試樣尺寸及骨料最大粒徑對(duì)混凝土動(dòng)態(tài)抗拉強(qiáng)度的影響；李偉等［3］利用直徑為100 mm的SHPB壓桿徑向沖擊巴西圓盤和平臺(tái)巴西圓盤試件，測(cè)試了大理巖在高應(yīng)變率加載下的動(dòng)態(tài)力學(xué)性能；齊虎等［4］通過將損傷演化粘滯化使得模型能考慮應(yīng)變加載速率的影響，在模型中引入剛度阻尼應(yīng)力，對(duì)模型進(jìn)行改進(jìn)使其能考慮受拉塑性應(yīng)變。眾多學(xué)者進(jìn)行了大量混凝土材料拉伸特性試驗(yàn)研究，但對(duì)飽水混凝土動(dòng)態(tài)劈拉試驗(yàn)研究較少。因此，研究混凝土材料在受拉狀態(tài)時(shí)的聲發(fā)射性能對(duì)于混凝土結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性評(píng)價(jià)和可靠監(jiān)測(cè)有重要的意義。

1 試驗(yàn)過程

1．1 試件制備與加工

試驗(yàn)采用宜昌花林水泥有限公司生產(chǎn)的P．O＿42．5的普通硅酸鹽水泥，經(jīng)檢驗(yàn)3 d和28 d抗壓、抗折強(qiáng)度等均滿足規(guī)范要求；試驗(yàn)用水為飲用自來(lái)水；粗骨料為5～30 mm連續(xù)級(jí)配碎石；細(xì)骨料為細(xì)度模數(shù)1．8的連續(xù)級(jí)配河砂；試件尺寸為Φ150 mm× 150 mm。依據(jù)《普通混凝土配合比設(shè)計(jì)規(guī)程》（JGJ55—2000），確定混凝土配合比如表1。

表1　混凝土單位體積的材料用量Table 1 Concrete material usage per cubic meter

試驗(yàn)所用試件采取先整體澆筑后鉆芯的方式，即先在規(guī)劃的區(qū)域內(nèi)進(jìn)行整體澆筑，將澆筑好的混凝土用塑料薄膜蓋好，在自然條件下養(yǎng)護(hù)90 d，然后采用內(nèi)徑大小為150 mm的取芯機(jī)對(duì)澆筑場(chǎng)地進(jìn)行鉆孔取芯，同時(shí)對(duì)取芯的樣品按順序進(jìn)行編號(hào)。取芯得到的混凝土試件長(zhǎng)度和試件兩端平整度不符合試驗(yàn)要求，需要對(duì)試件進(jìn)行切割處理。切割時(shí)將試件長(zhǎng)度預(yù)留至155 mm左右，以便打磨時(shí)有足夠的長(zhǎng)度來(lái)保證將試件磨平，磨平后的試件長(zhǎng)度控制在（150±2）mm。

1．2 試驗(yàn)設(shè)備

試驗(yàn)設(shè)備為三峽大學(xué)和長(zhǎng)春朝陽(yáng)試驗(yàn)儀器有限公司聯(lián)合研制的10 MN微機(jī)控制電液伺服大型多功能動(dòng)靜力三軸儀，型號(hào)TAZW－10000（圖1）。設(shè)備配有軸壓、孔隙水壓和圍壓3套獨(dú)立的EDC閉環(huán)控制系統(tǒng)，可進(jìn)行單軸試驗(yàn)、常三軸試驗(yàn)（σ2＝σ3）、真三軸試驗(yàn)（σ1≠σ2≠σ3）、剪切試驗(yàn)以及水壓條件下（圍壓、孔隙水壓）的混凝土動(dòng)靜力加載試驗(yàn)。加載框架系統(tǒng)用于對(duì)試件進(jìn)行軸向加載，豎向最大動(dòng)、靜力值分別為5 000，10 000 kN，最大應(yīng)變速率響應(yīng)值為10－2／s，滿足試驗(yàn)的相關(guān)要求。

圖1　加載系統(tǒng)Fig．1 Loading system

試驗(yàn)采用由北京聲華興業(yè)科技有限公司生產(chǎn)的SAEU2S聲發(fā)射系統(tǒng)。SAEU2S是由多通道（由多個(gè)平行的檢測(cè)通道）構(gòu)成的聲發(fā)射系統(tǒng)（圖2），能夠?qū)崟r(shí)采集和顯示聲發(fā)射信號(hào)波形和參數(shù)，可滿足現(xiàn)場(chǎng)和實(shí)驗(yàn)室的各種要求?？蛇\(yùn)用SAEU2S聲發(fā)射系統(tǒng)所附帶的聲發(fā)射信號(hào)采集、分析和顯示等工具對(duì)信號(hào)波形和參數(shù)數(shù)據(jù)進(jìn)行更合理的聲發(fā)射信號(hào)采集和處理。

圖2　SAEU2S聲發(fā)射系統(tǒng)Fig．2 SAEU2S acoustic emission system

1．3 試驗(yàn)過程

飽水狀態(tài)試件進(jìn)行徑向劈拉加載試驗(yàn)前，進(jìn)行稱重和記錄，然后把稱重好的自然狀態(tài)試件放入圍壓桶進(jìn)行飽水預(yù)處理，浸泡16～17 h后，電腦軟件顯示圍壓已不隨時(shí)間的增加而改變時(shí)，認(rèn)為混凝土試件已達(dá)飽水狀態(tài)。處理完畢后，把試件取出，擦干試件表面的水，但試件外表要保持潮濕狀態(tài)，立即再進(jìn)行稱重。而自然狀態(tài)試件直接進(jìn)行試驗(yàn)。具體試驗(yàn)過程如下：

（1）裝樣。將試件放置在已經(jīng)擺好的劈拉鋼墊條上面，保證小車底座、墊條、試件的中心線、傳力柱嚴(yán)格對(duì)中。

（2）聲發(fā)射探頭安裝及檢查。將聲發(fā)射探頭均勻涂上一層黃油，貼在試件平整的部位，先慢慢擠壓聲發(fā)射探頭使得黃油均勻分布，然后用力按住幾秒，松手。

（3）建立聲發(fā)射記錄文件。聲發(fā)射參數(shù)根據(jù)試驗(yàn)條件進(jìn)行設(shè)置：信號(hào)門檻設(shè)為45 dB，前置放大器均為40 dB，主放大器增益為20 dB；濾波器帶寬選為20～400 kHz，采樣頻率為833 kHz；采樣點(diǎn)數(shù)為2 048；峰值鑒別時(shí)間（PDT）為50 μs；撞擊鑒別時(shí)間（HDT）為200 μs；撞擊鎖閉時(shí)間（HLT）為300 μs。

（4）變形計(jì)的安裝與檢查。開啟油泵，將裝有試件的小車移動(dòng)到指定的位置，根據(jù)試件尺寸，調(diào)整變形計(jì)的標(biāo)距，保證所測(cè)變形為試件本身變形，不含墊塊的變形。

（5）預(yù)加載。進(jìn)行不同應(yīng)變速率加載時(shí)所需伺服油源不同，加載之前要確認(rèn)油源開關(guān)是否切換。進(jìn)行應(yīng)變速率為10－5／s，10－4／s和10－3／s的試驗(yàn)時(shí)，選用輔助伺服油源；進(jìn)行應(yīng)變速率為10－2／s的試驗(yàn)時(shí)，選用主伺服油源。待一切連接就位后，啟動(dòng)油泵并加壓，通過計(jì)算機(jī)軟件的移動(dòng)轉(zhuǎn)換指令使試件緩慢地預(yù)加載到2 kN。

（6）正式加載。試驗(yàn)加載之前預(yù)先編寫好加卸載程序，試驗(yàn)將要開始時(shí)，直接調(diào)入寫好的加卸載程序，然后設(shè)置好采樣頻率，點(diǎn)擊發(fā)送指令，同時(shí)開始采集聲發(fā)射信號(hào)。

（7）卸載及后續(xù)處理。試件破壞后，停止加載，將變形計(jì)以及聲發(fā)射探頭取下，然后以恒定位移控制將小車降到初始位置，對(duì)破壞后的試件進(jìn)行拍照處理并完成試件殘?jiān)那謇砉ぷ鳌?/p>

2 動(dòng)態(tài)劈拉力學(xué)參數(shù)分析

試驗(yàn)測(cè)得自然狀態(tài)和飽水狀態(tài)混凝土在不同應(yīng)變速率（10－5／s，10－4／s，10－3／s及10－2／s）下徑向劈拉峰值應(yīng)力見表2。2種狀態(tài)混凝土的劈拉強(qiáng)度與應(yīng)變速率的關(guān)系見圖3。

表2　自然狀態(tài)與飽水狀態(tài)混凝土試件在不同應(yīng)變速率下的劈拉強(qiáng)度Table 2 Splitting tensile strength of concrete in natural and water saturated states at different strain rates

圖3　自然狀態(tài)與飽水狀態(tài)混凝土的劈拉強(qiáng)度與應(yīng)變速率的關(guān)系Fig．3 Relationship between splitting tensile strength and strain rate of concretes in natural and water saturated states

由表2和圖3可知，濕度對(duì)混凝土的動(dòng)態(tài)劈拉強(qiáng)度有顯著影響，劈拉強(qiáng)度隨著應(yīng)變速率的增加而增大。自然狀態(tài)混凝土劈拉強(qiáng)度最大增幅為24．57%，飽水狀態(tài)混凝土劈拉強(qiáng)度最大增幅為70．91%，飽水狀態(tài)混凝土劈拉強(qiáng)度的增幅遠(yuǎn)高于自然狀態(tài)混凝土的增幅。由表2可知，自然狀態(tài)混凝土與飽水狀態(tài)混凝土相比，在應(yīng)變速率為10－5／s，10－4／s和10－3／s下的劈拉強(qiáng)度要大，即在低應(yīng)變速率作用下，自然狀態(tài)的混凝土比飽水狀態(tài)混凝土的劈拉強(qiáng)度大，這是由于在較低的加載速率下裂紋中的自由水可以達(dá)到裂縫縫端，在表面張力的作用下裂紋中的自由水類似于楔體的楔入作用，加速了飽水狀態(tài)混凝土損傷的發(fā)展［5］。在應(yīng)變速率為10－2／s時(shí)，飽水狀態(tài)混凝土的劈拉強(qiáng)度比自然狀態(tài)混凝土的劈拉強(qiáng)度大，因?yàn)樵诟呒虞d速率下Stefan效應(yīng)起到主導(dǎo)作用［6－7］，使飽水狀態(tài)混凝土劈拉強(qiáng)度增強(qiáng)。由此可得，在高加載速率下，飽水狀態(tài)混凝土的動(dòng)態(tài)劈拉強(qiáng)度有較大的提高，與文獻(xiàn)［5，8］的研究結(jié)論相一致。

從圖3可知在不同應(yīng)變速率下，混凝土的劈拉強(qiáng)度與應(yīng)變速率的對(duì)數(shù)呈近似線性增長(zhǎng)關(guān)系。采用式（1）及利用最小二乘法對(duì)其兩者之間的函數(shù)關(guān)系進(jìn)行擬合。不同應(yīng)變速率下混凝土劈拉強(qiáng)度與應(yīng)變速率對(duì)數(shù)的直線擬合見圖4，擬合參數(shù)見表3。

DIF＝fd／fs＝alg（vd／vs）＋b 。（1）

圖4　自然狀態(tài)與飽水狀態(tài)混凝土DIF與應(yīng)變速率的關(guān)系Fig．4 Relationship between DIF and strain rate of concretes in natural and water saturated states

式中：DIF表示不同應(yīng)變速率下的劈拉強(qiáng)度與準(zhǔn)靜態(tài)劈拉其強(qiáng)度的比值，即混凝土劈拉強(qiáng)度動(dòng)態(tài)增強(qiáng)因子；fs為標(biāo)準(zhǔn)靜態(tài)應(yīng)變速率下混凝土的劈拉強(qiáng)度；fd為動(dòng)態(tài)劈拉強(qiáng)度；vd為應(yīng)變速率；vs為相應(yīng)準(zhǔn)靜態(tài)應(yīng)變速率。

表3　自然狀態(tài)與飽水狀態(tài)混凝土擬合參數(shù)Table 3 Fitting parameters of concretes in natural and water saturated states

由表3可知，采用式（1）得到的混凝土劈拉強(qiáng)度隨應(yīng)變速率變化的擬合效果較好，自然狀態(tài)混凝土與飽水狀態(tài)混凝土的相關(guān)度都較高，說(shuō)明式（1）能較好地反映自然狀態(tài)和飽水狀態(tài)混凝土的劈拉強(qiáng)度隨應(yīng)變速率的變化規(guī)律。由圖4可知，飽水狀態(tài)混凝土的劈拉強(qiáng)度對(duì)應(yīng)變率的敏感度比自然狀態(tài)混凝土的更加顯著，這是因?yàn)樵趧?dòng)載下，自然狀態(tài)混凝土強(qiáng)度的增加是由自身慣性效應(yīng)引起，而飽水混凝土強(qiáng)度增加是由于自身慣性以及內(nèi)部自由水共同作用的結(jié)果［9－11］；自然狀態(tài)與飽水狀態(tài)混凝土的動(dòng)態(tài)劈拉強(qiáng)度與準(zhǔn)靜態(tài)劈拉強(qiáng)度的比值和應(yīng)變速率的對(duì)數(shù)成近似線性增長(zhǎng)關(guān)系，與文獻(xiàn)［12］中結(jié)論一致。

3 聲發(fā)射參數(shù)與應(yīng)力關(guān)系

3．1 自然狀態(tài)混凝土試件時(shí)間與聲發(fā)射能量、應(yīng)力關(guān)系

圖5是自然狀態(tài)混凝土試件在不同應(yīng)變速率下徑向劈拉試驗(yàn)過程聲發(fā)射能量計(jì)數(shù)及應(yīng)力隨時(shí)間的變化圖，縱坐標(biāo)中的σ0為峰值應(yīng)力，即混凝土劈拉強(qiáng)度，Nmax為AE能量計(jì)數(shù)最大值，N為AE能量計(jì)數(shù)瞬時(shí)值。

圖5　自然狀態(tài)混凝土試件在不同應(yīng)變速率下的AE能量計(jì)數(shù)及應(yīng)力與時(shí)間關(guān)系Fig．5 Curves of stress vs．time and acoustic emission energy counts vs．time for natural concrete samples at different strain rates

由圖5可知，劈拉試驗(yàn)與混凝土抗壓試驗(yàn)聲發(fā)射采集信號(hào)的規(guī)律不同，混凝土在劈裂抗拉破壞過程中不具有典型的3階段特征，裂紋初始發(fā)展階段不明顯。從圖5（a）可知，加載速率為10－5／s時(shí)的前期有少量的聲發(fā)射活動(dòng)，且非常微弱，而其它加載速率情況下，并未出現(xiàn)這種情況，可能是由于該試件內(nèi)部存在較多孔隙以及微裂紋，在應(yīng)力增加時(shí)，孔隙被壓密而產(chǎn)生能量信號(hào)，達(dá)到峰值應(yīng)力的20%左右時(shí)，聲發(fā)射能量信號(hào)消失，處于平靜期，內(nèi)部孔隙以及微裂紋被壓密實(shí)；當(dāng)達(dá)到應(yīng)力的40%左右時(shí)，聲發(fā)射能量計(jì)數(shù)有較大的增加，形成了第一峰值，達(dá)到總能量數(shù)的40%左右；之后聲發(fā)射能量信號(hào)回落并持續(xù)了一段時(shí)間，當(dāng)達(dá)到應(yīng)力90%左右時(shí)，聲發(fā)射信號(hào)成簇增長(zhǎng)產(chǎn)生，信號(hào)密集而強(qiáng)烈；當(dāng)達(dá)到峰值應(yīng)力時(shí)，試件中部水平拉應(yīng)力達(dá)到最大值，而垂直中部的壓應(yīng)力為0，聲發(fā)射能量數(shù)急劇增長(zhǎng)到最大值，試件內(nèi)已形成大的斷裂區(qū)，試件內(nèi)部的應(yīng)變能得以突然釋放，荷載亦突然下降。試件主破裂完成后，聲發(fā)射能量急劇下降，仍能承擔(dān)一定的荷載，但此時(shí)試件仍然承受徑向壓力的作用。當(dāng)荷載作用達(dá)到400 s左右時(shí)，聲發(fā)射能量占總能量的60%，試件再一次遭受破裂，主要為壓破裂和剪破裂，隨著時(shí)間增加，試樣完全被劈開。

當(dāng)加載速率為10－4／s，10－3／s和10－2／s時(shí)，加載前期沒有聲發(fā)射信號(hào)產(chǎn)生，當(dāng)加載應(yīng)力為峰值應(yīng)力的50%至峰值應(yīng)力階段，有少量的信號(hào)產(chǎn)生或者零星信號(hào)產(chǎn)生，表明試件處于彈性階段，試件幾乎沒有產(chǎn)生破裂，達(dá)到破壞荷載即峰值應(yīng)力時(shí)，聲發(fā)射能量信號(hào)急劇上升。

總的來(lái)說(shuō)，當(dāng)應(yīng)變速率為10－5／s，10－4／s，10－3／s 和10－2／s時(shí)，混凝土徑向劈拉加載前期階段產(chǎn)生的聲發(fā)射信號(hào)是斷斷續(xù)續(xù)的且比較微弱，甚至有時(shí)沒有能量信號(hào)產(chǎn)生，加載后期產(chǎn)生信號(hào)較多，較強(qiáng)烈，材料的破壞發(fā)生時(shí)能量信號(hào)突然急劇上升產(chǎn)生很大的能量，突變特征非常明顯，此時(shí)達(dá)到破壞荷載，試件形成主劈裂面，試件破壞。

3．2 飽水狀態(tài)混凝土試件時(shí)間與聲發(fā)射能量、應(yīng)力關(guān)系

圖6是飽水狀態(tài)混凝土試件在不同應(yīng)變速率下徑向劈拉試驗(yàn)過程聲發(fā)射能量計(jì)數(shù)及應(yīng)力隨時(shí)間的變化圖。從圖6可知，隨著應(yīng)力的不斷增加，應(yīng)力峰值前有少量的聲發(fā)射能量信號(hào)產(chǎn)生，試件即將破壞時(shí)，能量數(shù)突然增大。對(duì)比圖5可知，自然狀態(tài)混凝土在達(dá)到峰值應(yīng)力前，有明顯的聲發(fā)射能量信號(hào)，而飽水混凝土則表現(xiàn)得不明顯，說(shuō)明自然狀態(tài)混凝土和飽水混凝土在不同應(yīng)變速率下達(dá)到峰值應(yīng)力前，試件內(nèi)部破壞機(jī)制有所不同。在應(yīng)變速率為10－5／s，10－4／s，10－3／s的情況下，自然狀態(tài)混凝土破壞前聲發(fā)射活動(dòng)比較頻繁而且密集，而飽水混凝土聲發(fā)射活動(dòng)均勻且少量，這說(shuō)明自然狀態(tài)混凝土需要更多的能量釋放才能使其劈裂破壞，而飽水混凝土釋放的應(yīng)變能較少，在物理試驗(yàn)中，飽水混凝土的劈拉強(qiáng)度比自然狀態(tài)混凝土的劈拉強(qiáng)度低。

圖6　飽水狀態(tài)混凝土試件不同應(yīng)變速率下AE能量計(jì)數(shù)及應(yīng)力與時(shí)間關(guān)系Fig．6 Curves of stress vs．time and acoustic emission energy counts vs．time for water saturated concrete samples at different strain rates

4 結(jié) 論

通過試驗(yàn)測(cè)得數(shù)據(jù)及采集的聲發(fā)射數(shù)據(jù)分析了自然狀態(tài)和飽水狀態(tài)混凝土在不同應(yīng)變速率下劈拉性能，得出如下結(jié)論：

（1）自然狀態(tài)和飽水狀態(tài)混凝土的劈拉強(qiáng)度隨加載速率的提高而增大。在低應(yīng)變速率（10－5／s，10－4／s和10－3／s）下，由于自由水的楔入作用加速混凝土的破壞，飽水狀態(tài)混凝土的劈拉強(qiáng)度比自然狀態(tài)混凝土的劈拉強(qiáng)度小。在應(yīng)變速率為10－2／s時(shí)，由于Stefan效應(yīng)使混凝土的強(qiáng)度增強(qiáng)，飽水狀態(tài)混凝土的劈拉強(qiáng)度比自然狀態(tài)混凝土的劈拉強(qiáng)度大。

（2）飽水狀態(tài)混凝土的劈拉強(qiáng)度動(dòng)態(tài)增強(qiáng)因子與應(yīng)變速率的對(duì)數(shù)呈線性關(guān)系。飽水狀態(tài)混凝土的動(dòng)態(tài)增強(qiáng)因子比自然狀態(tài)混凝土的大，飽水狀態(tài)混凝土率敏感性更顯著。

（3）聲發(fā)射信號(hào)特征與混凝土的破壞特性相一致，實(shí)時(shí)采集的聲發(fā)射信號(hào)可對(duì)混凝土的劈拉破壞過程進(jìn)行較準(zhǔn)確的監(jiān)測(cè)。并說(shuō)明自然狀態(tài)混凝土和飽水狀態(tài)混凝土在不同應(yīng)變速率下達(dá)到峰值應(yīng)力前，試件內(nèi)部破壞機(jī)制不同。

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（編輯：曾小漢）

Comparative Analysis on Dynamic Split Characteristics of Natural and Water Saturated Concretes Based on Acoustic Emission

ZOU San?bing1，2，YANG Nai?xin1，2，LUO Xi1，2，PENG Gang1，2
（1．Collaborative Innovation Center for Geo?hazards and Eco?environment in Three Gorges Area，Yichang 443002，China；2．School of Civil Engineering and Architecture，China Three Gorges University，Yichang 443002，China）

Abstract：Radial splitting tensile tests for natural and water saturated concrete specimens with size of Φ150×150mm was carried out under different strain rates（10－5，10－4，10－3and 10－2s－1）．Splitting tensile strength of concrete was analyzed in detail，and energy release characteristics and damage law of natural and water saturated concretes were researched in the whole process of splitting tensile damage by real?time acoustic emission data．The results show that：1）with the increase of loading rate，splitting tensile strength of natural and water saturated concretes increa?ses；2）at low strain rates（10－5，10－4and 10－3／s），the splitting tensile strength of water saturated concrete is smaller than that of natural concrete due to the wedging action of free water，whereas at the strain rate of 10－2／s，the splitting tensile strength of water saturated concrete is larger than that of natural concrete due to Stefan effect；3）dynamic enhancement factor of water saturated concrete is larger than that of natural concrete，and strain rate sensitivity of water saturated concrete is more obvious；4）acoustic emission signal characteristics is in accordance with concrete failure characteristics，and acoustic emission data can be used to accurately monitor the process of concrete splitting tensile failure．

Key words：concrete；water saturated；strain rate；dynamic splitting tensile characteristics；acoustic emission

通訊作者：彭 剛（1963－），男，湖南岳陽(yáng)人，教授，博士生導(dǎo)師，研究方向?yàn)榛炷敛牧蟿?dòng)力特性及結(jié)構(gòu)抗震，（電話）13972604433（電子信箱）gpeng158＠126．com。

作者簡(jiǎn)介：鄒三兵（1990－），男，湖北漢川人，碩士研究生，從事結(jié)構(gòu)工程、混凝土材料動(dòng)力特性及結(jié)構(gòu)抗震的研究，（電話）13277238692（電子信箱）784268182＠qq．com。

基金項(xiàng)目：國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（51279092）

收稿日期：2014－08－13；修回日期：2014－09－06

中圖分類號(hào)：TV331

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1001－5485（2016）03－0141－06