李詩純， 劉 渝， 尹 銳， 羅理淵， 卿厚卿， 徐瑞娟

(1. 中國工程物理研究院化工材料研究所， 四川 綿陽 621999; 2. 江蘇久吾高科技股份有限公司， 江蘇 南京 210000)

1 引 言

隨著我國對環(huán)境保護(hù)的重視，炸藥廢水排放標(biāo)準(zhǔn)日趨嚴(yán)格。新的排放標(biāo)準(zhǔn)不僅進(jìn)一步加強(qiáng)對廢水中污染物的濃度限制，也對廢水排放總量進(jìn)行了限制。根據(jù)《兵器工業(yè)水污染物排放標(biāo)準(zhǔn)-彈藥裝藥》(GB14470.3-2011)規(guī)定，彈藥裝藥企業(yè)的基準(zhǔn)排放水量為20 m3·d-1。對于廢水排放量超過基準(zhǔn)水量的企業(yè)，再生水回用是目前廢水處理的優(yōu)選方案，這也符合環(huán)境保護(hù)和節(jié)能減排的發(fā)展趨勢。

在炸藥機(jī)械加工過程中，會產(chǎn)生含大量炸藥懸浮物的機(jī)加廢水。廢水主要來源于機(jī)加過程的冷卻水及設(shè)備沖洗用水，主要含有炸藥和油性冷卻液等污染物。常用的處理方法為: 先采用沉降法去除大部分懸浮顆粒，而后進(jìn)行深度處理。炸藥廢水的深度處理技術(shù)主要包括: 光催化氧化[1-3]、Fenton氧化[4]、臭氧氧化[5-6]等高級氧化法[7]，超臨界水氧化法[8]以及生物法[9]等。但是，采用這些深度處理技術(shù)實現(xiàn)炸藥廢水回用的研究和應(yīng)用還少見報道。

膜分離技術(shù)是目前實現(xiàn)廢水回用的主要手段之一[10]。膜分離技術(shù)在廢水處理中的應(yīng)用主要包括微濾、超濾、納濾、反滲透和電滲析[11]。其原理是以具有選擇透過性能的膜為分離介質(zhì)，待分離體系在化學(xué)勢的推動下透過膜，一部分物質(zhì)透過膜的速率較慢，在原料側(cè)富集; 另一部分物質(zhì)則在滲透側(cè)富集[11]。隨著膜分離技術(shù)的日漸成熟，其在化工、食品、醫(yī)藥等行業(yè)的水處理中均得到了應(yīng)用[10]。在炸藥廢水處理領(lǐng)域，Kyung-Duk Zoh[12]等人采用膜生物反應(yīng)器處理炸藥廢水獲得了較好的結(jié)果; 此外，研究者們也成功采用反滲透膜去除了廢水中溶解的炸藥[ 13]。但是，總的來說，采用膜分離技術(shù)處理炸藥廢水的報道仍較少。

基于此，本研究分析了TNT藥柱機(jī)加廢水的水質(zhì)，討論了分離膜類型的選擇，考察了膜分離設(shè)備的操作條件、膜污染情況及膜清洗過程。同時，對比了機(jī)床冷卻原水及膜分離產(chǎn)水的水質(zhì)，并采用這兩種水對TNT藥柱和HMX基PBX藥柱進(jìn)行浸泡，考察了浸泡對炸藥表面顏色的影響，討論了膜分離產(chǎn)水對機(jī)床及產(chǎn)品質(zhì)量的影響。

2 實驗部分

2.1 材料與設(shè)備

氫氧化鈉(NaOH，分析純)由天津江天化工技術(shù)有限公司提供。陶瓷膜分離裝置由江蘇久吾高科技股份有限公司提供，裝置示意圖如圖1所示。膜的材質(zhì)為氧化鋁/氧化鋯陶瓷管，膜孔徑為50 nm。膜管內(nèi)徑26 mm，外徑30 mm，有效管長997 mm。膜裝置由2支7組件串聯(lián)而成，總膜面積3.36 m2。研究采用的廢水為經(jīng)過初級沉降的TNT藥柱機(jī)加廢水。

圖1 膜分離裝置示意圖

Fig.1 Schematic diagram of membrane separation device

2.2 測試方法

濁度采用便攜式濁度儀(哈希)測試; pH值采用pH計(梅特勒)測試; 油含量按照GB/T6920-1996測試; 懸浮物含量采用重量法GB11901-1989測試。水中懸浮炸藥粒徑分布采用激光衍射粒度分析儀(Mastersizer 2000, Malvern, UK)測得。

2.3 膜分離過程

采用膜分離裝置，考察操作條件、膜污染情況及膜清洗過程。操作條件考察實驗中，改變進(jìn)料壓力、循環(huán)流量和濃水通量等條件中的一種，保持其他條件不變，考察產(chǎn)水通量及水質(zhì)的變化情況。

采用濃縮實驗考察膜的污染情況，采用間歇操作，每次處理量為150 L，該處理量大約為機(jī)床工作一天產(chǎn)生的廢水量。廢水濃縮倍數(shù)為10倍，產(chǎn)水回收率為90%。分離膜裝置的操作條件為: 進(jìn)料壓力0.25 MPa，循環(huán)流量20.4 m3·h-1，濃水通量3 m3·h-1。實驗過程中考察產(chǎn)水通量及水質(zhì)的變化情況。

膜清洗實驗分別采用自來水和1.5% NaOH溶液進(jìn)行物理和化學(xué)清洗。物理清洗過程采用30 L自來水循環(huán)5 min，調(diào)節(jié)濃水通量為5.3 m3·h-1，循環(huán)流量為27.2 m3·h-1，共清洗3次; 化學(xué)清洗采用1.5% NaOH溶液30 L循環(huán)1 h，設(shè)備操作條件與物理清洗一致。考察清洗后的產(chǎn)水通量恢復(fù)情況。

2.4 炸藥浸泡實驗

將TNT藥柱和HMX基PBX藥柱分別浸泡在機(jī)床冷卻原水和膜分離產(chǎn)水中3 h(如圖2所示)，取出

圖2 炸藥浸泡實驗示意圖

Fig.2 Schematic diagram of immersed explosive experiment

擦干后在空氣中靜置24 h，觀察藥柱表面顏色變化。

3 結(jié)果與討論

3.1 分離膜類型選擇

炸藥機(jī)加廢水中主要含有炸藥和油性冷卻液，廢水水質(zhì)見表1。其中，大部分炸藥為懸浮物，微量炸藥溶于水中; 冷卻液以浮油和乳化油兩種形式存在。為了實現(xiàn)機(jī)加廢水回用，主要是要去除廢水中懸浮的炸藥。這是因為懸浮炸藥有可能堵塞機(jī)床冷卻水管路，從而損壞機(jī)床; 同時，懸浮炸藥也可能粘附到機(jī)加產(chǎn)品表面，從而影響產(chǎn)品質(zhì)量。

表1 機(jī)加廢水的水質(zhì)

Table 1 Water quality of the wastewater

pHoilconcentration/mg·L-1turbidity/NTUsuspendedsolids/mg·L-18．113．5654．284

可以去除廢水中懸浮顆粒的膜包括微濾膜和超濾膜[11]，可以根據(jù)懸浮顆粒尺寸進(jìn)行選擇。此外，廢水中的冷卻液含量，即油份含量，會影響膜材質(zhì)的選擇。

采用激光衍射粒度分析儀測試了TNT藥柱機(jī)加廢水中懸浮顆粒的尺寸分布，結(jié)果見圖3。由圖3可知，廢水中懸浮顆粒的粒徑分布較寬，從0.3 μm至700 μm。其中，大部分顆粒的尺寸集中在3～11 μm之間。一般來說，微濾膜的孔徑在0.1～10 μm，超濾膜的孔徑在0.02～0.1 μm[11]。與廢水中懸浮顆粒的尺寸相比，微濾膜孔徑較大，難以截留較小尺寸的懸浮顆粒; 而超濾膜的最大孔徑仍小于懸浮顆粒的最小尺寸，既可以有效截留廢水中的懸浮顆粒，又不會被顆粒堵塞。因此，超濾膜是處理該廢水的最佳選擇。

圖3 機(jī)加廢水中懸浮顆粒尺寸分布

Fig.3 Size distribution of suspended solids in machining wastewater

超濾膜材質(zhì)包括聚合物膜和無機(jī)陶瓷膜，這兩類膜各有優(yōu)缺點。聚合物膜價格低廉，但是抗污染能力較弱，特別是對廢水中的油份敏感，一般要求水中油份濃度不超過1 mg·L-1。陶瓷膜抗污染能力強(qiáng)，可以用于含油廢水處理，若操作維護(hù)得當(dāng)，膜壽命可達(dá)5年以上。但是，陶瓷膜價格較高。由表1可知，廢水中油含量為3.56 mg·L-1，不滿足聚合物膜的進(jìn)水指標(biāo)。因此，選擇無機(jī)陶瓷膜為實驗對象。

3.2 膜分離設(shè)備操作條件考察

3.2.1 進(jìn)料壓力的影響

進(jìn)料壓力對產(chǎn)水通量及水質(zhì)的影響如圖4所示，由圖4可知，隨著進(jìn)料壓力的升高，產(chǎn)水通量呈線性增加。當(dāng)進(jìn)料壓力從0.12 MPa升高至0.32 MPa時，產(chǎn)水通量從101 L·m-2·h-1升高至470 L·m-2·h-1，這是因為膜兩側(cè)的壓力差是膜分離過程的推動力，推動力越大，膜通量越大。產(chǎn)水水質(zhì)隨進(jìn)料壓力無明顯變化，產(chǎn)水濁度均低于3 NTU，說明在考察的壓力范圍內(nèi)，膜材料沒有損傷。但是，從長期應(yīng)用的角度看，過大的進(jìn)料壓力有可能來帶膜材料受損、能耗過大等問題。

圖4 進(jìn)料壓力對產(chǎn)水通量及水質(zhì)的影響

Fig.4 Effects of feed pressure on permeate flux and turbidity

3.2.2 循環(huán)流量的影響

提高膜表面流速可以有效緩解膜污染，因此膜分離裝置設(shè)置了循環(huán)泵(圖1)以實現(xiàn)該功能。循環(huán)流量越大，膜表面流速就越高，膜的污染情況就越輕。循環(huán)流量對產(chǎn)水通量和水質(zhì)的影響如圖5所示，由圖5可知，隨著循環(huán)流量的增大，產(chǎn)水通量緩慢增大。這是由于循環(huán)泵功率提高，進(jìn)料壓力增大所致。產(chǎn)水水質(zhì)不受循環(huán)流量影響，濁度均小于3 NTU。僅從圖5的結(jié)果來看，循環(huán)流量越高越好。但是，循環(huán)流量過大會導(dǎo)致能耗過大、循環(huán)泵損耗大等問題，不利于設(shè)備的長期穩(wěn)定運行。

圖5 循環(huán)流量對產(chǎn)水通量及水質(zhì)的影響

Fig.5 Effects of circular flux on permeate flux and turbidity

3.2.3 濃水通量的影響

濃水通量與膜污染情況關(guān)聯(lián)緊密。濃水通量對產(chǎn)水通量和水質(zhì)的影響如圖6所示，由圖6可知，隨著濃水通量的增大，產(chǎn)水通量下降。這是由于濃水通量增大會導(dǎo)致進(jìn)料壓力下降。產(chǎn)水水質(zhì)不受濃水通量影響，濁度均小于3 NTU。但是，濃水通量越大，濃水中污染物濃度越低，膜污染越緩慢。

圖6 濃水通量對產(chǎn)水通量及水質(zhì)的影響

Fig.6 Effects of retained flux on permeate flux and turbidity

從長期應(yīng)用來看，最優(yōu)的進(jìn)料壓力、循環(huán)流量及濃水通量等操作條件仍需要通過長期實驗確定。

3.2.4 膜污染與膜清洗實驗

超濾分離膜在應(yīng)用過程中，被截留的污染物會逐漸沉積在膜表面，同時膜表面也會滋生微生物，從而造成膜污染，影響膜的通量和截留率。膜污染是影響膜分離技術(shù)工業(yè)應(yīng)用的關(guān)鍵問題。為了考察陶瓷超濾膜在炸藥機(jī)加廢水處理過程中的污染情況，進(jìn)行了濃縮實驗，將機(jī)加廢水濃縮10倍，產(chǎn)水回收率為90%。濃縮實驗結(jié)果如圖7所示。

由圖7可知，采用膜分離裝置進(jìn)行了10次濃縮實驗。隨著實驗次數(shù)的增加，產(chǎn)水通量逐漸下降至初始通量的40%(從351 L·m-2·h-1下降至137 L·m-2·h-1)，這說明發(fā)生了較為顯著的膜污染。但是，產(chǎn)水水質(zhì)不受膜污染的影響，濁度均低于3 NTU。

圖7 濃縮實驗次數(shù)對產(chǎn)水通量與水質(zhì)的影響

Fig.7 Effects of times of concentration experiments on permeate flux and turbiduty

膜污染不僅會影響產(chǎn)水效率，而且長期嚴(yán)重污染有可能對膜材料產(chǎn)生不可逆損傷。因此，膜污染發(fā)生后應(yīng)對膜進(jìn)行清洗，清洗的時機(jī)根據(jù)實際工況確定。在本研究中，當(dāng)膜的產(chǎn)水通量下降至初始通量的50%時進(jìn)行清洗。分別采用自來水和1.5 % NaOH溶液對污染的膜進(jìn)行物理和化學(xué)清洗，清洗后的通量恢復(fù)情況如圖8所示。由圖8可知，物理清洗后通量可恢復(fù)至202 L·m-2·h-1，恢復(fù)率57.6%; 化學(xué)清洗后通量恢復(fù)至339 L·m-2·h-1，恢復(fù)率96.6%。

圖8 膜清洗通量恢復(fù)情況

Fig.8 Effects of membrane cleaning on permeate flux

化學(xué)清洗效果比物理清洗效果顯著提高，這說明膜污染主要是由于水中的油性冷卻液造成的。陶瓷超濾膜可以截留水中的部分乳化油，這部分油會逐漸在膜表面沉積從而造成膜污染。采用1.5% NaOH溶液清洗可以輕易去除膜污染，使膜通量幾乎完全恢復(fù)，這說明廢水中的懸浮顆粒沒有堵塞膜孔。由濃縮實驗結(jié)果可知，設(shè)備每運行10～20 d進(jìn)行1次化學(xué)清洗，每次清洗產(chǎn)生30 L含油的堿液廢水。由于廢水量少，且污染物濃度低，可以直接排放至廢水站集中處理。

3.3 膜分離產(chǎn)水回用分析

膜分離設(shè)備產(chǎn)水能否作為機(jī)床冷卻水回用主要取決于兩方面: 第一，膜分離產(chǎn)水是否會對機(jī)床造成損害，例如腐蝕機(jī)床、堵塞管路; 第二，膜分離產(chǎn)水是否會對炸藥產(chǎn)品質(zhì)量造成影響，例如改變炸藥表面顏色。

表2列出了機(jī)床冷卻原水和膜分離產(chǎn)水的水質(zhì)比較。由表2可知，機(jī)床冷卻原水的主要成分是自來水和油性冷卻液。炸藥機(jī)加過程會使炸藥顆粒進(jìn)入冷卻水中，形成機(jī)加廢水。膜分離過程可以去除機(jī)加廢水中的絕大多數(shù)炸藥顆粒及部分油性冷卻液，而且不會引入新的污染物。因此，膜分離產(chǎn)水主要含有微量炸藥顆粒及少量油性冷卻液。從表2可看出，機(jī)床冷卻原水和膜分離產(chǎn)水都呈弱堿性，對機(jī)床的腐蝕影響不大。膜分離產(chǎn)水在油、濁度和懸浮物指標(biāo)上均優(yōu)于機(jī)床冷卻原水，因此也不易對設(shè)備管路造成堵塞。通過水質(zhì)分析可以判斷，與機(jī)床冷卻原水相比，膜分離產(chǎn)水不會對機(jī)床設(shè)備造成額外損害。需要指出的是，腐蝕機(jī)床、堵塞管路等現(xiàn)象有可能是長期累積的結(jié)果，需要繼續(xù)進(jìn)行實驗以確定膜分離產(chǎn)水長期回用的影響。

表2 機(jī)床冷卻原水和膜分離產(chǎn)水的水質(zhì)比較

Table 2 Water quality of cooling water and permeate water

waterpHoilconcentration/mg·L-1turbidity/NTUsuspendedsolids/mg·L-1cooling8．196．248．3220permeate8．002．012．079

將膜分離產(chǎn)水用于炸藥機(jī)加過程冷卻時，膜分離產(chǎn)水中微量的炸藥顆粒有可能會附著在炸藥產(chǎn)品表面，但并不會對炸藥產(chǎn)品外觀造成影響。這是因為膜分離產(chǎn)水中的炸藥顆粒量極少(懸浮物含量僅9 mg·L-1，見表2)，即使機(jī)加過程中有微量炸藥顆粒附著炸藥產(chǎn)品表面，也可以通過自來水沖洗去除這些顆粒。炸藥機(jī)加過程中最常見的產(chǎn)品質(zhì)量問題是炸藥變色，這可能與油性冷卻液有關(guān)。為了對比機(jī)床冷卻原水和膜分離產(chǎn)水中油性冷卻液對炸藥表面顏色的影響，將TNT藥柱和HMX基PBX藥柱分別浸泡在機(jī)床冷卻原水和膜分離產(chǎn)水中進(jìn)行實驗，結(jié)果如圖9所示。由于本研究采用的機(jī)加廢水為切削TNT藥柱產(chǎn)生，因此采用HMX基PBX藥柱可以考察回用水中炸藥顆粒種類與藥柱種類不同時，回用水對藥柱的影響。從圖9可以看出，經(jīng)過機(jī)床冷卻原水和膜分離產(chǎn)水浸泡的TNT藥柱顏色更深，而且出現(xiàn)了深色條紋。這可能是由于水中的油性冷卻液殘留在了TNT藥柱上。但是，機(jī)床冷卻原水和膜分離產(chǎn)水對TNT藥柱表面顏色的影響并無明顯區(qū)別。 HMX基PBX藥柱表面顏色在浸泡前后并沒有明顯改變。這可能是由于HMX基PBX藥柱原本為深灰色，即使有輕微變色也不易察覺。此外，也可能是由于油性冷卻液對HMX基PBX藥柱的親和力不強(qiáng)，冷卻液殘留量很少。炸藥浸泡實驗結(jié)果表明，機(jī)床冷卻原水與膜分離產(chǎn)水對TNT藥柱表面顏色的影響基本一致，對HMX基PBX藥柱表面顏色均不產(chǎn)生影響。

a. TNT immersed b. TNT immersed

in cooling water in permeate water

c. HMX immersed d. HMX immersed

in cooling water in permeate water

圖9 炸藥藥柱浸泡實驗結(jié)果(虛線左側(cè)為未浸泡部分，右側(cè)為浸泡部分)

Fig.9 Results of immersed explosive experiments( the part on the left of the dashed line immersed and the right part immersed)

從上述結(jié)果可知，膜分離產(chǎn)水與機(jī)床冷卻原水水質(zhì)相似，對機(jī)床設(shè)備和炸藥產(chǎn)品質(zhì)量都不會造成額外影響，可以作為主要機(jī)械加工過程冷卻水回用。但是，膜分離產(chǎn)水長期回用的影響仍有待進(jìn)一步研究。

對陶瓷超濾膜技術(shù)用于炸藥機(jī)加廢水回用成本進(jìn)行初步測算。假設(shè)一年工作時間為300天，每天工作8 h。處理量1 m3·h-1的陶瓷超濾膜設(shè)備價格約15萬元，設(shè)備壽命約20年，期間設(shè)備維護(hù)費用約5萬元。設(shè)備功率為6 kW，電價約3元·(kW·h)-1?；谏鲜鰯?shù)據(jù)，炸藥機(jī)加廢水回用成本約22元·m-3。

4 結(jié) 論

首次報道了實現(xiàn)炸藥機(jī)加廢水回用的解決方案，證實了陶瓷超濾膜處理炸藥機(jī)加廢水并回用的可行性，具體結(jié)論如下:

(1) 研究了膜分離裝置處理機(jī)加廢水操作條件對處理量和處理效果的影響規(guī)律，進(jìn)料壓力、循環(huán)流量和濃水通量等條件主要影響產(chǎn)水通量，對水質(zhì)影響不明顯。

(2) 通過濃縮實驗研究了膜污染情況，濃縮10批次廢水后，產(chǎn)水通量下降至初始通量的40%。采用清水和1.5% NaOH溶液清洗膜可以使產(chǎn)水流量分別恢復(fù)至57.6%和96.6%。

(3) 陶瓷超濾膜產(chǎn)水與機(jī)床冷卻原水水質(zhì)相似，對機(jī)床設(shè)備和炸藥產(chǎn)品質(zhì)量都不會造成額外影響，可以作為炸藥機(jī)械加工過程冷卻水回用。

參考文獻(xiàn):

[1] 杜仕國, 閆軍, 汪明球, 等. AC/TiO2復(fù)合顆粒的低溫制備及對TNT廢水的降解[J]. 含能材料, 2013, 21(2): 239-243.

DU Shi-guo, YAN Jun, WANG Ming-qiu, et al. Preparation of AC/TIO2composite particles at low temperature and its application in degradation of TNT wastewater[J].ChineseJournalofEnergeticMaterials(HannengCailiao), 2013, 21(2): 239-243.

[2] 杜仕國, 閆軍, 汪明球, 等. 納米TIO2/碳納米管復(fù)合顆粒的制備及光催化降解TNT廢水[J]. 含能材料, 2014, 22(6): 862-866.

DU Shi-guo, YAN Jun, WANG Ming-qiu, et al. Preparation of TiO2/CNT composite particles and application in the photo-catalytic degradation of TNT wastewater[J].ChineseJournalofEnergeticMaterials(HannengCailiao), 2014, 22(6): 862-866.

[3] 楊毅, 王起偉, 王連軍, 等. 納米光催化材料免回收處理處理TNT廢水[J]. 含能材料, 2009, 17(5): 625-629.

YANG Yi, WANG Qi-wei, WANG Lian-jun, et al. Treatment of TNT wastewater with nanometer photocatalysts recycle-free[J].ChineseJournalofEnergeticMaterials(HannengCailiao), 2009, 17(5): 625-629.

[4] 焦緯洲, 郭亮, 劉有智, 等. Fenton氧化法深度降解HMX生產(chǎn)廢水[J]. 含能材料, 2014, 22(1): 94-99.

JIAO Wei-zhou, GUO Liang, LIU You-zhi, et al. Degradation of HMX production wastewater by Fenton oxidation[J].ChineseJournalofEnergeticMaterials(HannengCailiao), 2014, 22(1): 94-99.

[5] 吳耀國, 趙大為. TNT廢水的O3氧化處理的試驗研究[J]. 含能材料, 2003, 11(4): 201-204.

WU Yao-guo, ZHAO Da-wei. Unsymmetrical dimethylhydrazine wastewater treatment by catalytic reduction process[J].ChineseJournalofEnergeticMaterials(HannengCailiao), 2003, 11(4): 201-204.

[6] 郭亮, 焦緯洲, 劉有智, 等. 不同臭氧組合工藝處理含硝基苯類化合物廢水的試驗研究[J]. 含能材料, 2014, 22(5): 702-708.

GUO Liang, JIAO Wei-zhou, LIU You-zhi, et al. Treatment of nitrobenzene-containing wastewater using different combined processes with ozone[J].ChineseJournalofEnergeticMaterials(HannengCailiao), 2014, 22(5): 702-708.

[7] 吳耀國, 焦劍, 趙大為, 等. 炸藥廢水處理的高級氧化技術(shù)[J]. 含能材料, 2003, 11(3): 165-169.

WU Yao-guo, JIAO Jian, ZHAO Da-wei, et al. Advanced oxidation processes for treatment of waste water contaminated by explosives [J].ChineseJournalofEnergeticMaterials(HannengCailiao), 2003, 11(3): 165-169.

[8] 常雙君, 劉玉存. 超臨界水氧化處理TNT炸藥廢水的研究[J]. 含能材料, 2007, 15(3): 285-288.

CHANG Shuang-jun, LIU Yu-cun. Treatment of TNT wastewater by supercritical water oxidation[J].ChineseJournalofEnergeticMaterials(HannengCailiao), 2007, 15(3): 285-288.

[9] 肖湘竹, 韓敦信, 徐永紅, 等. 以殼聚糖為載體的固定化微生物處理TNT廢水研究[J]. 含能材料, 2006, 14(1): 59-61.

XIAO Xiang-zhu, HAN Dun-xin, XU Yong-hong, et al. Immobilized anaerobic treatment for wastewater containing TNT by using chitosan[J].ChineseJournalofEnergeticMaterials(HannengCailiao), 2006, 14(1): 59-61.

[10] Baker, R. W. Research needs in the membrane separation industry: Looking back, looking forward[J].JournalofMembraneScience, 2010, 362(1-2): 134-136.

[11] Mulder M. Basic principles of membrane technology [M]. Kluwer Academic Publishers:Netherlands, 1996.

[12] Kyung-Duk Zoh, Michael K Stenstrom.Application of a membrane bioreactor for treating explosives process wastewater[J].WaterResearch, 2002, 36: 1081-1024.

[13] 劉渝, 游青, 王曉川. 火炸藥工業(yè)廢水處理技術(shù)研究進(jìn)展[J]. 工業(yè)安全與環(huán)保, 2008, 34(7): 25-27.

LIU Yu, YOU Qing, WANG Xiao-chuan. Development of treatment for wastewater contaminated by powder and explosives[J].IndustrialSafetyandEnvironmentalProctection, 2008, 34(7): 25-27.

Reuse of Wastewater in Explosive Machining Process with Ceramic Ultra-filtration Membranes