付　娜，劉　鈺，李成輝

(西南交通大學(xué)高速鐵路線路工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，成都　610031)

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單元雙塊式無(wú)砟軌道道床板溫度翹曲變形的影響研究

付娜，劉鈺，李成輝

(西南交通大學(xué)高速鐵路線路工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，成都610031)

摘要:單元雙塊式無(wú)砟軌道中的道床板在溫度梯度作用下會(huì)產(chǎn)生翹曲變形，可能對(duì)軌道幾何形位產(chǎn)生不利影響，從而危害行車安全。采用有限元方法建立單元雙塊式無(wú)砟軌道計(jì)算模型，探索溫度梯度作用下道床板的翹曲變形規(guī)律及其對(duì)軌道幾何形位的影響。結(jié)果表明:在正溫度梯度作用下，道床板的翹曲變形較大，可能危害高速行車安全，需采取措施進(jìn)行控制;而在負(fù)溫度梯度作用下，道床板的溫度翹曲變形較小，可忽略。

關(guān)鍵詞:雙塊式無(wú)砟軌道;溫度梯度;翹曲變形;軌道幾何形位

1　概述

圖1　單元雙塊式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)

雙塊式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)廣泛應(yīng)用于高速鐵路線路中，如我國(guó)的武廣、鄭西、蘭新二線、西寶和合福高鐵等，截止2014年雙塊式無(wú)砟軌道運(yùn)營(yíng)總里程達(dá)6 845 km［1］。常用的雙塊式無(wú)砟軌道為連續(xù)結(jié)構(gòu)，即道床板沿線路縱向連續(xù)澆筑?？紤]到連續(xù)結(jié)構(gòu)的溫度荷載問題，在大溫差地區(qū)采用改進(jìn)設(shè)計(jì)后的單元道床板結(jié)構(gòu)。單元雙塊式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)由鋼軌、扣件、雙塊式軌枕、道床板以及支承層組成，如圖1所示。

經(jīng)過多年運(yùn)營(yíng)，部分雙塊式無(wú)砟軌道開裂嚴(yán)重［2-3］，出現(xiàn)了較多病害，如道床板開裂、道床板上拱、道床板與支承層層間粘結(jié)失效，層間細(xì)顆粒析出等［4］。對(duì)于單元道床板，其在溫度梯度作用下產(chǎn)生的變形受到約束后，道床板內(nèi)會(huì)產(chǎn)生翹曲應(yīng)力［5］。翹曲應(yīng)力增大引起道床板開裂，列車動(dòng)荷載在裂縫處的沖擊作用也隨之增大，造成更大的板內(nèi)應(yīng)力。道床板裂縫繼續(xù)增大，向下傳遞至支承層，可能引起通縫導(dǎo)致軌道結(jié)構(gòu)破壞，在列車動(dòng)荷載作用下出現(xiàn)翻漿冒泥等病害。另外，在正負(fù)溫度梯度交替作用下，道床板與支承層之間的界面受到拉壓應(yīng)力的交替作用，極可能破壞二者的相互粘結(jié)作用，導(dǎo)致新老混凝土界面出現(xiàn)分離，不利于軌道幾何形位的保持，尤其是垂向幾何形位。軌道幾何形位的變化引起列車動(dòng)力作用加劇，同時(shí)動(dòng)力作用的增大又使得軌道幾何形位惡化，形成惡性循環(huán)，最終導(dǎo)致軌道結(jié)構(gòu)系統(tǒng)破壞。因此，溫度梯度引起的溫度翹曲對(duì)道床板軌道幾何形位的不利影響亟待深入研究。

目前對(duì)于混凝土板溫度翹曲的研究成果，主要集中在公路路面和高速鐵路的板式軌道領(lǐng)域。對(duì)于雙塊式無(wú)砟軌道道床板溫度翹曲方面的研究幾乎沒有，而由于其結(jié)構(gòu)與前述二者的差異，又不能完全借鑒前述兩者的研究成果，原因如下:(1)公路路面板尺寸較大，長(zhǎng)寬比小，而雙塊式無(wú)砟軌道道床板的寬度小，長(zhǎng)寬比較大，大板和細(xì)長(zhǎng)板的溫度翹曲變形規(guī)律差異大; (2)公路車輛對(duì)于路面幾何形位的控制標(biāo)準(zhǔn)較低，而高速鐵路由于車輛行駛速度快，對(duì)軌道幾何形位的控制標(biāo)準(zhǔn)很高，受混凝土板溫度翹曲變形影響的重要性差異大; (3)與CRTS I型軌道板相比，雙塊式道床板的長(zhǎng)度、厚度均較大，溫度翹曲的變形值更大。另外，當(dāng)CRTSⅠ型軌道板發(fā)生溫度翹曲變形時(shí)，其下彈性模量較小的CA砂漿填充墊層具有一定的調(diào)整作用，可在一定程度上降低軌道幾何形位變化帶來(lái)的不利影響，而雙塊式道床板其下無(wú)填充墊層，直接與支承層剛性接觸，溫度翹曲變形無(wú)法協(xié)調(diào); (4)與CRTSⅡ型軌道板相比，雙塊式道床板下的凹槽主要提供道床板的縱、橫向約束，在豎向上除自重外則無(wú)其余約束，溫度翹曲變形量難以控制。然而CRTSII型軌道板縱連后，相鄰板的約束和板下CA砂漿層的粘結(jié)作用極大限制了軌道板溫度翹曲引起的幾何形位變化［6-7］。本文采用有限元方法，對(duì)雙塊式道床板的溫度翹曲變形規(guī)律進(jìn)行了研究，并分析了其對(duì)軌道幾何形位的影響。

2　計(jì)算模型及參數(shù)

為研究單元道床板的翹曲變形規(guī)律，采用實(shí)體單元模擬道床板、支承層和下部基礎(chǔ)。采用彈簧單元模擬道床板板底凹槽約束。最大正溫度梯度取100 ℃/m，最大負(fù)溫度梯度取－50℃/m，并考慮重力作用。計(jì)算模型如圖2所示。

圖2　計(jì)算模型

模型采用以下假設(shè):

(1)鋼軌對(duì)道床板翹曲變形的約束作用較?。?］，可忽略，計(jì)算時(shí)不考慮鋼軌和扣件;

(2)假設(shè)道床板板底凹槽只提供縱、橫向限位作用，對(duì)道床板無(wú)豎向約束作用;

(3)計(jì)算時(shí)考慮道床板翹曲變形的最不利情況，假設(shè)道床板與支承層層間完全分離，并且假設(shè)層間摩擦力均勻分布;

(4)根據(jù)文獻(xiàn)［6］的測(cè)試結(jié)果，氣溫對(duì)板式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)的影響主要作用在軌道板上。故計(jì)算時(shí)不考慮溫度梯度作用對(duì)支承層的影響，溫度梯度荷載只施加于道床板。

因此，模型采用以下邊界條件:

(1)為消除邊界條件，建立3塊道床板長(zhǎng)度的計(jì)算模型，取中間一塊板進(jìn)行分析;

(2)計(jì)算時(shí)道床板與支承層之間采用面面接觸模擬，支承層與基礎(chǔ)之間共用節(jié)點(diǎn);

(3)基礎(chǔ)底部節(jié)點(diǎn)施加全約束。

單元雙塊式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)模型中的具體參數(shù)見表1。

表1　雙塊式無(wú)砟軌道結(jié)構(gòu)模型參數(shù)

3　計(jì)算結(jié)果分析

3.1負(fù)溫度梯度

圖3為道床板在負(fù)溫度梯度作用下的翹曲變形圖，由圖3看出:在負(fù)溫度梯度作用下，道床板變形呈中部下凹、四角上翹。圖4為負(fù)溫度梯度作用下道床板縱截面翹曲變形圖，由圖4看出:軌下最大翹曲變形為0.906 mm，板中最大翹曲變形為0.767 mm，板邊最大翹曲變形為1.25 mm。圖5為負(fù)溫度梯度作用下道床板橫截面翹曲變形圖，由圖5看出:板中最大翹曲變形為0.115 mm，板邊最大翹曲變形為1.25 mm。

圖4　負(fù)溫度梯度作用下道床板縱截面翹曲變形曲線

圖5　負(fù)溫度梯度作用下道床板橫截面翹曲變形曲線

分析可知:在負(fù)溫度梯度作用下，道床板板邊翹曲變形比板中大，軌下翹曲變形較大。道床板軌下最大翹曲變形為0.906 mm，對(duì)軌道幾何形位有一定影響。根據(jù)文獻(xiàn)［8］內(nèi)容，軌道高低幾何形位限值為2 mm。因此，在負(fù)溫度梯度作用下，道床板翹曲變形引起的幾何形位變化未超限，可以忽略。由文獻(xiàn)［6，9］可知，當(dāng)溫度梯度為－50℃/m時(shí)，CRTSⅠ型軌道板最大翹曲變形為0.334 mm，CRTSⅡ型軌道板最大翹曲變形為1.0 mm。而單元道床板最大翹曲變形為1.25 mm?？梢?，在負(fù)溫度梯度作用下，單元道床板翹曲變形與CRTSⅠ型軌道板、CRTSⅡ型軌道板翹曲變形差異較大。

3.2正溫度梯度

圖6為道床板在正溫度梯度作用下的翹曲變形圖，由圖6看出:在正溫度梯度作用下，道床板變形呈中間上拱、四角下翹。圖7為正溫度梯度作用下道床板縱截面翹曲變形圖，由圖7看出:軌下最大翹曲變形為2.57 mm，板中最大翹曲變形為2.87 mm，板邊最大翹曲變形為1.81 mm。圖8為正溫度梯度作用下道床板橫截面翹曲變形圖，由圖8看出:板中最大翹曲變形為2.87 mm，板邊最大翹曲變形為0.364 mm。

圖6　正溫度梯度作用下道床板豎向位移云圖

圖7　正溫度梯度作用下道床板縱截面翹曲變形

圖8　正溫度梯度作用下道床板橫截面翹曲變形

分析可知:在正溫度梯度作用下，道床板板邊翹曲變形比板中小，軌下翹曲變形很大。道床板軌下最大翹曲變形為2.576 mm，超過了軌道高低幾何形位限值，對(duì)軌道幾何形位影響極大。因此，在正溫度梯度作用下，單元道床板翹曲變形引起的幾何形位變化超限，需要采取相應(yīng)措施控制軌下翹曲變形。由文獻(xiàn)［6，9］可知，當(dāng)溫度梯度為100℃/m時(shí)，CRTSⅠ型軌道板最大翹曲變形為0.593 mm，CRTSⅡ型軌道板最大翹曲變形為1.183 mm。而單元雙塊式道床板最大翹曲變形為2.87 mm?？梢?，在正溫度梯度作用下，單元雙塊式道床板翹曲變形與CRTSⅠ型軌道板、CRTSⅡ型軌道板翹曲變形差異較大。

4　結(jié)論

(1)在最大負(fù)溫度梯度作用下，單元道床板軌下最大翹曲變形為0.906 mm，對(duì)軌道幾何形位影響未超限，可以忽略。在最大正溫度梯度作用下，單元道床板軌下最大翹曲變形為2.57 mm，超過軌道幾何形位限值，需要采取相應(yīng)措施進(jìn)行控制道床板翹曲變形。

(2)在負(fù)溫度梯度作用下，板邊翹曲變形比板中大。在正溫度梯度作用下，板邊翹曲變形比板中小。

(3)在相同正、負(fù)溫度梯度作用下，單元道床板的翹曲變形比CRTSⅠ型軌道板、CRTSⅡ型軌道板的翹曲變形更大。

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Study on Warping Deformation of Slab in Unit Twin-block Ballastless Track

FU Na，LIU Yu，LI Cheng-hui
(MOE Key Laboratory of High-Speed Railway Engineering，Southwest Jiaotong University，Chengdu 610031，China)

Abstract:Warping deformation of track slab under the effect of temperature gradient may do some harm to track geometry and even endanger traffic safety.In this paper，the finite element method is adopted to establish a calculation model of unit twin-block ballastless track to explore warping deformation of the slab under the effect of temperature gradient and its impact on track geometry.Results show that large warping deformation of slab under positive temperature may endanger traffic safety and measures should be taken to control it.However，under negative temperature，warping deformation of slab is so small that it can be ignored.

Key words:Twin-block ballastless track; Temperature gradient; Warping deformation; Track geometry

作者簡(jiǎn)介:付娜(1983—)，女，博士研究生，E-mail:eliza2100 @ 163.com。

基金項(xiàng)目:中國(guó)鐵路總公司科技研究開發(fā)計(jì)劃課題(2013G004-B)

收稿日期:2015-06-12;修回日期:2015-08-04

文章編號(hào):1004-2954(2016) 03-0016-03

中圖分類號(hào):U213.2+44

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A

DOI:10.13238/j.issn.1004－2954.2016.03.004