王　晶，郭小川，蔣明俊，何　燕，宋　輝

(1. 后勤工程學(xué)院 軍事油料應(yīng)用與管理工程系，重慶 401311； 2. 沈空后勤部油料技術(shù)監(jiān)督室， 沈陽 110015)

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基礎(chǔ)油對(duì)超微化膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂流變性能的影響研究*

王晶1，郭小川1，蔣明俊1，何燕1，宋輝2

(1. 后勤工程學(xué)院 軍事油料應(yīng)用與管理工程系，重慶 401311； 2. 沈空后勤部油料技術(shù)監(jiān)督室， 沈陽 110015)

摘要：以超微化前后膨潤(rùn)土粉體為稠化劑，考察基礎(chǔ)油對(duì)膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂觸變性、儲(chǔ)能模量、損耗模量和應(yīng)力等流變參數(shù)的影響，采用紅外定量的方法對(duì)影響機(jī)理進(jìn)行了分析。實(shí)驗(yàn)表明，超微化膨潤(rùn)土粉體所制潤(rùn)滑脂有良好的觸變性和較高的儲(chǔ)能模量，環(huán)烷基油所制膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂有較高結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，且膨潤(rùn)土對(duì)基礎(chǔ)油中不同烴類有選擇性吸收作用。

關(guān)鍵詞：超微化膨潤(rùn)土；潤(rùn)滑脂；基礎(chǔ)油；流變性能

1引言

膨潤(rùn)土優(yōu)良的晶體結(jié)構(gòu)特點(diǎn)使其具有特殊的物理化學(xué)性質(zhì)，廣泛應(yīng)用于石油開采、造紙工業(yè)[1]、食品行業(yè)、洗滌用品以及橡膠塑料等行業(yè)。傳統(tǒng)有機(jī)膨潤(rùn)土主要用于油漆、油墨、涂料、高溫潤(rùn)滑脂、鑄造、玻璃纖維樹脂、化妝品等領(lǐng)域作為防沉劑、稠化劑及懸浮劑[2]，也常利用其高比表面積和較高的吸附能力，應(yīng)用于環(huán)境污染治理領(lǐng)域，吸附重金屬離子和有機(jī)污染物[3-4]。近年來，聚合物/膨潤(rùn)土插層復(fù)合材料的發(fā)展[5]，又為膨潤(rùn)土的應(yīng)用開拓了另一個(gè)廣闊的空間。

膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂作為膨潤(rùn)土在潤(rùn)滑領(lǐng)域應(yīng)用的典范，由于其優(yōu)良的高溫性能和極壓性能，與復(fù)合鋰基潤(rùn)滑脂、聚脲潤(rùn)滑脂及復(fù)合磺酸鈣基潤(rùn)滑脂并稱為最具發(fā)展?jié)摿Φ母邷貪?rùn)滑脂，得到廣泛的關(guān)注。但膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂稠化能力弱和抗剪切能力差的缺點(diǎn)限制了其進(jìn)一步的使用和發(fā)展。國(guó)內(nèi)外學(xué)者[6-10]針對(duì)此相關(guān)問題進(jìn)行了深入的研究，取得了一定的成果。作者利用濕法球磨制備了超微化膨潤(rùn)土[11]，并以此為稠化劑制備超微化膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂，認(rèn)為超微化膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂具有優(yōu)良的稠化能力和抗剪切性能，對(duì)傳統(tǒng)膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂存在的缺陷有一定的改善?；诖耍髡哒J(rèn)為有必要進(jìn)一步深入研究超微化膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂結(jié)構(gòu)強(qiáng)度及其在使用過程中結(jié)構(gòu)變化，以期解釋超微化作用對(duì)膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂性能改善的原因。

本文通過研究超微化前后膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂觸變性和儲(chǔ)能模量等流變參數(shù)，考察不同基礎(chǔ)油對(duì)膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂流變性能的影響，以期對(duì)膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂的微觀結(jié)構(gòu)及結(jié)構(gòu)強(qiáng)度進(jìn)行宏觀的解釋和說明；并利用紅外定量的方法分析膨潤(rùn)土對(duì)基礎(chǔ)油中不同烴類的吸附特性，從一個(gè)側(cè)面解釋不同基礎(chǔ)油對(duì)膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂流變性能產(chǎn)生影響的原因，為指導(dǎo)膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂配方研究和工程實(shí)際應(yīng)用奠定理論基礎(chǔ)。

2實(shí)驗(yàn)

2.1實(shí)驗(yàn)原料

有機(jī)膨潤(rùn)土HFGEL 310，由十六烷基三甲基氯化銨和十八烷基三甲基氯化銨復(fù)合改性鈉基膨潤(rùn)土而成，浙江豐虹新材料股份有限公司；基礎(chǔ)油:T110，Nynas公司生產(chǎn)；MVI500、150BS、PAO8，成都曙光石化生產(chǎn)(相關(guān)指標(biāo)見表1)。

表1　基礎(chǔ)油理化指標(biāo)和實(shí)驗(yàn)方法

2.2超細(xì)膨潤(rùn)土粉體的制備

將有機(jī)膨潤(rùn)土干燥后與乙醇混合，機(jī)械攪拌30 min制成一定濃度漿料，置于砂磨機(jī)(銀雋(上海)機(jī)械設(shè)備有限公司生產(chǎn))中濕法球磨，到達(dá)預(yù)定時(shí)間后，傾出漿料于密封瓶，備用。超細(xì)膨潤(rùn)土相關(guān)粒徑及結(jié)構(gòu)見圖1和2，可以看出，超微化膨潤(rùn)土粉體其中位粒徑由37 μm減小到250 nm；X射線衍射圖顯示，有機(jī)膨潤(rùn)土經(jīng)過球磨作用，其晶體結(jié)構(gòu)有所變化，層間距擴(kuò)大，但仍能保持良好的結(jié)構(gòu)特性。

圖1有機(jī)膨潤(rùn)土球磨前后粒徑分布圖

Fig 1 Particle size distribution of modified bentonite

2.3膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂的制備

將球磨所得漿料置于反應(yīng)容器中，加入適量基礎(chǔ)油后，水浴加熱至90 ℃，保溫?cái)嚢? h，以使基礎(chǔ)油充分膨化于膨潤(rùn)土中，同時(shí)除去膨潤(rùn)土中多余乙醇。后將反應(yīng)容器攪拌冷卻至室溫，加入適量助分散劑，繼續(xù)攪拌30 min后升溫至140 ℃，恒溫?cái)嚢?0 min，室溫冷卻后3輥磨研磨3次，成脂。

圖2球磨前后有機(jī)膨潤(rùn)土X射線衍射圖

Fig 2 The XRD of organic bentonite before and after grinding

為排除制備工藝對(duì)潤(rùn)滑脂性能的影響，制備傳統(tǒng)膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂時(shí)，也采用上述方法。相關(guān)潤(rùn)滑脂指標(biāo)見表2。

2.4實(shí)驗(yàn)儀器

實(shí)驗(yàn)采用Anton-paar MCR302旋轉(zhuǎn)流變儀，選用PP 50進(jìn)行測(cè)試，轉(zhuǎn)子距離平板為1 mm。該旋轉(zhuǎn)流變儀主要指標(biāo)：振蕩模式最小扭矩為1 nNm；旋轉(zhuǎn)模式最小扭矩為10 nNm；最大扭矩為200 mNm；扭矩精度為0.1 nNm；轉(zhuǎn)速范圍為10-7～3 000 r/min；角速度范圍為10-5～628 rad/s；應(yīng)變幅度為1 μrad～∞；法向應(yīng)力范圍為±0.005～±50 N；溫度范圍可控在-40～200 ℃。平行板轉(zhuǎn)子系統(tǒng)如圖3所示。

表2　不同基礎(chǔ)油膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂基本性能

采用PERKIN ELMER公司生產(chǎn)的577型傅里葉紅外光譜儀對(duì)球磨前后有機(jī)膨潤(rùn)土官能團(tuán)進(jìn)行表征。儀器參數(shù)：分辨率4 cm-1，波長(zhǎng)范圍4 000～400 cm-1，液體池厚度為0.1 mm。

2.5測(cè)試與表征

2.5.1剪切速率控制下的穩(wěn)態(tài)流變實(shí)驗(yàn)

采用循環(huán)法(剪切速率2，-50和-2 s-1)，研究膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂的粘度和應(yīng)力隨剪切速率變化過程，分析其觸變性。

2.5.2應(yīng)變控制下的動(dòng)態(tài)流變實(shí)驗(yàn)

在控制應(yīng)變模式下，恒定角速度10 rad/s，研究了150 ℃膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂的儲(chǔ)存模量、損耗模量和應(yīng)力隨應(yīng)變幅度的變化過程。

圖3　平行板轉(zhuǎn)子系統(tǒng)

2.5.3吸附實(shí)驗(yàn)

吸附實(shí)驗(yàn)具體步驟：將定量膨潤(rùn)土與定量基礎(chǔ)油采用渦流儀混合均勻，置于恒溫振蕩搖床中進(jìn)行吸附實(shí)驗(yàn)(時(shí)間24 h)，完畢后離心分離，取上清液待用。

2.5.4碳型組成分析實(shí)驗(yàn)

取上述上清液，即吸附后T110基礎(chǔ)油，使用微量進(jìn)樣器注入厚度為0.1 mm的液體池中進(jìn)行定量紅外分析實(shí)驗(yàn)，采用厚度為0.1 mm液體池，進(jìn)行定量紅外光譜分析，考察特定吸收峰的吸收強(qiáng)度。

3結(jié)果與討論

3.1基礎(chǔ)油對(duì)超微化膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂觸變性的影響

觸變性是指潤(rùn)滑脂在一定剪切速率下隨著剪切時(shí)間的增加粘度下降，而在剪切作用停止后(剪切速率減小)粘度又開始上升，結(jié)構(gòu)部分恢復(fù)的現(xiàn)象。本文采用循環(huán)法(見圖4)，在150 ℃下考察了以MVI500、T110、PAO8和150BS為基礎(chǔ)油的超微化前后膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂的觸變性。測(cè)定觸變環(huán)面積來表征潤(rùn)滑脂的觸變性，觸變環(huán)面積越大，說明破壞潤(rùn)滑脂結(jié)構(gòu)所需的能量越大，一定時(shí)間內(nèi)反映其結(jié)構(gòu)恢復(fù)越慢，反之亦然[12]。

圖4　觸變環(huán)測(cè)試條件

由圖5可知，超微化膨潤(rùn)土觸變環(huán)面積均小于傳統(tǒng)膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂，初步說明在相同剪切環(huán)境下，破壞超微化膨潤(rùn)土所制潤(rùn)滑脂結(jié)構(gòu)所需能量較小，即其結(jié)構(gòu)容易破壞，但結(jié)構(gòu)恢復(fù)能力增強(qiáng)，表現(xiàn)在宏觀上為其剪切安定性得到提高，這也進(jìn)一步反映了膨潤(rùn)土隨著粒徑的減小，比表面積的增大，其在基礎(chǔ)油中的分散更加穩(wěn)定，且表面羥基增多，膨潤(rùn)土間氫鍵增多，在相同剪切環(huán)境下其恢復(fù)結(jié)構(gòu)能力增強(qiáng)。

圖5結(jié)果還表明，基礎(chǔ)油的種類和粘度對(duì)膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂觸變性有較大的影響，破壞相同粘度基礎(chǔ)油所制的膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂，所需能量大小依次為環(huán)烷基油>石蠟基油>合成烴；而不同粘度石蠟基油中，MVI500為基礎(chǔ)油的潤(rùn)滑脂觸變環(huán)面積較大，這均與剪切安定性測(cè)試結(jié)果相一致。表明環(huán)烷基油所制膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂結(jié)構(gòu)強(qiáng)度最高。

圖5　不同基礎(chǔ)油膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂觸變環(huán)面積

Fig 5 Thixotropic hysteresis loop of bentonite grease with different base oils

上述同一觸變環(huán)面積表征得到的兩種截然不同的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，是因?yàn)槌砘瘎┦切纬蓾?rùn)滑脂結(jié)構(gòu)骨架的最關(guān)鍵因素，稠化劑種類對(duì)結(jié)構(gòu)骨架的影響大于基礎(chǔ)油的影響。膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂結(jié)構(gòu)的恢復(fù)能力受膨潤(rùn)土種類的影響較大，而與基礎(chǔ)油的種類相關(guān)性較小。因此雖然超微化膨潤(rùn)土結(jié)構(gòu)強(qiáng)度低，但其結(jié)構(gòu)恢復(fù)能力強(qiáng)，使觸變環(huán)面積減小，且結(jié)構(gòu)恢復(fù)能力占主導(dǎo)，因此觸變環(huán)面積越小，其抵抗剪切的能力越強(qiáng)；而不同基礎(chǔ)油所制膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂結(jié)構(gòu)強(qiáng)度不一，但恢復(fù)能力相差無幾，因此觸變環(huán)面積越大，其抵抗剪切的能力越強(qiáng)。

3.2基礎(chǔ)油對(duì)超微化膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂儲(chǔ)能模量和應(yīng)力的影響

在小幅振蕩剪切流的振幅掃描模式中，設(shè)定溫度150 ℃，轉(zhuǎn)子角速度恒定10 rad/s，應(yīng)變幅度從0.01%～100%測(cè)試超微化前后膨潤(rùn)土稠化不同種類基礎(chǔ)油所制潤(rùn)滑脂的儲(chǔ)能模量、損耗模量和應(yīng)力。

如圖6所示為測(cè)量結(jié)果，可以看出，超微化膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂儲(chǔ)能模量、損耗模量和剪切應(yīng)力均大于傳統(tǒng)膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂，這表明超微化膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂有較高的內(nèi)部彈性勢(shì)能，所形成的膨潤(rùn)土骨架結(jié)構(gòu)強(qiáng)度更高，抵抗外界剪切能力增強(qiáng)，與觸變環(huán)結(jié)論相一致。

圖7所示為超微化前后膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂在屈服點(diǎn)和流動(dòng)點(diǎn)的應(yīng)力、應(yīng)變和儲(chǔ)能模量。圖7(a)可以看出，超微化后膨潤(rùn)土所制潤(rùn)滑脂屈服點(diǎn)應(yīng)變較小，表明其達(dá)到屈服點(diǎn)的響應(yīng)較快，即超微化膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂達(dá)到屈服點(diǎn)的變形小、時(shí)間短，更易屈服；以T110為基礎(chǔ)油的超微化膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂應(yīng)變最大，其后依次為150BS>MVI500>PAO8，即相近粘度的不同種類基礎(chǔ)油中，環(huán)烷基油所制潤(rùn)滑脂達(dá)到屈服點(diǎn)響應(yīng)越緩慢，而合成烴所制潤(rùn)滑脂更易達(dá)到屈服點(diǎn)；150BS由于粘度高于MVI500，其所制潤(rùn)滑脂達(dá)到屈服點(diǎn)響應(yīng)較為緩慢。

圖6　不同基礎(chǔ)油膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂的儲(chǔ)能模量、損耗模量及應(yīng)力

圖7　不同基礎(chǔ)油膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂屈服點(diǎn)和流動(dòng)點(diǎn)的流變參數(shù)

圖7(b)可以看出，超微化后膨潤(rùn)土所制潤(rùn)滑脂流動(dòng)點(diǎn)應(yīng)變較小，表明其更易達(dá)到流動(dòng)點(diǎn)；值得注意的是，以PAO8為基礎(chǔ)油的超微化膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂達(dá)到流動(dòng)點(diǎn)的應(yīng)變大于150BS和MVI500為基礎(chǔ)油的超微化膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂，結(jié)合圖7(a)可以看出，以PAO8為基礎(chǔ)油的超微化膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂屈服區(qū)較長(zhǎng)，可以保持更長(zhǎng)時(shí)間的觸變性，而石蠟基油所制超微化膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂在達(dá)到屈服點(diǎn)后更容易達(dá)到流動(dòng)點(diǎn)。

圖7(c)、(d)可以看出，超微化后膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂達(dá)到流動(dòng)點(diǎn)時(shí)儲(chǔ)能模量增大，表明超微化膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂在該點(diǎn)的彈性勢(shì)能較大，保持能力較強(qiáng)，黏彈性表現(xiàn)的越明顯，同時(shí)應(yīng)力也較大，反映出超微化膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂結(jié)構(gòu)強(qiáng)度較大；以T110為基礎(chǔ)油的超微化膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂在流動(dòng)點(diǎn)有較高的應(yīng)力和儲(chǔ)能模量，反映出其結(jié)構(gòu)骨架強(qiáng)度較大，與觸變性實(shí)驗(yàn)結(jié)論相一致。

3.3紅外定量分析膨潤(rùn)土對(duì)基礎(chǔ)油吸附特性

1956年德國(guó)科學(xué)家Brandes[13]根據(jù)1 610和720 cm-1處的最大吸收系數(shù)與ASTM D3238法進(jìn)行一元線性關(guān)聯(lián)計(jì)算碳型組成的方法。相比較幾種國(guó)內(nèi)測(cè)碳型組成的方法，該方法簡(jiǎn)便、快捷、準(zhǔn)確、穩(wěn)定性好，同時(shí)國(guó)內(nèi)學(xué)者馬書杰[14]、馬丙水等[15]也對(duì)該方法進(jìn)行了研究和改進(jìn)。本文以T110為例，對(duì)膨潤(rùn)土進(jìn)行了吸附油實(shí)驗(yàn)，利用紅外光譜儀，采用改進(jìn)Brandes法對(duì)吸附前后基礎(chǔ)油中碳型組成進(jìn)行了分析，以期考察膨潤(rùn)土是否對(duì)不同烴類有選擇性吸收作用，并從一個(gè)側(cè)面解釋不同基礎(chǔ)油對(duì)膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂流變性能的影響原因。

實(shí)驗(yàn)得到紅外吸收譜圖如圖8所示，碳型組成利用公式進(jìn)行計(jì)算

CN=100-CA-Cp

根據(jù)郎伯-比爾定理，潤(rùn)滑油樣品的吸收系數(shù)按下式公式計(jì)算

式中，A為樣品吸光度；b為液體池厚度(0.100mm)；c為樣品濃度(1.00)。所得實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表3所示，可以看出，吸附前T110基礎(chǔ)油碳型組成與Nynas產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)相吻合，直接說明了該方法測(cè)試基礎(chǔ)油碳型組成的可行性與可靠性。通過比較吸附前后T110碳型組成，可以看出CA與CN相對(duì)百分含量降低，Cp相對(duì)百分含量上升，即膨潤(rùn)土在吸附基礎(chǔ)油時(shí)，對(duì)芳烴和環(huán)烷烴的吸附量相對(duì)較多，且對(duì)環(huán)烷烴的吸附最多，同時(shí)對(duì)烷烴吸附能力較弱，膨潤(rùn)土對(duì)基礎(chǔ)油中不同烴類有選擇性吸收作用。

圖8不同量膨潤(rùn)土對(duì)T110基礎(chǔ)油的吸附前后紅外光譜圖

Fig8TheFT-IRofT110baseoilbeforeandafterabsorptedbydifferentamountbentonite

表3T110基礎(chǔ)油在特征頻率處吸光度及吸附前后烴組成

Table3TheabsorbancyandhydrocarboncompositionofT110baseoilbeforeandafterabsorptedbydifferentamountbentonite

試樣ε1610cm-1maxε815cm-1maxε720cm-1maxCA/%CP/%CN/%產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)---114841實(shí)驗(yàn)值吸附前T110基礎(chǔ)油1g膨潤(rùn)土吸附后T110基礎(chǔ)油2g膨潤(rùn)土吸附后T110基礎(chǔ)油3g膨潤(rùn)土吸附后T110基礎(chǔ)油4g膨潤(rùn)土吸附后T110基礎(chǔ)油5g膨潤(rùn)土吸附后T110基礎(chǔ)油0.80.70.750.650.750.721.91.952.5222.73.03.153.052.953.011.4510.5410.9910.5211.1010.7647.7249.7050.6950.0349.3749.740.8339.7638.3239.4539.5339.54

根據(jù)本文前一部分所做流變實(shí)驗(yàn)，4種基礎(chǔ)油形成膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂結(jié)構(gòu)強(qiáng)度依次為T110>MVI500>PAO8>150BS，以T110為基礎(chǔ)油時(shí)，膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂抵抗剪切的能力較為優(yōu)良，其次為MVI500，以PAO8和150BS為基礎(chǔ)油的膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂性能一般。

猜想膨潤(rùn)土在吸附基礎(chǔ)油時(shí)主要是根據(jù)相似相容原理進(jìn)行吸附，正構(gòu)烷烴和異構(gòu)烷烴電子云密度小，不易極化，色散力小，是非極性分子結(jié)構(gòu)；環(huán)烷烴和芳香烴電子云密度大，易極化，色散力大，是極性分子結(jié)構(gòu)。因此采用季銨鹽改性的膨潤(rùn)土首先對(duì)環(huán)烷烴的吸附能力較強(qiáng)，其次為芳烴，最后為烷烴。極性的稠化劑在環(huán)烷基油中溶解能力大，稠化能力高， 形成結(jié)構(gòu)強(qiáng)度高的膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂結(jié)構(gòu)，從而使不同基礎(chǔ)油所制膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂表現(xiàn)出不同的性能特性。

從表3也可以看出，不同量的膨潤(rùn)土對(duì)吸附結(jié)果影響不大，這是由于膨潤(rùn)土對(duì)不同種類烴是成比例吸附的，因此在計(jì)算相對(duì)百分含量時(shí)所得結(jié)果變化不大。

4結(jié)論

(1)相同實(shí)驗(yàn)條件下，超微化膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂儲(chǔ)能模量、損耗模量和剪切應(yīng)力均大于傳統(tǒng)膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂，表明超微化膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂有較高的內(nèi)部彈性勢(shì)能，所形成的膨潤(rùn)土骨架結(jié)構(gòu)強(qiáng)度更高，抵抗外界剪切能力增強(qiáng)；

(2)不同基礎(chǔ)油對(duì)膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂流變參數(shù)影響不同，以T110為基礎(chǔ)油的膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂有較高的應(yīng)力和儲(chǔ)能模量，其結(jié)構(gòu)骨架強(qiáng)度較大；同時(shí)其觸變環(huán)面積較大，破壞該潤(rùn)滑脂結(jié)構(gòu)所需能量較大；

(3)基礎(chǔ)油對(duì)膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂流變性能的影響是由于膨潤(rùn)土對(duì)基礎(chǔ)油的不同烴類有選擇性的吸收，即對(duì)不同烴類親和力不同，從而使不同基礎(chǔ)油所制膨潤(rùn)土潤(rùn)滑脂的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度有差異。

參考文獻(xiàn)：

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Impact of base oil on the rheological property of ultrafine bentonite grease

WANG Jing1, GUO Xiaochuan1, JIANG Mingjun1，HE Yan1，SONG Hui2

(1. Department of Military Oil Application & Management Engineering,Logistical Engineering University, Chongqing 401311, China；2. Oil Technical Supervision Office of Logistics Department of Air Force of the Shenyang Military Area Command, Shenyang 110015,China)

Abstract:The impact of the base oil on the rheological parameters of bentonite greases was researched. These parameters include thixotropy, storage modulus, loss modulus and stress, etc. The method of infrared quantitative was adopted to analyze the influence mechanism. The results show that ultrafine bentonite grease has better thixotropy and higher storage modulus, bentonite greases with naphthenic base oil has higher structural strength, and bentonite has selective absorption of different hydrocarbon.

Key words:ultrafine bentonite; grease; base oil; rheological performance

DOI:10.3969/j.issn.1001-9731.2016.01.009

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

中圖分類號(hào)：TE626.4

作者簡(jiǎn)介：王晶(1991-)，男，山西呂梁人，在讀博士，師承郭小川教授，主要從事潤(rùn)滑脂產(chǎn)品的研發(fā)及相關(guān)理論研究。

基金項(xiàng)目：后勤工程學(xué)院青年科學(xué)基金項(xiàng)目資助(YQ14-420602)

文章編號(hào)：1001-9731(2016)01-01043-06

收到初稿日期：2015-04-05 收到修改稿日期：2015-08-10 通訊作者：郭小川，E-mail: 1418718286@qq.com