劉翠容，趙世剛

(西南交通大學(xué) 峨眉校區(qū)，四川 峨眉 614201)

泥石流阻塞大河機(jī)理試驗(yàn)研究

劉翠容，趙世剛

(西南交通大學(xué) 峨眉校區(qū)，四川 峨眉 614201)

通過(guò)大型水槽再現(xiàn)了交匯角為90°時(shí)高容重黏性泥石流入?yún)R大河的過(guò)程，在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中，主要改變泥石流容重和泥石流總量。依據(jù)試驗(yàn)資料歸納出了泥石流阻塞大河有3種模式：潛壩壅堵、堰塞壩局部阻塞和堰塞壩全堵，并分析了各自的特點(diǎn)。分析了泥石流阻塞大河的影響因素，分析結(jié)果表明：容重影響著泥石流入?yún)R運(yùn)動(dòng)的特點(diǎn)和阻塞主河的模式；主河寬度對(duì)堵河的影響表現(xiàn)在泥石流的運(yùn)移距離和主河水力條件改變兩方面，大河的河谷寬、水力條件強(qiáng)，難以達(dá)到全堵主河狀態(tài)，常以堰塞壩形式局部阻塞主河；總量對(duì)泥石流堵河具有極大的影響，總量越大堵河越嚴(yán)重；當(dāng)R≥0.80時(shí)，堰塞壩固體物質(zhì)流失嚴(yán)重，上游水位壅高值與堵塞系數(shù)呈現(xiàn)指數(shù)相關(guān)。

環(huán)境工程；泥石流；阻塞大河；堵河模式；堵河因素

0 引 言

泥石流堵河問(wèn)題是一個(gè)較為復(fù)雜的課題。國(guó)內(nèi)學(xué)者對(duì)泥石流堵河進(jìn)行了大量的研究并得出了成果如：郭志學(xué)等[1]、陳德明等[2-3]和黨超等[4]通過(guò)水槽試驗(yàn)對(duì)泥石流堵河的影響因素進(jìn)行了試驗(yàn)分析，并建立了泥石流堵河臨界判別式；張金山等[5]選取岷江上游具有代表性的堵河型泥石流溝4條、堵塞型泥石流溝及不堵河型泥石流溝各2條，對(duì)堵河型泥石流基本特征進(jìn)行分析總結(jié)，得出計(jì)算泥石流堵斷主河可能性大小的經(jīng)驗(yàn)公式；徐永年等[6]分析了泥石流堵河的影響因子，建立了泥石流入?yún)R的危險(xiǎn)性判別指標(biāo)：影響度和危險(xiǎn)度 。

以往學(xué)者所做的研究工作主要集中于建立泥石流堵斷主河的判據(jù)。這是因?yàn)橐酝嗍鞫潞邮录蠖喟l(fā)生在較小的河流(Q<30 m3/s)，小河河床窄、水流小，泥石流容易堵斷主河。這屬于臨界現(xiàn)象的研究，其理論框架是能量平衡條件，故現(xiàn)有的泥石流堵河公式基本為基于動(dòng)量平衡條件的方程式。

而近年來(lái)，隨著極端氣候事件發(fā)生頻率的提高、區(qū)域性強(qiáng)烈地震的影響，我國(guó)山地災(zāi)害的發(fā)生頻率與危害明顯增加，泥石流阻塞大河(流量大、河床較寬、底坡較平緩的山區(qū)河流，如帕龍藏布江、岷江、金沙江、大渡河等)的現(xiàn)象開(kāi)始增多。實(shí)際資料表明，泥石流阻塞大河成災(zāi)模式具有多樣性，全堵大河事件發(fā)生頻率小，而泥石流局部阻塞大河造成災(zāi)害的現(xiàn)象最為普遍。目前研究泥石流阻塞大河規(guī)律的較少[7-8]，認(rèn)識(shí)泥石流阻塞大河的規(guī)律為泥石流減災(zāi)、搶險(xiǎn)工作提供科學(xué)依據(jù)已是刻不容緩的工作。擬通過(guò)室內(nèi)大型水槽試驗(yàn)再現(xiàn)泥石流入?yún)R主河的過(guò)程，分析泥石流阻塞大河特點(diǎn)，并結(jié)合已有的試驗(yàn)資料分析泥石流阻塞大河的影響因素，揭示泥石流阻塞大河的機(jī)理。

1 試驗(yàn)概述

1.1 試驗(yàn)裝置及測(cè)試手段

室內(nèi)模型試驗(yàn)是在西南交通大學(xué)流體力學(xué)實(shí)驗(yàn)大廳水槽內(nèi)完成的，實(shí)驗(yàn)裝置主要由有機(jī)玻璃主槽、支槽和鐵片泥石流裝料箱三部分組成。主槽長(zhǎng)15 m，寬2 m，深0.65 m，在主槽槽底鋪設(shè)5‰的縱坡，用來(lái)模擬山區(qū)天然河床形態(tài)，在交匯口附近的主槽玻璃上做有標(biāo)記，便于記錄水位在泥石流入?yún)R后的變化過(guò)程。支槽安裝在距主水槽進(jìn)水頭部5m處，長(zhǎng)4.5 m，寬0.33 m，深0.65 m，在支槽壁上綁有刻度尺，用來(lái)觀察泥石流運(yùn)動(dòng)時(shí)的泥深和測(cè)量殘留物的厚度。泥石流裝料箱出口配有一個(gè)卡口，容量約1.50 m3，與支槽相連實(shí)驗(yàn)裝置如圖1。

圖1 試驗(yàn)主槽及支槽Fig.1 Tested main flume and branch flume

試驗(yàn)測(cè)試手段：主槽流量采用三角堰測(cè)定，速度采用示蹤法；泥石流總量和堆積體體積用體積法加移動(dòng)式河床高程計(jì)測(cè)量，泥石流龍頭速度采用示蹤法；泥石流運(yùn)動(dòng)形態(tài)和主河的水流變化采用多點(diǎn)高精度攝像頭進(jìn)行記錄。

1.2 試驗(yàn)內(nèi)容

由于本試驗(yàn)以岷江流域映秀至銀杏段震后泥石流為原型，該段岷江平均寬度100 m左右(屬于大河范疇)，結(jié)合試驗(yàn)場(chǎng)地，選用幾何比尺為50，根據(jù)幾何相似的要求選用2 m寬的試驗(yàn)水槽，以岷江流域?qū)嶋H泥石流樣本按幾何比尺配置試驗(yàn)?zāi)嗍鳎畲箢w粒26.5 mm。

本試驗(yàn)選取黏性泥石流，容重1.96～2.20 t/m3，在所有試驗(yàn)過(guò)程中，主槽底坡不變，支槽和主槽交匯角始終為90°(岷江流域泥石流溝大多數(shù)與主河正交或接近正交)。由于泥石流堵河本身是一個(gè)非常復(fù)雜的動(dòng)態(tài)變化問(wèn)題，受主支溝諸多因素的影響，進(jìn)行模型試驗(yàn)時(shí)很難把涉及到的所有因素的變化都考慮到，為了簡(jiǎn)化問(wèn)題，本試驗(yàn)沒(méi)有考慮主河上游來(lái)流變化對(duì)堵河過(guò)程的影響，設(shè)上游主河水深、流量固定不變，分別為H主=19.5 cm、Q主=152 L/s，試驗(yàn)內(nèi)容包括：

1)不斷改變泥石流容重或者總量，再現(xiàn)泥石流堵塞大河過(guò)程，研究泥石流堵塞大河的特點(diǎn)。

2)容重不變，僅改變泥石流總量，研究泥石流總量對(duì)堵塞大河的影響。

2 試驗(yàn)結(jié)果

本試驗(yàn)成功完成的試驗(yàn)數(shù)據(jù)見(jiàn)表1。分析試驗(yàn)數(shù)據(jù)主要得到了以下成果：

試驗(yàn)表明堵塞主河具有潛壩壅堵、堰塞壩局部堵塞和堰塞壩全堵3種模式。

表1 試驗(yàn)數(shù)據(jù)

(續(xù)表1)

實(shí)驗(yàn)序號(hào)泥石流總量Vn/L泥石流速度vn/(m·s-1)泥石流流量Qn/(L·s-1)流量比壅高水位H/m沖走量/L堵河模式及堵塞系數(shù)R126922．78229．61．55．014．0局部，0．65138654．17344．02．37．532．5局部，0．701410813．58567．13．79．085．0局部，0．801512434．18744．84．913．5156．0局部，0．851620534．18827．65．520．5328．0全堵，1．00

由試驗(yàn)現(xiàn)象可知，容重相對(duì)較小(本試驗(yàn)指﹤2.10 t/m3)的黏性泥石流或者黏粒含量少的泥石流發(fā)生潛壩堵河時(shí)，泥石流自始至終在主河水面下運(yùn)動(dòng)，龍頭快速到達(dá)對(duì)岸，主河全斷面過(guò)流，停積后形成壩體造成上游水位壅高，如圖2。

圖2 泥石流壅堵主河的入?yún)R過(guò)程Fig.2 Confluence process of the main river blocked by debris flow

本項(xiàng)目共出現(xiàn)了8次潛壩堵河，出現(xiàn)了3種不同形態(tài)的潛壩，當(dāng)泥石流與主河單位動(dòng)量比較小時(shí)，泥石流剛好到達(dá)對(duì)岸，形成較均勻的潛壩，上游成拱形，泥石流固體物質(zhì)的堆積形態(tài)及其模擬如圖3(a)；當(dāng)泥石流與主河單位動(dòng)量比較大時(shí)，小部分固體物質(zhì)沖入對(duì)岸并受岸壁反彈堆積，大部分固體物質(zhì)在溝口堆積，由于對(duì)岸厚度小，主河主要在對(duì)岸過(guò)流，見(jiàn)圖3(b)；當(dāng)泥石流與主河單位動(dòng)量比很大時(shí)，大部分固體物質(zhì)沖入對(duì)岸并受岸壁反彈堆積，對(duì)岸厚度最大，主河主要在靠近溝口過(guò)流，如圖3(c)。

圖3 潛壩形態(tài)Fig.3 Submerged dam

高容重(本試驗(yàn)指﹥2.20 t/m3)的黏性泥石流入?yún)R主河時(shí)，易于出現(xiàn)堰塞壩局部堵塞主河。由于泥石流沖出固體物質(zhì)總量不足或者泥石流能量不足或者主河水動(dòng)力條件太強(qiáng)等因素，泥石流沖入主河后，固體物質(zhì)還沒(méi)有到達(dá)對(duì)岸就堆積起來(lái)形成堰塞體，局部堵塞主河，主河過(guò)水面積減小，上游水流受堰塞體的影響而壅高。發(fā)生泥石流局部堵塞主河時(shí)，泥石流進(jìn)入主河后受到后續(xù)泥石流推動(dòng)，是逐步推進(jìn)過(guò)程，泥石流堆積體始終露出水面，如圖4。

圖4 泥石流局部堵塞主河入?yún)R過(guò)程Fig.4 Confluence process of the main river partly blocked by debris flow

本組試驗(yàn)共成功再現(xiàn)了7次堰塞壩局部堵河過(guò)程，在堵塞系數(shù)R不斷增大的過(guò)程中，泥石流與主河水流相互作用由弱變強(qiáng)，泥石流堆積扇也由完整到較完整再到頭部被破壞，如圖5(a)～圖5(d)。

圖5 不同堵塞系數(shù)時(shí)泥石流堆積扇Fig.5 Debris flow fans with different blocking coefficients

由試驗(yàn)過(guò)程及現(xiàn)象可知，高容重的黏性(本試驗(yàn)指﹥2.20 t/m3)泥石流高速入?yún)R主河時(shí)，當(dāng)泥石流持續(xù)時(shí)間足夠長(zhǎng)，即泥石流固體物質(zhì)量足夠多時(shí)，可能發(fā)生堰塞壩全堵主河。發(fā)生全堵主河時(shí)，泥石流固體物質(zhì)快速到達(dá)對(duì)岸，上游水位壅高，形成堰塞湖如圖6，堰塞壩很快在對(duì)岸潰口。堰塞壩全堵主河現(xiàn)象較難發(fā)生，本項(xiàng)目只出現(xiàn)了一次。

圖6 泥石流堰塞壩全堵主河過(guò)程Fig.6 Process of main river blocked by debris flow dam

泥石流容重和泥石流總量對(duì)泥石流堵河有重要的影響。泥石流容重對(duì)堵河模式具有很大的影響，容重相對(duì)較小(本試驗(yàn)指﹤2.10 t/m3)時(shí)，出現(xiàn)潛壩壅堵模式的概率大，容重較大(本試驗(yàn)指﹥2.20 t/m3時(shí)，出現(xiàn)堰塞壩局部或者全堵模式的概率大。泥石流總量對(duì)堰塞壩堵塞大河的程度有較明顯的影響，隨著總量的不斷增大，堵塞程度越來(lái)越嚴(yán)重，即堵塞系數(shù)R越來(lái)越大。

隨著堵塞系數(shù)R的增大，堰塞壩的物質(zhì)流失量增大，當(dāng)R≥0.80時(shí)，流失量急劇增大。

泥石流堰塞壩引起的上游水位壅高值隨堵塞系數(shù)R變化而變化，R較小時(shí)水位增幅小，R較大時(shí)水位急劇增大。

3 試驗(yàn)結(jié)果分析

3.1 堵河模式分析

3.1.1 潛壩壅堵主河的特點(diǎn)

發(fā)生潛壩壅堵時(shí)，泥石流動(dòng)能較大，以水下流動(dòng)的方式很快沖到對(duì)岸，是直接沖到對(duì)岸的流動(dòng)性過(guò)程，泥石流挾帶大量固體物質(zhì)進(jìn)入主河，泥沙不斷在主河河床淤積，從而形成潛壩豎向影響主河水流運(yùn)動(dòng)，水流始終漫過(guò)潛壩向下游流去，主河水流不斷流，但上游水位壅高可使上游形成淹沒(méi)災(zāi)害。通過(guò)對(duì)停水后壩體做顆粒級(jí)配(圖7)分析可知，在壩體的迎水面(1，2，3曲線)、中部(4，5，6曲線)級(jí)配曲線變化不大，只有少量黏粒被沖走了，在下游壩體側(cè)(7，8曲線)級(jí)配曲線變化較大，沖走了較多的細(xì)顆粒，出現(xiàn)了表面粗化現(xiàn)象。

圖7 潛壩各部位的顆粒級(jí)配曲線Fig.7 Sediment gradation curves of various parts of the submerged dam

3.1.2 堰塞壩全堵特點(diǎn)

泥石流全堵主河發(fā)生在泥石流容重大、泥石流總量足夠大時(shí)。發(fā)生全堵主河后，由于上游來(lái)流流量不變，使得堰塞壩上游水位在短時(shí)間內(nèi)急劇上升，堰塞壩迎水面水壓力也急劇增加。水位升高后很快漫頂，堰塞壩潰口，全堵模式被破壞，故全堵模式存在時(shí)間很短，這與現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查結(jié)果吻合。

3.1.3 堰塞壩局部阻塞主河的特點(diǎn)

堰塞壩局部阻塞主河是泥石流阻塞大河的最普遍的形式，分析試驗(yàn)錄像資料及試驗(yàn)數(shù)據(jù)，得出以下幾個(gè)特點(diǎn)：泥石流堰塞壩向?qū)Π吨鸩酵七M(jìn)的過(guò)程中，主河流速呈先增大后減小的非線性變化；堰塞壩的物質(zhì)流失量呈非線性變化：當(dāng)R<0.80時(shí)，流失量隨堵塞系數(shù)變化緩慢，物質(zhì)流失量很少，而R≥0.80時(shí)，流失量隨堵塞系數(shù)急劇增大，物質(zhì)流失嚴(yán)重；上游水位壅高值呈非線性變化：當(dāng)R<0.80時(shí)，上游水位壅高值與堵塞系數(shù)有較明顯的線性關(guān)系，而R≥0.80時(shí)，上游水位壅高值與堵塞系數(shù)呈很好的指數(shù)相關(guān)。關(guān)于這3個(gè)特點(diǎn)的詳細(xì)分析可參閱文獻(xiàn)[7]。

3.2 泥石流阻塞大河影響因素分析

課題組分別在中國(guó)水利水電科學(xué)研究院泥沙所南院實(shí)驗(yàn)大廳、中科院成都山地災(zāi)害與環(huán)境研究所模擬實(shí)驗(yàn)廳、西南交通大學(xué)工程流體力學(xué)(水力學(xué))實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行了泥石流入?yún)R主河的試驗(yàn)。這3組交匯試驗(yàn)各有側(cè)重點(diǎn)，互為補(bǔ)充，共同點(diǎn)是都研究了泥石流堵斷主河的影響因素，并取得了共識(shí)，得出明顯影響泥石流堵河的因素有：泥石流入?yún)R主河的交匯角、泥石流體的特性(包括容重和抗沖強(qiáng)度)、主河寬度、泥石流與主河的流量比、泥石流總量和主河河床坡降，其中，泥石流總量對(duì)堵河的影響研究得較少。結(jié)合上述3組交匯試驗(yàn)成果和本次大型泥石流堵河水槽試驗(yàn)成果，將泥石流容重、主河寬度和泥石流總量對(duì)泥石流阻塞大河的影響進(jìn)行討論。

3.2.1 泥石流容重

泥石流容重表征泥石流流變特性，其作用最復(fù)雜，它影響著泥石流的狀態(tài)及運(yùn)動(dòng)特性。容重對(duì)泥石流堵河的影響具有最為復(fù)雜的兩面性：①容重密切地影響著泥石流的抗沖能力，容重越大，所含固體物質(zhì)的比例越大，泥石流結(jié)構(gòu)性越好，泥石流體抵抗水流沖刷的能力越強(qiáng)；②容重又影響著泥石流的流動(dòng)性，容重越大，泥石流越難流動(dòng)，在其他條件相同的情況下，泥石流的流量和運(yùn)動(dòng)速度會(huì)越小，導(dǎo)致在相同時(shí)間內(nèi)滯留在支槽里的泥石流固體物質(zhì)越多，那么進(jìn)入主河的泥石流總量就越少，越難堵河。

分析本試驗(yàn)現(xiàn)象可知，黏性泥石流容重是影響泥石流阻塞大河模式及運(yùn)動(dòng)特點(diǎn)的重要因素，容重較小時(shí)(本試驗(yàn)為γ<2.00 t/m3)，泥石流流動(dòng)性好，龍頭快速?zèng)_到對(duì)岸發(fā)生潛壩壅堵；容重較大時(shí)(本試驗(yàn)為γ=2.20 t/m3)，泥石流流動(dòng)性差，大量固體物質(zhì)滯留在支槽里，泥石流龍頭靠后續(xù)泥石流推動(dòng)前進(jìn)，發(fā)生堰塞壩局部阻塞主河現(xiàn)象多，而全堵主河現(xiàn)象少。

3.2.2 主河寬度

表2 臨界全堵?tīng)顟B(tài)數(shù)據(jù)對(duì)比

3.2.3 泥石流總量

在以往的研究中，針對(duì)泥石流總量這一堵河影響因素探討得較少，本試驗(yàn)重點(diǎn)對(duì)此進(jìn)行了討論。

泥石流以堰塞壩形式堵塞主河時(shí)，泥石流向?qū)Π锻七M(jìn)的過(guò)程中，主河上游來(lái)流流量不變，而主河水流受泥石流堰塞壩約束下泄流量減少，導(dǎo)致主河水位壅高，其壅高值與泥石流總量密切相關(guān)。隨著主河水位的壅高，一方面泥石流堰塞壩的高度需要加高使其始終露出水面，否則將形成水下潛壩堵河；另一方面，作用在泥石流堰塞壩上的作用力越來(lái)越大，同時(shí)由于河床被束窄后流速也越來(lái)增大，而導(dǎo)致水流對(duì)堰塞壩的沖刷也越來(lái)越強(qiáng)，尤其是R>0.80時(shí)，沖刷作用達(dá)到最強(qiáng)，泥石流固體物質(zhì)只有以一定的流量不斷地持續(xù)供應(yīng)，堰塞壩才有可能抵抗越來(lái)越強(qiáng)的水流沖刷?；谶@兩方面的原因，總量的大小決定著泥石流堵河的程度：根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)繪出泥石流總量隨堵塞系數(shù)變化曲線，如圖8，由圖8可知：當(dāng)R<0.80時(shí)，總量與堵塞系數(shù)基本呈線性相關(guān)，堵塞系數(shù)越大所需的泥石流總量越大；當(dāng)R>0.80時(shí)，總量與堵塞系數(shù)呈現(xiàn)很好的指數(shù)相關(guān)，所需泥石流總量急劇增大。

圖8 泥石流總量與堵塞系數(shù)的關(guān)系Fig.8 Relationship of the total amount of debris flow and block coefficients

4 結(jié) 論

1)潛壩壅堵主要發(fā)生于主河水深相對(duì)較深，容重較小、運(yùn)動(dòng)速度較高的泥石流，其特點(diǎn)是泥石流始終在水下運(yùn)動(dòng)，泥石流停積體淤高河床，改變河道橫縱斷面，同時(shí)使上游產(chǎn)生壅水而造成淹沒(méi)災(zāi)害。

2)以堰塞壩形式造成大河局部阻塞或全堵主要發(fā)生于高容重黏性(或高濃度)泥石流。泥石流完全堵斷大河的事件不多，但一旦發(fā)生，堰塞湖會(huì)造成上游淹沒(méi)災(zāi)害，潰壩時(shí)會(huì)造成下游超常洪水；在寬谷段甚至?xí)仁怪骱痈牡?，形成更大范圍的?yán)重災(zāi)害。局部阻塞是泥石流阻塞大河的最普遍的現(xiàn)象，是本試驗(yàn)的主要研究對(duì)象。其特點(diǎn)是：隨著堵塞系數(shù)R的增大，主河流速先增大后減小，當(dāng)R=0.80時(shí)，流速接近最大值，高速水流直接沖刷堰塞壩導(dǎo)致大量固體物質(zhì)流失，故當(dāng)R>0.80時(shí)，計(jì)算堵塞主河的泥石流總量應(yīng)該包括主河內(nèi)泥石流堆積的總量和泥石流在水流沖刷作用下的流失量；堰塞壩局部阻塞主河造成的上游水位壅高值隨堵塞系數(shù)R呈非線性變化，當(dāng)R<0.80時(shí)呈線性增加，當(dāng)R>0.80時(shí)呈指數(shù)增加；一般情況的局部阻塞(當(dāng)R<0.80時(shí))，主要是堰塞壩束窄水流、改變河道，影響主河泄洪能力，使上游造成淹沒(méi)災(zāi)害，但當(dāng)堵塞系數(shù)﹥0.80以后，由于泥石流嚴(yán)重推移大河水流，可能造成異岸沖刷災(zāi)害。

3)泥石流容重、主河寬度和泥石流總量是泥石流阻塞大河的重要影響因素。分析表明：高容重黏性泥石流直角入?yún)R易于發(fā)生堰塞壩局部阻塞大河現(xiàn)象；主河寬度對(duì)堵塞大河的影響表現(xiàn)在泥石流在主河里的運(yùn)移距離和在泥石流推進(jìn)的過(guò)程中主河水力條件的改變兩方面，主河水力條件的改變是以往的試驗(yàn)沒(méi)有考慮的。泥石流總量決定著阻塞主河的程度：堵塞系數(shù)越大所需的泥石流總量越大，當(dāng)R<0.80時(shí)，堵塞系數(shù)與總量基本呈線性相關(guān)；當(dāng)R>0.80時(shí)，所需泥石流總量急劇增大，總量與堵塞系數(shù)呈現(xiàn)很好的指數(shù)相關(guān)，故在建立堰塞壩阻塞主河的判據(jù)時(shí)必須考慮物質(zhì)總量的要求。

4)由于受泥石流裝料箱容量的限制，只做成了一次堵斷主河的試驗(yàn)，對(duì)堵斷主河模式研究較少。

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Experimental Study on Mechanism of Large River Blocking by Debris Flow

LIU Cuirong, ZHAO Shigang

(Emei Campus, Southwest Jiaotong University, Emei 614201, Sichuan, P.R.China)

Large-scaled flumes were used to reproduce the confluence process of the main river blocked by high density viscous debris flow when the intersection angle was 90°. In the experiment, the amount and the unit weight of debris flow were variants. Based on the experiment data, three types of the river-blocked by debris flow were summarized: total blocking by submerged dam, partly blocking by sand dam and completely blocking by sand dam. Furthermore, their characteristics were analyzed respectively. And the influence factors of the large river blocked by debris flow were analyzed. The analysis results show that: the unit weight of debris flow influences the characteristics of the confluence movement and the river-blocking pattern of debris flow; the influence of the main river width on the river blocking is reflected in the flow distance of debris flow and the change of the hydraulic condition of the main river. Because of the width and the strong hydraulic condition of main river, the main river is difficult to be totally blocked, and is always partly blocked by sand dam. Total volume of debris flow has significant influence on blocking large river, and the rive blocking becomes more serious with the total volume of debris flow increasing. WhenRis more than or equal to 0.80, the solid material of sand dam runs off seriously and the value of backwater height of upstream presents exponential correlation with block coefficient.

environmental engineering; debris flow; large river blocking; model of river-blocked; factors of river-blocked

2015-03-19；

2015-05-20

國(guó)家“973”計(jì)劃資助項(xiàng)目(2011CB409902)；教育部春暉計(jì)劃項(xiàng)目(10101x10096067)；中央高?；鹂萍紕?chuàng)新項(xiàng)目(10101B10096038)

劉翠容(1975—)，女，四川宜賓人，副教授，博士研究生，主要從事鐵路、公路地質(zhì)災(zāi)害研究。E-mail: liucrong7512@126.com。

10.3969/j.issn.1674-0696.2016.01.18

P642.23

A

1674-0696(2016)01-090-06