袁鐵軍　周來水　鄭偉峰　譚昌柏

1.南京航空航天大學(xué)， 南京, 210016　　2.鹽城工學(xué)院， 鹽城, 224051

面板增強(qiáng)中空復(fù)合材料構(gòu)件微波成形工藝

袁鐵軍1,2周來水1鄭偉峰1譚昌柏1

1.南京航空航天大學(xué)， 南京, 2100162.鹽城工學(xué)院， 鹽城, 224051

摘要：針對(duì)面板增強(qiáng)中空復(fù)合材料構(gòu)件在復(fù)合成形時(shí)存在的耗費(fèi)時(shí)間較長(zhǎng)及難以保證大高度芯柱直立性的問題,提出了能夠保證大高度芯柱直立性的鋪放成形工藝并設(shè)計(jì)了用于該成形工藝的芯模,設(shè)計(jì)了包含使用高導(dǎo)熱透波芯模、施加合適固化壓力、采用多層異種材質(zhì)模具、采用定制微波爐、采用多個(gè)升溫速率這5個(gè)措施的微波加熱固化方式。利用上述成形工藝制造實(shí)驗(yàn)樣件,并測(cè)試了樣件的力學(xué)性能，其中平壓強(qiáng)度、剪切強(qiáng)度、彎曲剛度和平拉強(qiáng)度分別為2.2 MPa、0.60 MPa、20.0 N·m2、3.3 MPa。制造規(guī)格為30 cm×14.5 cm的樣件能耗約2028 kJ。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明所提出的成形工藝能高效低能耗制造出芯柱直立性和綜合力學(xué)性能較好的面板增強(qiáng)中空復(fù)合材料構(gòu)件。

關(guān)鍵詞：整體中空復(fù)合材料; 陶瓷芯模; 微波共固化; 力學(xué)性能; 壓力固化

0引言

三維整體中空復(fù)合材料是一種新型的夾芯結(jié)構(gòu)復(fù)合材料,該材料的預(yù)織體(中空織物)可由多種纖維進(jìn)行織造而制成,通過Z向纖維整體連接織物的上下層面形成三明治結(jié)構(gòu)。中空復(fù)合材料較普通實(shí)心復(fù)合材料擁有質(zhì)量小，比強(qiáng)度高，隔音、隔熱效果好及制備簡(jiǎn)單等優(yōu)勢(shì),已用于軌道交通、建筑、風(fēng)電、化工、航空航天等領(lǐng)域,市場(chǎng)應(yīng)用前景非常廣闊,常見產(chǎn)品有高鐵導(dǎo)流罩。為擴(kuò)大中空復(fù)合材料在商用車地板、側(cè)壁結(jié)構(gòu)等處的結(jié)構(gòu)性應(yīng)用,在三維整體中空復(fù)合材料上下面板上分別鋪放額外的增強(qiáng)面板,被稱為面板增強(qiáng)的三維中空復(fù)合材料構(gòu)件。面板增強(qiáng)能有效改善三維中空復(fù)合材料的承載能力[1-7]，因此很有必要關(guān)注面板增強(qiáng)三維中空復(fù)合材料構(gòu)件的制造技術(shù)。目前，為防止增強(qiáng)面板的重量影響三維中空復(fù)合材料的芯柱直立性而影響力學(xué)性能,采用先固化中空復(fù)合材料后固化增強(qiáng)面板的兩次固化技術(shù),往往需要多達(dá)24h的時(shí)間[8]。但是對(duì)于芯柱大于8mm的中空復(fù)合材料構(gòu)件,還必須采取特殊的復(fù)合和固化措施,才能保證芯柱的直立性[9]。所以如何高效地制造出具有較好直立性和力學(xué)性能的面板增強(qiáng)三維中空復(fù)合材料構(gòu)件是值得研究的問題。本文針對(duì)該類構(gòu)件的微波復(fù)合成形工藝開展實(shí)驗(yàn)，驗(yàn)證該工藝的有效性。

1微波復(fù)合成形工藝

1.1保持芯柱直立性的鋪放成形工藝

1.1.1鋪放成形步驟

面板增強(qiáng)中空復(fù)合材料構(gòu)件的鋪放成形步驟如下:①將中空織物和用于額外面板的平紋布裁剪成合適的尺寸。②將一平板鋼化玻璃作為鋪層模具,在模具上先涂上脫模劑，刮平，鋪放一層脫模布,將已配制完成的膠液刷于脫模布上,用刷子把膠液均勻鋪開至織物大??；將下面板增強(qiáng)平紋織物平鋪于已附著膠液的區(qū)域，用輥?zhàn)訅簩?shí)織物直到膠液基本滲入纖維，重復(fù)鋪放平紋布和刷膠,直至達(dá)到設(shè)定的鋪放層數(shù)；在模具上其他地方鋪放中空織物并在中空織物上均勻刷膠,用刮板刮勻樹脂,將中空織物翻轉(zhuǎn)鋪放在已經(jīng)浸漬的下增強(qiáng)面板鋪層上；在中空織物上刷膠并擠壓以確保膠液浸透織物的芯柱,在其上繼續(xù)逐層鋪放上面板增強(qiáng)織物并浸漬樹脂。整個(gè)過程需要保證對(duì)面層、芯層的充分浸潤(rùn)，保證復(fù)合材料平整光滑，更重要的是要保證上下面層樹脂含量的對(duì)稱平衡。③將準(zhǔn)備好的陶瓷芯模沿著緯向逐個(gè)插入面板增強(qiáng)中空復(fù)合材料織物的間隔中。④在構(gòu)件的上下側(cè)分別鋪放透氣氈和吸膠氈,并將整體轉(zhuǎn)移到真空袋里面,抽真空去除空氣,打開真空袋后,去除上面的透氣氈和吸膠氈,去除多余的樹脂。⑤對(duì)構(gòu)件進(jìn)行加壓,保證增強(qiáng)面板層與中空夾芯層緊密貼合。

1.1.2鋪放成形用芯模設(shè)計(jì)

為保證芯柱的直立性,芯模高度必須根據(jù)中空構(gòu)件芯柱的高度來定制,芯柱的寬度須小于芯柱間隔,芯模長(zhǎng)度必須大于構(gòu)件的緯向尺寸。芯模棱邊須倒圓角防止割傷纖維。為提高插入芯模的效率，芯模必須帶有錐形導(dǎo)引頭。為保證芯模的高效移除，插入中空織物時(shí)確保芯模兩端完全露在構(gòu)件外面，芯模外表必須裹上涂有甲基硅油的帶膠聚四氟布。為減少對(duì)樹脂吸收微波熱的影響,芯模材料使用高透波高導(dǎo)熱陶瓷。該陶瓷能承受一定的壓力,從而保證對(duì)構(gòu)件進(jìn)行加壓。芯模的數(shù)量必須足以保證芯模陶瓷均勻插入每一個(gè)間隔中,否則會(huì)導(dǎo)致構(gòu)件的不平整或者分層,如圖1所示。

圖1　填充陶瓷芯模的中空復(fù)合材料構(gòu)件

1.2微波固化方式設(shè)計(jì)

面板增強(qiáng)中空復(fù)合材料構(gòu)件由于其獨(dú)特的中空結(jié)構(gòu),不同方向的熱阻差別很大,在厚度方向具有較大的熱阻,是良好的隔熱材料,但在固化過程中反而不利于熱量交換實(shí)現(xiàn)均勻固化。為防止該類構(gòu)件固化時(shí)出現(xiàn)局部熱失控,不能均勻固化,設(shè)計(jì)了協(xié)同應(yīng)用以下5種措施的固化方式來保證固化質(zhì)量。

1.2.1采用高導(dǎo)熱透波芯模

采用高導(dǎo)熱透波陶瓷均勻插入整個(gè)中空復(fù)合材料,使得中空復(fù)合材料構(gòu)件上下面板中的熱量能夠通過導(dǎo)熱陶瓷進(jìn)行交換,實(shí)現(xiàn)構(gòu)件的厚度方向及平面方向溫度場(chǎng)的均衡，保持固化的均勻性。導(dǎo)熱陶瓷的高透波特性確保陶瓷芯模盡可能少地吸收微波能，從而減小對(duì)構(gòu)件內(nèi)部的電場(chǎng)強(qiáng)度和有效介電損耗系數(shù)均勻性的影響，以充分發(fā)揮導(dǎo)熱陶瓷的均熱功能。

1.2.2施加合適固化壓力

在使用導(dǎo)熱透波陶瓷輔助固化的基礎(chǔ)上,對(duì)中空復(fù)合材料構(gòu)件施加較大的固化壓力以減小層間界面的距離從而降低厚度方向的熱阻,以改善面板增強(qiáng)中空復(fù)合材料構(gòu)件的厚度方向溫度場(chǎng),提高固化均勻性。加壓方式可以用抽真空加壓,也可以通過其他方式獲得更高的壓力,比如微波爐內(nèi)通入高壓氮?dú)狻?/p>

1.2.3采用多層異種材質(zhì)模具

設(shè)計(jì)了4層不同材料組成的模具,第一層是厚度不超過0.5mm的透波高導(dǎo)熱性陶瓷,起著提高構(gòu)件平面方向熱交換能力,均衡構(gòu)件溫度場(chǎng)的作用,但這一層材料的尺寸大小須與構(gòu)件的輪廓尺寸一致。第二層是聚四氟乙烯，材料厚度不超過0.5mm,起著透波保溫的效果。第三層是厚度不小于10mm的高透波高硼硅鋼化玻璃,能承受較高壓力并耐急冷急熱,熱變形很小。第四層是聚四氟乙烯材料，厚度不超過0.5mm,起著透波保溫的效果。使用該模具不僅能夠很好地均衡構(gòu)件的溫度場(chǎng),保證構(gòu)件均勻固化,而且由于模具的熱膨脹系數(shù)極小,可以減小構(gòu)件的固化變形,從而提高構(gòu)件的固化質(zhì)量。該模具良好的保溫效果減少了向空氣散失的熱量,降低了微波爐的功率消耗。

1.2.4采用定制的微波爐

為改善復(fù)合材料吸收微波熱的均勻性,設(shè)計(jì)并制造了高質(zhì)量的帶旋轉(zhuǎn)托盤的正多邊形型腔微波爐,如圖2所示,以保證微波型腔內(nèi)場(chǎng)強(qiáng)盡可能均勻。復(fù)合材料構(gòu)件在接收微波輻射時(shí)處于均勻旋轉(zhuǎn)狀態(tài),盡可能保證一定時(shí)間段內(nèi)所接收?qǐng)鰪?qiáng)的均勻。

圖2　微波爐腔

1.2.5采用多個(gè)升溫速率溫度曲線

采用由多個(gè)不同升溫速率溫度曲線段組成的固化周期來固化構(gòu)件,固化開始前的溫度曲線采用較快的升溫速率,而固化開始后的溫度曲線采用較慢的升溫速率,在固化開始前和固化過程中分別增加幾個(gè)恒溫段,增加構(gòu)件內(nèi)部溫度場(chǎng)的均化時(shí)間,從而保證構(gòu)件均勻固化。

1.3微波固化面板增強(qiáng)中空復(fù)合材料構(gòu)件

將面板增強(qiáng)復(fù)合材料按照上文所設(shè)計(jì)的固化方式進(jìn)行固化。在爐內(nèi)構(gòu)件表面冷卻到70℃后,從爐腔中取出構(gòu)件,立即用橡膠錘輕敲芯模的端部,使芯模與構(gòu)件分離,然后用工具將芯模頂出復(fù)合材料。

2實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

2.1樣件制備原材料

樹脂體系:樹脂選用環(huán)氧E51(無錫樹脂廠),固化劑采用4,4′-二氨基二苯砜(DDS)。樹脂基體選用質(zhì)量比為70∶30的環(huán)氧樹脂與固化劑混合物。本實(shí)驗(yàn)用的E-glass中空織物由中材科技股份有限公司提供,具體參數(shù)見表1。

表1　三維中空織物的結(jié)構(gòu)參數(shù)

E-glass平紋編織布由常州廣潤(rùn)玻纖產(chǎn)品有限公司提供,碳?；祀s纖維平紋編織布(CGP033002503K)由中碳科技有限公司提供,碳、玻璃混雜比為1。芯模是由宜興大麥陶瓷研究所提供的氧化鋁陶瓷條(純度為99%)。

2.2樹脂固化溫度曲線及樣件的制備

將織物裁剪成經(jīng)向30cm、緯向14.5cm的規(guī)格,面板增強(qiáng)織物為3層(玻璃纖維/碳玻纖維/玻璃纖維)。樹脂體系與纖維織物的質(zhì)量比為7∶5。對(duì)樹脂體系抽真空防止將空氣帶入到復(fù)合材料中。

取適量的樹脂樣本用5種不同升溫速率做DSC(差示掃描量熱法)測(cè)試,根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)采用T-β外推法預(yù)測(cè)固化溫度[10]。經(jīng)過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證并微調(diào)后確定合適的固化溫度時(shí)間曲線,如圖3所示。

圖3　固化溫度-時(shí)間曲線

完全基于本文提出的微波復(fù)合成形工藝制造一組樣件(樣件1),采用抽真空加壓方式,壓力為0.09MPa。另外一組樣件(樣件2)參照本文提出的復(fù)合成形工藝制造但不使用陶瓷芯模,采用抽真空加壓方式,壓力為0.06MPa。兩組樣件采用相同的原料和鋪放方式，樣件成形尺寸30cm×14.5cm。兩組樣件在固化時(shí)始終位于模具的中心位置，模具與旋轉(zhuǎn)托盤保持相對(duì)固定的位置，保證所有樣件在固化時(shí)接受的微波輻射保持一致。

2.3力學(xué)性能測(cè)試

樣件的平壓強(qiáng)度、剪切強(qiáng)度、彎曲剛度及平拉強(qiáng)度分別參照GB/T1453-2005、GB/T1455-2005、GB/T1456-2005、GB/T1452-2005來進(jìn)行測(cè)試。任何一種測(cè)試用樣件規(guī)格是根據(jù)測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)和CMT550型萬能試驗(yàn)機(jī)的要求來確定的。每種性能測(cè)試實(shí)驗(yàn)件數(shù)量不小于5件。平壓、平拉實(shí)驗(yàn)試件規(guī)格為60mm×60mm,剪切實(shí)驗(yàn)試件規(guī)格為150mm×60mm,彎曲剛度實(shí)驗(yàn)試件規(guī)格為260mm×60mm,跨距為120mm,外伸臂長(zhǎng)度為60mm。在所有測(cè)試實(shí)驗(yàn)中,加載速度為0.5mm/min。

3實(shí)驗(yàn)結(jié)果及分析

3.1外觀質(zhì)量

圖4　不同樣件的緯向表面

樣件1平均厚度為6.56mm，樣件2平均厚度為5.50mm。從圖4中可以明顯看出樣件1的芯柱具有更好的直立性,滿足了芯柱與面板成80°～90°角的要求,陶瓷芯模發(fā)揮了重要的支撐作用。

從圖5中可以明顯看出樣件1具有更好的表面質(zhì)量，表明增加的壓力和導(dǎo)熱芯模的使用改善了固化均勻性。

圖5　不同樣件的表面

3.2力學(xué)性能

3.2.1平壓強(qiáng)度

圖6a顯示樣件1有更好的平壓性能,從比強(qiáng)度來看改善效果很明顯,因?yàn)闃蛹?的芯柱具有更好的直立性。樣件1的芯柱直接斷裂，而樣件2的芯柱先傾斜然后在芯柱端部發(fā)生斷裂，如圖6b、圖6c所示。

(a)平壓應(yīng)力-應(yīng)變曲線

(b)經(jīng)向斷裂形態(tài)

(c)緯向斷裂形態(tài)圖6　樣件的平壓測(cè)試

3.2.2剪切強(qiáng)度

如圖7所示，樣件1具有較低的剪切強(qiáng)度,因?yàn)樘沾尚灸２粌H增大了樣件芯柱的高度也增大了樹脂在重力作用下沿著陶瓷向下流淌的機(jī)會(huì),導(dǎo)致芯柱的含膠量下降(采用化學(xué)腐蝕法測(cè)得樣件1芯柱的塑膠質(zhì)量分?jǐn)?shù)為37%，樣件2芯柱的塑膠質(zhì)量分?jǐn)?shù)為40%)，兩因素的疊加直接導(dǎo)致剪切強(qiáng)度下降。兩種樣件的失效都是芯材根部與面板連接處斷裂。

圖7　剪切應(yīng)力-應(yīng)變曲線

3.2.3平拉強(qiáng)度

如圖8a所示，樣件1擁有更高的平拉強(qiáng)度,原因是陶瓷芯模有助于樣件1在固化過程中承受更高的壓力,提高了樣件1中增強(qiáng)面板的抗分層能力，使得平拉強(qiáng)度取決于中空復(fù)合材料芯柱的強(qiáng)度。樣件1的失效形式為芯柱的斷裂，樣件2的失效形式為增強(qiáng)面板的層間分層，如圖8b所示。

(a)平拉應(yīng)力-應(yīng)變曲線

(b)失效形式圖8　樣件的平拉測(cè)試

3.2.4彎曲剛度

如圖9a所示，樣件1有更高的彎曲剛度,因?yàn)闃蛹?的芯柱較高,彎曲剛度隨芯柱高度的增大而增大。兩種樣件的上面板都受擠壓破壞,破壞發(fā)生在靠近載荷中心線處的上面板處，增強(qiáng)面板與中空芯材之間有明顯的分層，樣件1比樣件2具有較小的破壞區(qū)域，如圖9b、圖9c所示。

(a)載荷與跨中撓度曲線

(b)表面失效形態(tài)

(c)側(cè)面失效形態(tài)圖9　樣件的彎曲測(cè)試

從表2的數(shù)據(jù)來看,樣件1具有更好的綜合力學(xué)性能,這表明陶瓷芯模對(duì)固化質(zhì)量的改善發(fā)揮了重要作用。

中空復(fù)合材料的主要結(jié)構(gòu)參數(shù)芯柱高度和芯柱密度對(duì)構(gòu)件力學(xué)性能的影響很明顯[9，11]。平拉強(qiáng)度與固化壓力大小有關(guān)。制作樣件中的樹脂含量、分布均勻性及面板材料也影響樣件的力學(xué)性能[12]。因此可以認(rèn)為如果選擇合適的中空織物的結(jié)構(gòu)參數(shù)、面板材料及優(yōu)化的固化工藝參數(shù),采用微波復(fù)合成形工藝完全可以制造具有更好力學(xué)性能的構(gòu)件,從而滿足更廣泛工程需求。

表2　樣件的力學(xué)特性

3.3能耗

根據(jù)微波爐上儀表記錄的瞬時(shí)功率值及固化時(shí)間可計(jì)算出固化中空復(fù)合材料樣件1、2的平均電能消耗量,分別為2028kJ、2400kJ。樣件1能耗更低的主要原因是陶瓷芯模去除了中空復(fù)合材料的大部分空氣,這導(dǎo)致了較少的對(duì)流熱損失。氧化鋁陶瓷的質(zhì)量熱容(780J/(kg·℃))比空氣的質(zhì)量熱容(1012J/(kg·℃))小,也是固化樣件1所需能耗較低的另一個(gè)原因。

3.4固化時(shí)間

本文所提固化工藝采用增強(qiáng)面板與中空復(fù)合材料同時(shí)固化，與傳統(tǒng)的先固化中空復(fù)合材料，然后在中空復(fù)合材料上鋪放增強(qiáng)面板，再進(jìn)行固化的方式相比，同樣的材料由于只需要在爐子里固化一次，所以顯然節(jié)省了不少固化時(shí)間。

4結(jié)論

(1)微波能夠以共固化方式高效低能耗固化面板增強(qiáng)中空復(fù)合材料構(gòu)件,與分兩次的膠接固化方式相比,固化所需時(shí)間顯然較短。

(2)與不使用芯模相比,透波導(dǎo)熱芯模不僅保證了面板增強(qiáng)中空復(fù)合材料構(gòu)件芯柱的直立性，還使構(gòu)件能在較高壓力下均勻共固化,改善了綜合力學(xué)性能,進(jìn)一步降低了固化能耗,對(duì)芯柱高于8mm的中空復(fù)合材料,效果尤為明顯。

(3)利用微波復(fù)合成形工藝可以制得綜合力學(xué)性能較好的面板增強(qiáng)中空復(fù)合材料構(gòu)件,如果施加合適的固化壓力,選擇合適的結(jié)構(gòu)參數(shù),有望獲得更好的力學(xué)性能, 值得未來開展進(jìn)一步研究。

參考文獻(xiàn)：

[1]鄭云.中空夾芯復(fù)合材料在軌道交通內(nèi)裝上的應(yīng)用[J].玻璃纖維,2013(4):19-23.

ZhengYun.Applicationof3DSandwichCompositeinInteriorsofRailVehicles[J].FiberGlass, 2013(4):19-23.

[2]鄭云,魏艷,匡寧.中空夾芯增強(qiáng)石材復(fù)合板的開發(fā)[J].石材,2013(7):4-13.

ZhengYun,WeiYan,KuangNing.TheDevelopmentofHollowSandwichReinforcedCompositeStonePanels[J].Stone, 2013(7): 4-13.

[3]WangShaokai,LiMin,ZhangZuoguang,etal.PropertiesofFacesheet-reinforced3-DSpacerFabricCompositesandtheIntegralMulti-facesheetStructures[J].ReinforcedPlasticsandComposites,2010,29(6) :793-806.

[4]VaidyaAS,VaidyaUK,UddinN.ImpactResponseofThree-dimensionalMultifunctionalSandwichComposite[J].MaterialsandDesign,2014,56:50-59.

[5]ZhaoChuangqi,LiDiansen,GeTianqi,etal.ExperimentalStudyontheCompressionPropertiesandFailureMechanismof3DIntegratedWovenSpacerComposites[J].CompositeStructures,2004,65: 103-115.

[6]HosurMV,AbdullahM,JeelaniS.ManufacturingandLow-velocityImpactCharacterizationofFoamFilled3-DIntegratedCoreSandwichCompositeswithHybridFacesheets[J].CompositeStructures,2005,69: 167-181.

[7]NatarajanS,HaboussiM,ManickamG.ApplicationofHigher-orderStructuralTheorytoBendingandFreeVibrationAnalysisofSandwichPlateswithCNTReinforcedCompositeFacesheets[J].CompositeStructures, 2014, 113:197-207

[8]KarahanM,GulH,IvensJ,etal.LowVelocityImpactCharacteristicsof3DIntegratedCoreSandwichComposites[J].TextileResearchJournal,2012, 82(9):945-962.

[9]LiMin,WangShaokai,ZhangZuoguang,etal.EffectofStructureontheMechanicalBehaviorsofThree-dimensionalSpacerFabricComposites[J].Appl.Compos.Mater.,2009, 16:1-14.

[10]李恒,王德海,錢夏慶.非等溫DSC法研究環(huán)氧樹脂體系固化動(dòng)力學(xué)[J].固體火箭技術(shù),2013,36(2):266-284

LiHeng,WangDehai,QianXiaqing.CuringKineticsofEpoxyResinbyNon-isothermalDSCMethod[J].JournalofSolidRocketTechnology, 2013,36(2):266-284.

[11]曹海建.三維機(jī)織整體中空復(fù)合材料的結(jié)構(gòu)及性能研究[D].無錫:江南大學(xué), 2010.

[12]蘇丹.間隔連體織物復(fù)合工藝質(zhì)量控制及其產(chǎn)品性能分析[D].北京:北京航空航天大學(xué),2007.

(編輯王艷麗)

MicrowaveMoldingProcessforFacesheet-reinforcedSpacerFabricCompositeComponent

YuanTiejun1,2ZhouLaishui1ZhengWeifeng1TanChangbai1

1.NanjingUniversityofAeronauticsandAstronautics,Nanjing,2100162.YanchengInstituteofTechnology,Yancheng，Jiangsu， 224051

Abstract：In order to solve the problems of excessive consumption time and difficulty keeping high piles vertical in facesheet-reinforced 3-D spacer fabric composites component(FSFCC) molding process, laying process keeping high piles vertical was presented. Core molds used in above-mentioned laying process were designed. The special curing method composed of five measures with microwave heating was designed. These measures were as follows: using high thermal conductive and wave-transparent core molds; applying proper curing pressure; using multi-layer dissimilar material mold;using customized microwave oven;adopting multiple ramp rate. FSFCC samples were made on the basis of the molding process. Mechanics properties of experimental FSFCC samples were tested. Flexural stiffness, flatwise compressive strength, flatwise tensile strength and tensile shear strength are 20.0N·m2, 2.2MPa,3.3MPa and 0.60MPa respectively. Making one specimen with size of 30cm×14.5cm only cost 2028 kJ power. So conclusion can be drawn from experimental results that molding process presented herein can be used to make FSFCC with vertical high piles and good mechanics properties at the cost of less energy efficiently.

Key words：hollow integrated sandwich composite; ceramic core mold; microwave co-curing; mechanics property; curing under pressure

收稿日期：2015-08-06

基金項(xiàng)目：江蘇省科技計(jì)劃資助項(xiàng)目(BY2015057-22)

中圖分類號(hào)：TH162

DOI：10.3969/j.issn.1004-132X.2016.04.021

作者簡(jiǎn)介：袁鐵軍，男，1975年生。南京航空航天大學(xué)機(jī)電學(xué)院博士研究生，鹽城工學(xué)院機(jī)械工程學(xué)院、優(yōu)集學(xué)院副教授。主要研究方向?yàn)閺?fù)合材料構(gòu)件的成形加工技術(shù)。 周來水，男，1962年生。南京航空航天大學(xué)機(jī)電學(xué)院教授、博士研究生導(dǎo)師。鄭偉峰， 男，1976年生。南京航空航天大學(xué)機(jī)電學(xué)院博士研究生。譚昌柏，男，1977年生。南京航空航天大學(xué)機(jī)電學(xué)院副教授。