山西中北大學(xué)機械與動力工程學(xué)院 曹衛(wèi)衛(wèi) 沈興全 倪雪婷 張繼明
BTA單齒深孔鉆具靜力學(xué)分析
山西中北大學(xué)機械與動力工程學(xué)院曹衛(wèi)衛(wèi)沈興全倪雪婷張繼明
本文分析了BTA鉆具的力學(xué)特性,通過UG建立了單齒深孔鉆實體模型。利用ANSYS對BTA深孔鉆進行了靜力學(xué)分析,并對45鋼棒料進行鉆削實驗,得出刀具磨損位置,為進一步研究刀具的磨損理論奠定理論基礎(chǔ)。
單齒BTA;鉆削;磨損;靜力學(xué)分析
BTA深孔鉆是一種加工細長孔的鉆具,在金屬切削加工中,孔的加工占有很大一部分,深孔加工是指鉆孔的深度和直徑之比大于5的加工方法[1]。
有限元仿真利用數(shù)學(xué)近似法對真實物理系統(tǒng)做出模擬。它和真實實驗相比,成本低、易操作、效率高[2]。所以,深孔鉆削的有限元分析對其加工原理是一種很有效的研究方法。
本文以BTA單齒鉆為基礎(chǔ)建立三維實體模型[3],利用ANSYS對鉆頭進行靜力學(xué)仿真,得出單齒BTA鉆的變形圖和應(yīng)力、應(yīng)變云圖,推斷其磨損情況,結(jié)合實驗觀察其實際磨損情況,并將有限元仿真數(shù)據(jù)和實驗數(shù)據(jù)進行對比研究。
為了研究單齒BTA鉆具力學(xué)特性及磨損情況,建立單齒BTA深孔鉆的三維實體模型,其切削部分由一個硬質(zhì)合金刀片焊接在刀體上,它的切削刃在切削時可以布滿整個孔徑,下面的斷屑臺起到斷屑的作用,采用兩個導(dǎo)向條可以起到增大切削過程的穩(wěn)定性的作用[4]。
2.1對BTA鉆具進行ANSYS仿真
對φ30.05的BTA鉆具進行ANSYS仿真。圖1為BTA鉆的變形圖。
圖1 BTA鉆的變形圖
由圖1可得此BTA鉆的最大變形處為紅色區(qū)域,即刀齒外邊緣及刀尖部位表現(xiàn)為向外凸出,最大變形量為1.6411× 10-4m;最小變形發(fā)生在刀體的內(nèi)錐部位,最小變形量為1.8235×10-5m,如圖中深藍色區(qū)域所示。刀具實體模型的X方向應(yīng)變圖如圖2所示。
圖2 單齒BTA鉆X方向應(yīng)變云圖
由圖2看出,此模型最大應(yīng)變同樣發(fā)生在刀齒外邊緣刀尖部位,最大應(yīng)變?yōu)?.9014×103m,最小應(yīng)變位置在刀體的內(nèi)錐處,為1.1182×107m。
刀具實體模型的X應(yīng)力云圖如圖3所示。
圖3 單齒BTA鉆X方向應(yīng)力云圖
由圖3可以看出,模型的最大應(yīng)力位置在刀齒外邊緣刀尖處,為9.0791× 108Pa,最小應(yīng)力位置在刀體的內(nèi)錐處,為1.7205×104Pa。
2.2BTA鉆的實際鉆削實驗
對φ60的45鋼棒料進行鉆削,切削速度15m/min,進給量為0.60mm/r,切削深度5mm左右,做多次實驗后觀察刀齒情況。
實驗結(jié)果:使用超景深三維顯微系統(tǒng)來觀察刀片的磨損程度,如圖4所示。
圖4刀齒實驗前后磨損圖
圖4為刀具磨損前后圖,由兩組對比試驗圖可以很明顯地發(fā)現(xiàn)刀片的右邊緣磨損嚴重(右邊緣即切削刃所在位置)與未進行切削并磨損的左邊緣形成了鮮明的對比,發(fā)現(xiàn)刀齒的拐角處的磨損程度最為嚴重,刀尖部位的磨損呈帶狀。
實驗證明,建立的BTA鉆模型還有其靜力學(xué)分析和實際加工出來的結(jié)果基本吻合。但上端刀片在實際加工中刀尖位置沒有受力,磨損程度小,和ANSYS靜態(tài)仿真的結(jié)果有誤差,是因為在靜態(tài)仿真時沒有考慮刀片的工作情況,將刀具的載荷分布詳細化。
本文對單齒BTA鉆具進行了三維建模,利用ANSYS軟件對其實體模型進行了靜力學(xué)分析。通過靜力學(xué)分析得到BTA深孔鉆具在工作中的最大形變位置、最大應(yīng)力、應(yīng)變處。通過對比多組實驗加工前后的BTA刀具的磨損情況,驗證了模擬仿真分析結(jié)果,為以后的BTA鉆的靜力學(xué)分析改善、進一步細化刀具受力指明了方向。
[1]王竣.現(xiàn)代深孔加工技術(shù)[M].哈爾濱工業(yè)出版社,2005.
[2]沈興全,龐俊忠.深孔加工關(guān)鍵技術(shù)研究[J],中北大學(xué)學(xué)報.2010,52(6):43-46.
[3]倪棟,段進,徐久成.通用有限元分析ANSYS7.0實例精解[M].北京:電子工業(yè)出版社,2003.
[4]尤海燕,楊樹財,吳雪峰,岳彩旭. BTA深孔鉆設(shè)計技術(shù)[J].機械設(shè)計與研究,2014.