王軍陣，郭琛

（山東科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院，山東 青島 266590）

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超高韌性水泥基復(fù)合材料疲勞裂紋擴(kuò)展速率影響因素研究

王軍陣，郭琛

（山東科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院，山東 青島 266590）

依據(jù)疲勞裂縫擴(kuò)展規(guī)律的Paris公式，采用尺寸為80mm×150mm ×700mm和100mm×100mm×400mm及裂縫縫高為50mm和60mm的試件，進(jìn)行試驗(yàn)探究裂紋擴(kuò)展速率的相關(guān)影響因素，即荷載幅值、縫高比等對(duì)裂紋的擴(kuò)展速率的影響。結(jié)果表明：荷載幅值、縫高比等因素都對(duì)疲勞裂紋的擴(kuò)展有較大影響，同時(shí)得出疲勞裂縫覆蓋面積A的變形趨勢(shì)與最大CMOD基本趨于一致，隨著荷載循環(huán)次數(shù)的增加呈現(xiàn)出五階段發(fā)展。

疲勞試驗(yàn)；裂縫擴(kuò)展速率；影響因素

1　研究背景

超高韌性水泥基復(fù)合材料（UHTCC）是由水泥、水、增強(qiáng)纖維、精細(xì)骨料以及粉煤灰和硅灰等活性礦物摻合料組成的新型工程材料，具有多縫開裂的特征，是一種新型的高性能纖維水泥基復(fù)合材料。UHTCC將普通混凝土在荷載下的單一裂縫形式轉(zhuǎn)變?yōu)槎鄺l細(xì)密裂紋的模式[1]，對(duì)基體裂縫的擴(kuò)展有很好的抑制作用，從而探究UHTCC疲勞裂縫的擴(kuò)展的影響因素具有重要作用。目前國(guó)內(nèi)外大量學(xué)者對(duì)UHTCC的疲勞斷裂進(jìn)行了研究，由美國(guó)學(xué)者 Li的研究，可知UHTCC的斷裂是一種“延性斷裂”[2]。吳智敏采用等幅疲勞荷載方式加載，對(duì)混凝土試件疲勞裂紋擴(kuò)展進(jìn)行研究，即超高韌性水泥基復(fù)合材料的開裂模式為多條細(xì)密裂紋，裂縫分散能力較強(qiáng)，所以大大降低了裂縫擴(kuò)展的速率，正是由于UHTCC多縫開裂模式，其斷裂又稱為“延性斷裂”[3]，同時(shí)研究了混凝土試件縫高比對(duì)裂縫擴(kuò)展的影響[4]。再有劉問(wèn)博士對(duì)UHTCC的疲勞裂紋擴(kuò)展進(jìn)行了研究，即研究UHTCC的裂縫擴(kuò)展依據(jù)Paris公式比較恰當(dāng)，同時(shí)給出了疲勞過(guò)程中，UHTCC的裂縫覆蓋面積隨荷載循環(huán)呈現(xiàn)的關(guān)系[5]，本研究根據(jù)非線性斷裂力學(xué)對(duì)尺寸為80mm×150mm×700mm和100mm×100mm× 400mm，預(yù)制裂縫縫高為50mm和60mm的試件進(jìn)行研究，看能否確定荷載幅值、縫高比等對(duì)裂紋擴(kuò)展速率的影響，以及疲勞裂縫覆蓋面積A的變形趨勢(shì)與最大CMOD是否基本趨于一致。

2　試驗(yàn)概況

采用常用三點(diǎn)彎曲加載試驗(yàn)，試件尺寸為80mm ×150mm×700mm和100mm×100mm×400mm，即C、D兩種尺寸，水泥基體配合比為：水泥∶砂子∶粉煤灰∶水=1∶1.2∶0.8∶0.58，PVA纖維體積摻量為2%，初始縫高比為0.33、0.4兩種。

UHTCC疲勞裂縫擴(kuò)展實(shí)驗(yàn)和計(jì)算參數(shù)　表1

3　實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

已知荷載幅值、載荷順序、環(huán)境和加載頻率等都因素對(duì)疲勞裂紋的擴(kuò)展有較大影響[6]。根據(jù)不同縫高比試件的荷載幅值與裂紋擴(kuò)展速率的變化情況，如圖1所示。隨著加載條件荷載幅值Pa的增大，單個(gè)荷載循環(huán)的疲勞裂縫速率dA/dN大體是呈現(xiàn)升高趨勢(shì)。對(duì)于縫高比不同的試件，縫高比?。?.33）的試件，其荷載幅值可變化范圍較大，其疲勞裂紋擴(kuò)展速率的dA/dN變化比較大，其升高的趨勢(shì)比較明顯。對(duì)于縫高比大（0.4）的試件，其荷載幅值可變化范圍相對(duì)較小，其疲勞裂紋擴(kuò)展速率的變化較小，其升高的趨勢(shì)相對(duì)減弱。因此荷載幅值對(duì)疲勞裂紋擴(kuò)展的速率dA/dN影響作用較為明顯，隨著荷載幅值的增大，疲勞裂紋擴(kuò)展速率也增大，反之，則降低。

圖1　疲勞裂紋擴(kuò)展速率dA/dN隨荷載幅值Pa的變化情況

由于在低的加載頻率條件下，試件中的初始裂縫、孔隙和缺陷在裂紋尖端有足夠的作用時(shí)間促使裂紋加速擴(kuò)展[7]。即加載設(shè)備限制的原因，沒(méi)有對(duì)加載頻率的較寬范圍進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，所以對(duì)于加載頻率對(duì)于疲勞裂紋擴(kuò)展速率的影響作用有多明顯，本實(shí)驗(yàn)沒(méi)有得到。

根據(jù)表1可看出，當(dāng)試件的荷載幅值相近時(shí)，如C-5、D-1和D-2試件，其荷載幅值均為2.7kN，縫高比為0.33的試件，疲勞裂紋擴(kuò)展速率dA/dN為0.001211，而縫高比為0.4的試件，疲勞裂紋擴(kuò)展速率dA/dN為0.00264和0.001385，均比縫高比0.33的試件有所增高增大。由此可得，試件的預(yù)制切口深度越大，即縫高比越大，試件的疲勞裂紋擴(kuò)展速率dA/dN越大。

4　UHTCC試件在重復(fù)荷載作用下表現(xiàn)出延性特征

圖3示出試件在動(dòng)態(tài)斷裂作用下最大CMOD與試件表面裂縫覆蓋面積隨荷載循環(huán)的變化過(guò)程，裂縫覆蓋面積A的變化趨勢(shì)與最大CMOD基本趨于一致，裂縫寬度隨循環(huán)次數(shù)的變化趨勢(shì)如圖2，變化呈五階段發(fā)展：（Ⅰ）變形較快發(fā)展階段；（Ⅱ）緩慢變形階段；（Ⅲ）變形穩(wěn)定擴(kuò)展階段；（Ⅳ）主裂縫擴(kuò)展階段；（Ⅴ）斷裂破壞階段。

5　實(shí)驗(yàn)結(jié)論

①加載條件中的荷載幅值Pa對(duì)疲勞裂紋擴(kuò)展的速率dA/dN影響作用最為明顯。荷載幅值最為明顯。荷載幅值越大，疲勞裂紋擴(kuò)展速率dA/dN越大，反之，則越小。當(dāng)荷載幅值相近時(shí)，試件的預(yù)制切口深度越大，即縫高比越大，試件的疲勞裂紋擴(kuò)展速率dA/dN越大。

圖2　裂縫寬度隨循環(huán)次數(shù)的變化趨勢(shì)

圖3　裂縫覆蓋面積A和最大CMOD隨加載循環(huán)次數(shù)的演化曲線

②疲勞裂縫覆蓋面積A的變形趨勢(shì)與最大CMOD基本趨于一致，隨著荷載循環(huán)次數(shù)的增加也呈現(xiàn)出五階段發(fā)展。

[1]徐世烺，李賀東.超高韌性水泥基復(fù)合材料研究進(jìn)展及其工程應(yīng)用[J].土木工程學(xué)報(bào)，2008，41（6）：72-87.

[2]LI Victor C.高延性纖維增強(qiáng)水泥基復(fù)合材料的研究進(jìn)展及應(yīng)用[J].硅酸鹽學(xué)報(bào)，2007，35（4）：531-536.

[3]吳智敏，宋玉普，趙國(guó)藩.疲勞荷載作用下砼裂縫擴(kuò)展過(guò)程[J].大連理工大學(xué)學(xué)報(bào)，1997，37（1）：45-48.

[4]吳智敏，趙國(guó)藩.混凝土試件縫高比對(duì)裂縫擴(kuò)展過(guò)程及斷裂韌度的影響[J].應(yīng)用基礎(chǔ)與工程科學(xué)學(xué)報(bào)，1995，3（2）：126-130.

[5]劉問(wèn)，徐世烺，李慶華.超高韌性水泥基復(fù)合材料疲勞裂縫擴(kuò)展公式的理論與研究[J].工程力學(xué)，2013，30（11）：67-74.

[6]陳傳堯.疲勞與斷裂[M].武漢：華中科技大學(xué)出版社，2001.

[7]范天佑.斷裂動(dòng)力學(xué)原理與應(yīng)用[M].北京：北京理工大學(xué)出版社，2006.

[8]Li V C，Hashida T.Engineering Ductile Fracture in Brittle-Matrix Composites[J].Journal ofMaterialsScienceLetters，1993，12（12）：898-901.

TU599

A

1007-7359(2016)03-0078-02

10.16330/j.cnki.1007-7359.2016.03.026

王軍陣（1991-），男，山東菏澤人，山東科技大學(xué)在讀碩士，研究方向：混凝土。