趙珍光

山東日發(fā)紡織機械有限公司研發(fā)中心，山東 聊城 252000

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針刺機偏心主軸振動問題探討

趙珍光

山東日發(fā)紡織機械有限公司研發(fā)中心，山東 聊城 252000

基于單曲柄結(jié)構(gòu)和雙曲柄結(jié)構(gòu)高速針刺機振動產(chǎn)生的原因，探討針刺機的針刺頻率、針刺密度與設備偏心主軸振動和主軸強度的關系；通過運動分析、測量及計算使設備偏心主軸振動、強度量化；設計消除主要慣性力的配重的計算方法，為提高針刺頻率和針刺密度提供理論依據(jù)。

針刺機，振動，曲柄，聯(lián)桿，配重

針刺法非織造技術是利用刺針的穿刺作用，使前道工序加工出的具有一定均勻度的纖網(wǎng)中的纖維相互纏結(jié)，形成具有一定強度和厚度的非織造布的一種加固方法[1]。但在實際針刺加固生產(chǎn)中，針刺頻率和針刺密度的提高受設備偏心主軸振動和主軸強度的影響。

本文針對單曲柄結(jié)構(gòu)和雙曲柄結(jié)構(gòu)針刺機(山東日發(fā)紡織機械有限公司生產(chǎn))在運行過程中存在的問題，運用計算式，定量闡述針刺機的針刺頻率、針刺密度與設備偏心主軸振動、強度之間的關系，以期為高頻針刺機的開發(fā)提供理論依據(jù)。

1　曲柄結(jié)構(gòu)介紹

針刺機的振動由曲柄箱驅(qū)動針板運動產(chǎn)生。根據(jù)工藝配置的不同，針刺機的曲柄箱結(jié)構(gòu)可分為單曲柄結(jié)構(gòu)和雙曲柄結(jié)構(gòu)兩種(圖1)。

(a)單曲柄結(jié)構(gòu)　　(b)雙曲柄結(jié)構(gòu)

雙曲柄結(jié)構(gòu)較單曲柄結(jié)構(gòu)復雜，但兩者主要組成零件及工作原理相同(圖2)：電機通過變速箱傳動主傳動軸(1)，驅(qū)動曲柄(3)旋轉(zhuǎn)，聯(lián)桿(5)在曲柄的作用下做2倍偏距運動，帶動推桿(6)在導向套的作用下做上下運動，同時帶動針梁和針板上下往復運動。整個運轉(zhuǎn)過程中，曲柄、聯(lián)桿相互關聯(lián)運動，加速度和作用力連續(xù)變化，但在偏心距的影響下易產(chǎn)生慣性力，這使得設備機械穩(wěn)定性能欠佳。而合適地加以動平衡可較好地消除振動，改善動平衡，有效提高針刺速度。故選擇增加配重塊(2)以平衡慣性力，改善設備機械穩(wěn)定性能，確保針刺機高速、高效運轉(zhuǎn)。

1—主傳動軸；2—配重塊；3—曲柄；4—滾針軸承；5—聯(lián)桿；6—推桿

下文就單曲柄結(jié)構(gòu)和雙曲柄結(jié)構(gòu)分別進行分析說明。

2　針刺機單曲柄結(jié)構(gòu)力學分析

圖3為簡化的針刺機單曲柄結(jié)構(gòu)力學示意圖。其中，A點表示主傳動軸中心、B點表示聯(lián)桿中心、C點表示推桿中心；R代表主軸中心與聯(lián)桿中心的距離即曲柄的偏心距、L代表聯(lián)桿中心到推桿中心的距離、xC代表推桿中心的位移；φ1代表R與水平方向的夾角、φ2代表L與水平方向的夾角。

圖3　單曲柄結(jié)構(gòu)運動分析

2.1曲柄箱運動性能分析

針刺機在運轉(zhuǎn)過程中，刺針在針板組件的驅(qū)動下對纖網(wǎng)做高速上下穿刺運動，針刺動程取決于曲柄的偏心距。對圖3中的單曲柄結(jié)構(gòu)運動進行分解，因R和L為封閉的向量，兩者在y軸方向上的投影大小相等、方向相反，故：

Rsinφ1+Lsinφ2=0

(1)

即

(2)

式中：τ為一常數(shù)。

設曲柄的角速度為ω1，角加速度為ε1；聯(lián)桿的角速度為ω2，角加速度為ε2。就式(2)對時間t求導數(shù)，得：

(3)

繼續(xù)對時間t求導數(shù)，得：

(4)

將式(2)、式(3)代入式(4)，得：

(5)

式(5)定義了曲柄旋轉(zhuǎn)至不同位置時聯(lián)桿的角加速度的變化。

2.2針板組件運動性能分析

為簡化結(jié)構(gòu)分析，將曲柄、針梁、針板和刺針統(tǒng)稱為針板組件，它們皆為剛性聯(lián)接，工作中相對運動皆為零。當曲柄從φ1=0°的位置即下止點處旋轉(zhuǎn)到圖3所示位置時，針板組件的位移(s)：

s=R+L-xC=R(1-cosφ1)+L(1-cosφ2)

(6)

因此，針板組件的速度(vC)和加速度(aC)：

(7)

(8)

則式(7)和式(8)的近似計算式：

(9)

(10)

2.3針刺機構(gòu)運轉(zhuǎn)慣性力分析

圖4為針刺機單曲柄結(jié)構(gòu)的慣性力分析簡圖。設定曲柄(1)、聯(lián)桿(2)和滑塊(3)的重力分別為G1、G2和G3(質(zhì)量分別為m1、m2、m3)；R代表主傳動軸中心A與聯(lián)桿中心B的距離即曲柄的偏心距，L代表聯(lián)桿中心B到推桿中心C的距離；曲柄重心S1距離其主傳動軸中心A的距離為e，聯(lián)桿重心S2到聯(lián)桿中心B和針板組件中心C的距離分別為a和b。

將聯(lián)桿質(zhì)量m2分配到B和C點[圖4(a)]，得：

(11)

(12)

在曲柄的延長線上距離A點r長度的位置處安裝一重力為G′(質(zhì)量為m′)的平衡塊[圖4(b)]:

(13)

當曲柄重心S1和主傳動軸中心A重合即e=0時，旋轉(zhuǎn)半徑為0，則力矩為0，此時滿足動平衡，故：

(14)

(a)　　(b)

(c)　　(d)　　(e)

接著對往復運動的針板組件做動平衡。結(jié)合式(10)可得C處的慣性力PC：

PC=-mCaC=

(15)

以曲柄、聯(lián)桿、滑塊、機座為受力體，慣性力PC將在A、C處引起動壓力N41和N43[圖4(c)]。故機座受力偶矩N34xC和作用于A處的水平動壓力N14h的共同作用[圖4(d)]，其中N14h=PC。為消除N14h的影響，在曲柄的延長線上距離A點r長度的位置處再加裝一重力為G″(質(zhì)量為m″)的平衡塊[圖4(e)],且G″r=mCgR。

G″引起的慣性力作用于A處，分解到水平方向和豎直方向分別為P″h和P″v：

(16)

(17)

P″h 與N14h的大小相等、方向相反，故可通過增加平衡塊抵消水平慣性力，確保針刺機高頻穩(wěn)定運行；而豎直方向上的P″v，其最大值與P″h 的最大值相等，對機械運轉(zhuǎn)有一定的影響，可利用設備自重來降低影響。

3　針刺機雙曲柄結(jié)構(gòu)力學分析

圖5為雙曲柄結(jié)構(gòu)受力簡圖。

圖5　雙曲柄結(jié)構(gòu)運動分析

圖5中，m1表示曲柄的質(zhì)量、m2表示聯(lián)桿的質(zhì)量、m3表示推桿和針梁的質(zhì)量、mE表示配重塊的質(zhì)量；l表示聯(lián)桿長度，a、b、c分別表示對應質(zhì)心距A、B、C鉸鏈處的距離，r表示聯(lián)桿偏心距，c代表聯(lián)桿重心回轉(zhuǎn)半徑，r′表示配重塊的回轉(zhuǎn)半徑；θ表示曲柄轉(zhuǎn)過的角度。mE產(chǎn)生的慣性力與m1、m2、m3產(chǎn)生的慣性力相平衡時，整個曲柄結(jié)構(gòu)達到動平衡，此時雙曲柄結(jié)構(gòu)針刺機不會產(chǎn)生較大的振動。

3.1雙曲柄箱分析

雙曲柄結(jié)構(gòu)左右相同，故本文選擇右半部分用于研究慣性力(圖6)。

圖6　雙曲柄結(jié)構(gòu)質(zhì)量簡圖

采用質(zhì)量代替法，將m1集中于A、B處，則：

(18)

(19)

由于A點為軸心，是靜止的，因此m1A不產(chǎn)生慣性力。

同樣，將m2集中于B、C處 ，則：

(20)

(21)

于是B、C處集中的質(zhì)量：

mB=m1B+m2B

(22)

mC=m2C+m3

(23)

另外，設曲柄角速度為ω，則B處的加速度：

aB=-rω2

(24)

圖5中曲柄與聯(lián)桿恰好處于垂直位置，則C點的位移(xC)：

xC=rcosθ+lsinθ

(25)

對時間t求導兩次，得C處加速度：

(26)

故B、C兩點的慣性力：

PB=-mBrω2

(27)

(28)

3.2配重塊的設計分析

將配重塊的質(zhì)量mE分解成豎直方向(mE1)和水平方向(mE2)兩部分。其中，mE1旋轉(zhuǎn)產(chǎn)生的慣性力用于平衡PB，則：

mE1r′=mBr

(29)

故：

(30)

mE2在x和y方向上產(chǎn)生的慣性力：

PE2x=-mE2ω2r′sinθ

(31)

PE2y=-mE2ω2r′cosθ

(32)

適當調(diào)整式(32)中的mE2和r′，可使其與式(28)中的第一項相同，PC的cosθ項與PE2y相互抵消，但PC中的cos2θ項不能消除，只有依靠設備自身的質(zhì)量來緩解。而水平方向上，因為是左右雙軸驅(qū)動，故左右雙軸都會產(chǎn)生PE2x，它們數(shù)值相等、方向相反，慣性力相互抵消并達到平衡。

4　針刺頻率與針刺機振動的實例

以雙曲柄針刺機為例，設計偏心距r為2 cm、聯(lián)桿長度l為25 cm，當針刺頻率為800、1 200、1 500 r/min時，測得針板組件往復運動的速度和加速度幅值如圖7所示。

圖7　不同針刺頻率時針板組件往復運動的速度、加速度幅值

針板組件質(zhì)量m針板為34 kg(即重力約340 N)，其產(chǎn)生的一階往復慣性力P1和二階往復慣性力P2的實測值如圖8所示。

圖8　不同針刺頻率時針板組件往復慣性力

由上述數(shù)據(jù)可知，相同曲柄箱配置的針刺機在針刺設備質(zhì)量和偏心距恒定的條件下，針板組件的往復慣性力隨著針刺頻率的上升而上升，針刺設備的振動也隨之增加，且往復慣性力增加速率要高于針刺頻率的升高速率。但二階往復慣性力約為一階往復慣性力的8%，故可不予考慮?？稍诒ＷC往復運動零件強度、剛度和可靠性的前提下，通過減輕質(zhì)量來減少動載荷。

5　結(jié)論

為實現(xiàn)針刺機高頻、高速運轉(zhuǎn)，采用配重塊是減小針刺機振動的有效手段。通過科學合理的選擇、計算、加工配重塊，可平衡設備的往復慣性力和旋轉(zhuǎn)慣性力；在曲柄結(jié)構(gòu)選材方面，應以滿足往復運動針板組件的強度、剛度及可靠性為前提，選用質(zhì)量相對小的材料以減少動載荷、改善動平衡，且曲柄結(jié)構(gòu)組件加工精度應滿足技術要求，安裝要確保其基準精確、牢固。

Discussion about eccentric spindle’s vibration of needle punching machines

ZhaoZhenguang

Technology Development Center，Shandong Rifa Textile Machinery Co., Ltd.，Liaocheng 252000, China

Based on the reasons for vibration of high-speed needle punching machines with single crank and double crank, the relationship among needle frequency, needle density, vibration and strength of eccentric spindle was discussed. Through the analysis of movement, measurement and calculation, the vibration and strength of eccentric spindle were quantified, and calculation methods of weight which were used to eliminate the main inertial force were designed, in order to provide theoretical basis for improving needle frequency and needle density.

needle punching machine, vibration, crank, joining beam, balance weight

2016-05-03

趙珍光，男，1979年生，工程師，主要從事非織造設備的研發(fā)工作

TS173.3

A

1004-7093(2016)07-0017-05