蔡　斌，袁艷慧，趙良龍

(吉林建筑大學(xué)土木工程學(xué)院， 吉林長(zhǎng)春130118)

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鋼筋混凝土疊合梁受彎承載力可靠度分析

蔡斌，袁艷慧，趙良龍

(吉林建筑大學(xué)土木工程學(xué)院， 吉林長(zhǎng)春130118)

為了研究鋼筋混凝土疊合梁受彎承載力可靠度變化規(guī)律，提出基于JC法(當(dāng)量正態(tài)化法)的可靠度分析方法?？紤]兩階段荷載比值k(第一階段荷載與第二階段荷載的比值)和荷載效應(yīng)比n(可變荷載效應(yīng)與恒荷載效應(yīng)的比值)的影響，應(yīng)用計(jì)算軟件MATLAB進(jìn)行數(shù)值分析。結(jié)果表明：k對(duì)疊合梁的可靠度影響很大，當(dāng)k接近1.0時(shí)，疊合梁的可靠度最大；當(dāng)k增大或減小時(shí)，疊合梁抗彎的可靠度均較低；隨著n的增大，可靠度降低。當(dāng)考慮k和n兩個(gè)因素對(duì)受彎承載力可靠度的影響時(shí)，隨著k的變大疊合梁受彎可靠度先增大后減小，在1.0附近可靠度達(dá)到最大值；與單獨(dú)考慮荷載效應(yīng)比n不同，此時(shí)隨著荷載效應(yīng)比n的增大，可靠度降低。

鋼筋混凝土疊合梁；受彎承載力；JC法；荷載效應(yīng)比；可靠度

0　引　言

疊合構(gòu)件是由預(yù)制混凝土構(gòu)件(或既有混凝土構(gòu)件)和現(xiàn)澆混凝土構(gòu)件組成，即先根據(jù)需要預(yù)制結(jié)構(gòu)構(gòu)件，然后在其上澆筑混凝土，形成一種裝配整體式結(jié)構(gòu)。這種結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)是：相比全預(yù)制裝配結(jié)構(gòu)其整體剛度和抗震性能更好，而且相比整體現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)施工周期短、節(jié)省模版材料等。對(duì)于疊合結(jié)構(gòu)的研究與應(yīng)用已有半個(gè)多世紀(jì)的時(shí)間，隨著科技的發(fā)展越來(lái)越多的新型材料和新型組合的出現(xiàn)，給疊合結(jié)構(gòu)領(lǐng)域的擴(kuò)展帶來(lái)了契機(jī)[1-2]。

疊合構(gòu)件的應(yīng)用范圍逐漸擴(kuò)大，對(duì)其研究也成為熱點(diǎn)，本文考慮將其運(yùn)用到加固領(lǐng)域，對(duì)其加固前后受彎承載力的可靠度進(jìn)行比較分析。鄧志恒、陸春陽(yáng)[3]對(duì)6根連續(xù)疊合梁和2根對(duì)比梁進(jìn)行了試驗(yàn)研究，分析結(jié)果發(fā)現(xiàn)，疊合參數(shù)αh(αh=h1/h)較小或第一階段彎矩與第二階段彎矩值之比M1/M2較大時(shí)，對(duì)疊合梁極限承載力的影響很大，設(shè)計(jì)時(shí)為不使疊合梁的抗彎強(qiáng)度比相同條件的整澆梁降低太多，宜保證h1/h>0.4。何大治等[4]對(duì)鋼筋混凝土疊合受彎構(gòu)件的極限承載力進(jìn)行了分析，研究了疊合參數(shù)αh、αm(第一階段荷載產(chǎn)生的彎矩值M1與預(yù)制構(gòu)件的極限抗彎承載力M1u之比)和預(yù)制部分混凝土與后澆層混凝土強(qiáng)度比αf對(duì)疊合構(gòu)件受彎極限承載力的影響，結(jié)果表明普通整澆梁的極限承載力計(jì)算公式仍適用于疊合構(gòu)件的計(jì)算，只是在一些情況下需引入系數(shù)進(jìn)行調(diào)整；陳曉強(qiáng)等[5]提出根據(jù)不同的荷載效應(yīng)比，對(duì)普通混凝土受彎構(gòu)件使用階段變形進(jìn)行可靠度分析；王磊等[6]對(duì)疊合梁受彎特性進(jìn)行了試驗(yàn)研究，指出疊合層混凝土強(qiáng)度等級(jí)比預(yù)制混凝土等級(jí)高一個(gè)級(jí)別的構(gòu)件，其抗彎性能比同一級(jí)別的要好；Buonopane、Schafer[7]提出用非線性進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，可以得到較滿意的可靠度。以上研究均未涉及到鋼筋混凝土疊合構(gòu)件受彎承載力的可靠度研究，本文主要研究?jī)呻A段荷載比值k和荷載效應(yīng)比n對(duì)疊合梁受彎承載力可靠度的影響。

1　鋼筋混凝土疊合梁設(shè)計(jì)方法

1.1疊合梁荷載取值

根據(jù)規(guī)范GB50010-2010《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[8]，不加支撐的疊合受彎構(gòu)件，按下列兩個(gè)階段進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算。

①第一階段由預(yù)制構(gòu)件承擔(dān)荷載，因?yàn)榀B合層混凝土強(qiáng)度未達(dá)到設(shè)計(jì)值，荷載包括本階段的恒荷載和施工活荷載；

②第二階段疊合層混凝土已達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度，疊合構(gòu)件可按整體結(jié)構(gòu)計(jì)算；此時(shí)荷載考慮下列兩種情況并取較大值：

施工階段：所有構(gòu)件自重產(chǎn)生的恒荷載以及本階段的施工活荷載；

使用階段：所有構(gòu)件自重產(chǎn)生的恒荷載以及本階段的使用活荷載。

1.2疊合梁受彎承載力計(jì)算公式

疊合梁正截面受彎承載力應(yīng)按文獻(xiàn)[8]計(jì)算：

預(yù)制構(gòu)件：

M1=M1G+M1Q，

(1)

疊合構(gòu)件的正彎矩區(qū)段：

M2=M1G+M2G+M2Q，

(2)

其中，M1G為第一階段結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值；M1Q為第一階段施工活荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值；M2G為第二階段面層、吊頂?shù)茸灾禺a(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值；M2Q為第二階段使用活荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值，活荷載取施工階段活荷載和使用階段活荷載的較大值。

文獻(xiàn)[8]中混凝土強(qiáng)度等級(jí)的取用方法：正彎矩區(qū)段按疊合層取用、負(fù)彎矩區(qū)段按計(jì)算截面受壓區(qū)的實(shí)際情況取用。但在計(jì)算正截面受彎承載力時(shí)，為了安全起見(jiàn)混凝土強(qiáng)度等級(jí)取預(yù)制構(gòu)件和疊合層中較低的強(qiáng)度等級(jí)。

2　極限狀態(tài)功能函數(shù)的建立

2.1極限狀態(tài)方程的建立

極限狀態(tài)功能函數(shù)是根據(jù)GB50068-2011《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》[9]中的規(guī)定來(lái)建立的：

Z=g(X1,X2,…,Xn)=0,

(3)

其中：g(·)為功能函數(shù)；Xi(i=1,2,…,n)為作用在結(jié)構(gòu)上的各種荷載、材料的性能以及幾何參數(shù)等基本變量。由于基本變量存在一定的不確定性，應(yīng)將其作為隨機(jī)變量考慮。

當(dāng)僅考慮兩個(gè)基本變量(即結(jié)構(gòu)所承受的作用效應(yīng)S和結(jié)構(gòu)本身所具有的抗力R)時(shí)，極限狀態(tài)方程見(jiàn)下式：

Z=R-S=0。

(4)

2.2確定功能函數(shù)

結(jié)構(gòu)構(gòu)件的可靠度用可靠度指標(biāo)β來(lái)表示，可靠度的計(jì)算在隨機(jī)可靠性理論的前提下，采用分項(xiàng)系數(shù)表達(dá)的概率極限設(shè)計(jì)方法，本文運(yùn)用考慮基本變量概率分布類型的一次二階矩法進(jìn)行計(jì)算。

疊合梁第一階段可靠度計(jì)算時(shí)的功能函數(shù)：

Z=R-S=fyAs(h01-0.5x1)-M1G-M1Q，

(5)

式中：R=M1u=α1fcbx1(h01-0.5x1)=fyAs(h0-0.5x1)，其中α1的取值當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)不超過(guò)C50時(shí)，取1.0； 混凝土等級(jí)為C80時(shí)，取0.94，其間按線性內(nèi)插法求得。M1G為第一階段恒荷載q1GK產(chǎn)生的彎矩效應(yīng)平均值，M1Q為第一階段可變荷載q1QK產(chǎn)生的彎矩效應(yīng)平均值。

疊合梁第二階段可靠度計(jì)算時(shí)的功能函數(shù)：

Z=R-S=fyAs(h0-0.5x)-M1G-M2G-M2Q，

(6)

式中：M2G為第二階段恒荷載q2GK產(chǎn)生的彎矩效應(yīng)平均值，M2Q為第二階段可變荷載q2QK和第一階段可變荷載q1QK最大值產(chǎn)生的彎矩效應(yīng)平均值。當(dāng)Z>0時(shí)，構(gòu)件處于安全可靠狀態(tài)；當(dāng)Z<0時(shí)構(gòu)件處于不安全狀態(tài)；當(dāng)Z=0時(shí)構(gòu)件處于極限狀態(tài)。

3　設(shè)計(jì)參數(shù)統(tǒng)計(jì)特征以及可靠度分析流程

3.1設(shè)計(jì)參數(shù)的統(tǒng)計(jì)特征

康奈爾[10]提出的一次二階矩法計(jì)算模式，結(jié)構(gòu)可靠性理論基本完善。根據(jù)結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)方法，基于JC法(當(dāng)量正態(tài)化法)應(yīng)用科學(xué)計(jì)算軟件MATLAB對(duì)結(jié)構(gòu)可靠度進(jìn)行計(jì)算。本文采用JC法編制程序時(shí)需要用到各隨機(jī)變量的統(tǒng)計(jì)特征，隨機(jī)變量的統(tǒng)計(jì)特征是通過(guò)對(duì)大量的數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)計(jì)算，最后得到變量的統(tǒng)計(jì)平均值和標(biāo)準(zhǔn)差[11]。其中，涉及到的主要變量有：混凝土抗壓強(qiáng)度、鋼筋抗拉及抗壓強(qiáng)度、鋼筋截面面積、恒荷載和可變荷載、截面的有效高度和截面寬度等參數(shù)，根據(jù)文獻(xiàn)[11-13]采用各參數(shù)的統(tǒng)計(jì)特征情況列于表1。

表1　各隨機(jī)變量的統(tǒng)計(jì)參數(shù)Tab.1　Statistical parameters of random variables

3.2可靠度分析方法流程

中心點(diǎn)法和基本驗(yàn)算點(diǎn)法都屬于一次二階矩法。中心點(diǎn)法沒(méi)有考慮隨機(jī)變量的概率分布，計(jì)算結(jié)果粗糙，比較適合計(jì)算要求精度不高的問(wèn)題；而基本驗(yàn)算點(diǎn)法雖然考慮了隨機(jī)變量的概率分布，但其只能解決正態(tài)分布變量求解問(wèn)題；JC法可以處理其他概率分布的變量問(wèn)題[14-15]。因此，本文采用JC法求解疊合梁受彎極限狀態(tài)承載力的可靠度，具體流程:

①根據(jù)算例所給荷載條件：可變荷載和永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值qGK和qQK，按公式(1)和(2)計(jì)算構(gòu)件的彎矩作用效應(yīng)設(shè)計(jì)值MG和MQ；

②根據(jù)彎矩承載力的設(shè)計(jì)值MG和MQ，設(shè)計(jì)疊合構(gòu)件縱向配筋A(yù)s；

③根據(jù)公式(5)和(6)建立功能函數(shù)Z=R-S=fyAs(h0-0.5x)-MG-MQ，確定功能函數(shù)中各變量的統(tǒng)計(jì)參數(shù)，即均值和變異系數(shù)等，為軟件的編程做準(zhǔn)備；

④根據(jù)文獻(xiàn)[15]和[16]編制計(jì)算程序，通過(guò)軟件MATLAB計(jì)算出結(jié)構(gòu)的可靠度指標(biāo)β；

⑤在給定的荷載效應(yīng)比n情況下，改變第一階段和第二階段荷載的大小，求解不同k所對(duì)應(yīng)的可靠度指標(biāo)β；改變恒荷載和活荷載的值，重復(fù)以上步驟，求解不同的荷載效應(yīng)比n對(duì)應(yīng)的可靠度指標(biāo)β。

4　疊合梁受彎可靠度的算例分析

4.1算例

已知一鋼筋混凝土疊合梁為簡(jiǎn)支梁，梁截面為矩形。梁寬b=250 mm，預(yù)制梁的高度為h1=500 mm，計(jì)算跨度l0=5 800 mm，混凝土采用C30，相應(yīng)的fc=14.3 N/mm2，α1=1.0，ft=1.43 N/mm2；疊合梁高h(yuǎn)=700 mm，疊合層混凝土采用C25(fc=11.9 N/mm2，α1=1.0)。受拉縱向鋼筋采用HRB335(fy=300 N/mm2)，箍筋采用HPB300鋼筋(fy=270 N/mm2)，施工階段不加支撐。

第一階段預(yù)制梁承受恒荷載(預(yù)制梁、板及疊合層自重)標(biāo)準(zhǔn)值q1GK，可變荷載(施工階段)標(biāo)準(zhǔn)值q1QK；第二階段恒荷載(面層、吊頂自重等新增恒荷載)標(biāo)準(zhǔn)值q2GK，第二階段施工活荷載與第一階段施工活荷載相等[17]，使用階段活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2QK。

4.2疊合構(gòu)件加固前后的可靠度計(jì)算

對(duì)于老舊建筑不能滿足強(qiáng)度要求或使用要求，或者新建建筑設(shè)計(jì)出現(xiàn)問(wèn)題不能滿足受力或變形要求，均可以在原有構(gòu)件上疊合新的構(gòu)件，以使構(gòu)件滿足要求。

用JC法計(jì)算加固前可靠度指標(biāo)β1為3.781 9，加固后的可靠度指標(biāo)β2為3.856 3，很明顯加固后構(gòu)件的承載能力增加一倍多，加固后的可靠度指標(biāo)β2也比加固前的β1大。結(jié)果表明疊合加固后的可靠度符合相關(guān)規(guī)定，并相對(duì)于加固前的可靠度指標(biāo)有所提高。

4.3兩階段荷載比值k(k=q1/q2)對(duì)可靠度的影響

疊合構(gòu)件受力較普通梁有所差異，第一階段與第二階段荷載比值不同對(duì)結(jié)構(gòu)承載力的可靠度有很大的影響。取第一階段荷載與第二階段荷載比值為k，其中k分別取0.5、0.67、1.0、1.5、2.0五個(gè)值，第一階段荷載與第二階段荷載總值為60 kN/m，設(shè)恒荷載與可變荷載的取值相同，即荷載效應(yīng)比n=1.0。在對(duì)疊合梁計(jì)算時(shí)，恒荷載取第一階段恒荷載和第二階段恒荷載之和，活荷載取施工階段活荷載和使用階段活荷載的最大值，設(shè)第一階段活荷載等于第二階段施工荷載，構(gòu)件的縱向鋼筋配置為4Φ20，且鋼筋的配筋率均大于文獻(xiàn)[18]計(jì)算的最小配筋率，小于文獻(xiàn)[19]計(jì)算出來(lái)的最大配筋率，荷載標(biāo)準(zhǔn)值的具體取值情況如表2所示。

表2　荷載取值情況Tab.2　Load values　kN·m-1

注：1.“恒+活”含義為“第一階段恒荷載+第二階段恒荷載+最大值(第一階段活荷載，第二階段活荷載)”。

圖1　可靠度指標(biāo)與第一階段和第二階段荷載比值k關(guān)系Fig.1　Reliability index’s relationship with the ratio of first stage of the load and the second’s

表2中疊合構(gòu)件承受的總荷載保持不變，兩階段荷載比值k不管為多少，由于荷載效應(yīng)比為1.0，所以結(jié)構(gòu)的恒荷載一直保持30 kN/m不變，活荷載取兩階段活荷載的最大值。通過(guò)軟件MATLAB編程計(jì)算可靠度，則其可靠度指標(biāo)計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖1。

從圖1中可以看出，第一階段與第二階段荷載比值k從0.5升高到2.0，說(shuō)明第二階段承受的荷載逐漸減小，可靠度先升高然后降低，在兩階段荷載比值為1.0時(shí)的可靠度最高，結(jié)構(gòu)最安全；隨著兩階段荷載比值k的變大，其可靠度指標(biāo)分別取值為：2.90、3.54、4.67、3.54、2.90，其平均值為3.51，滿足二級(jí)安全等級(jí)要求。

4.4荷載效應(yīng)比對(duì)可靠度的影響

荷載效應(yīng)比為活荷載效應(yīng)與恒荷載效應(yīng)比值，令恒荷載和活荷載的總和保持不變?yōu)?0 kN/m，研究荷載效應(yīng)比對(duì)疊合構(gòu)件可靠度的具體影響，對(duì)疊合構(gòu)件進(jìn)行彎矩計(jì)算時(shí)取第一階段可變荷載和第二階段可變荷載的較大值，其荷載取值如下：

①qQK=16.7 kN/m，qGK=33.3 kN/m，n=0.5；②qQK=25 kN/m，qGK=25 kN/m，n=1.0；

③qQK=27.8 kN/m，qGK=22.2 kN/m，n=1.25；④qQK=30 kN/m，qGK=20 kN/m，n=1.5；

⑤qQK=33.3 kN/m，qGK=16.7 kN/m，n=2.0；⑥qQK=37.5 kN/m，qGK=12.5 kN/m，n=3.0。

圖2　可靠度指標(biāo)與荷載效應(yīng)比的關(guān)系Fig.2 The relationship between reliability and load effect ratio

計(jì)算過(guò)程中的具體數(shù)值與算例相同，但鋼筋配置為2Φ22+2Φ20。經(jīng)過(guò)計(jì)算得出可靠度指標(biāo)與荷載效應(yīng)比的一組關(guān)系如圖2所示。

圖2表明，荷載效應(yīng)比為0.5時(shí)，可靠度指標(biāo)為4.47；荷載效應(yīng)比為1.0時(shí)，可靠度指標(biāo)為3.9；荷載效應(yīng)比為1.25時(shí)，可靠度指標(biāo)為3.71；荷載效應(yīng)比為1.5時(shí)，可靠度指標(biāo)為3.57；荷載效應(yīng)比為2.0時(shí)，可靠度指標(biāo)為3.38；荷載效應(yīng)比為3.0時(shí)，可靠度指標(biāo)為3.17。荷載效應(yīng)比從0.5增加到3.0時(shí)，活荷載所占的比例變大，可靠度相應(yīng)減小。

分析圖2中的具體情況如下:

①荷載效應(yīng)比從0.5到3.0，可靠度呈現(xiàn)非線性減小；

②在所研究的數(shù)據(jù)中，當(dāng)荷載效應(yīng)比為0.5時(shí)對(duì)應(yīng)的可靠度最大，達(dá)到一級(jí)安全等級(jí)的要求；

③從幾組數(shù)據(jù)的可靠度結(jié)果可以看出，可靠度指標(biāo)平均值為3.7，滿足結(jié)構(gòu)的安全性能和相關(guān)規(guī)范要求。即使在荷載效應(yīng)比為3.0時(shí)的可靠度指標(biāo)仍為3.17，依然滿足延性破壞三級(jí)安全等級(jí)的破壞要求。

4.5考慮兩階段荷載比值和荷載效應(yīng)比兩因素對(duì)可靠度的影響

單獨(dú)考慮兩階段荷載比值得到的結(jié)論是：當(dāng)兩階段荷載比值為1.0時(shí)的可靠度最高；單獨(dú)考慮荷載效應(yīng)比時(shí)得到的結(jié)論是：荷載效應(yīng)比越小，結(jié)構(gòu)的可靠度越大?？紤]這兩個(gè)變量因素(兩階段荷載比值k和荷載效應(yīng)比n)對(duì)可靠度的影響，兩階段荷載比k分別取值0.5、0.7、0.9、1.1、1.3、1.5，荷載效應(yīng)比n分別取值0.25、0.5、1.0、1.25。第一階段與第二階段所有荷載總值不變?yōu)?0 kN/m，鋼筋配置為4Φ20，荷載效應(yīng)比n確定后，結(jié)構(gòu)所受的恒荷載取值確定qG=60/(n+1)，而活荷載取值：

(7)

圖3　荷載效應(yīng)比和兩階段荷載比對(duì)可靠度指標(biāo)的影響Fig.3　Effect of load effect ratio and two-stage load ratio on reliability

則計(jì)算得到的可靠度指標(biāo)如圖3所示。

從圖3可知，第一階段與第二階段荷載比值k在1.0附近時(shí)，疊合梁的可靠度最高，遠(yuǎn)離1.0荷載逐漸減?。缓奢d效應(yīng)比n越大，疊合梁的可靠度越大，這與單獨(dú)考慮荷載效應(yīng)比對(duì)疊合梁受彎可靠度的影響截然相反。這是因?yàn)椋弘S著荷載效應(yīng)比變大，恒荷載變小，活荷載變大，且活荷載取第一階段與第二階段活荷載較大值，較小值舍棄，舍棄的活荷載和恒荷載的變小導(dǎo)致疊合梁承受的總荷載標(biāo)準(zhǔn)值減小，使得可靠度增加。

5　結(jié)　論

本文計(jì)算了幾組疊合梁的可靠度指標(biāo)β，并分析影響它的兩個(gè)因素：兩階段荷載比值k和荷載效應(yīng)比n，主要得出如下幾個(gè)結(jié)論：

①疊合構(gòu)件加固后隨著抗彎承載力的提高，抗彎承載力可靠度也有所提高，但是提高幅度很小。

②兩階段荷載比值k對(duì)疊合梁的可靠度影響很大，兩階段荷載比值較大或較小時(shí)，疊合梁抗彎承載力的可靠度較??；兩階段荷載比值k在1.0附近時(shí)，疊合梁的抗彎承載力可靠度較大。

③隨著荷載效應(yīng)比n增大，可靠度指標(biāo)β減小。這是因?yàn)榭勺兒奢d服從極值Ⅰ型分布，荷載效應(yīng)比增大時(shí)，可變荷載逐漸增大，其變異性比恒荷載大，變異性越大對(duì)結(jié)構(gòu)越不利。

④當(dāng)兩階段荷載比值相同時(shí)，疊合梁受彎承載力的可靠度隨著荷載效應(yīng)比的增大而增大，這是因?yàn)闃?gòu)件承受的總荷載標(biāo)準(zhǔn)值減小的緣故；當(dāng)荷載效應(yīng)比相同時(shí)，疊合梁的可靠度隨著兩階段荷載比值的增加先增大后減小，在兩階段荷載比值為1.0時(shí)，可靠度取得最大值。

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(責(zé)任編輯唐漢民梁健)

Reliability analysis on flexure capacity of reinforced concrete composite beam

CAI Bin, YUAN Yan-hui, ZHAO Liang-long

(School of Civil Engineering，Jilin Jianzhu University, Changchun 130118，China)

In order to study the reliability of flexure capacity of reinforced concrete composite beams, a reliability analysis method based on JC method (equivalent normalized method) is proposed.k(the load ratio of the first stage to the second stage) andn(the ratio of live load effect to dead load effect) are considered to perform the numerical analysis with the computational software MATLAB. Results show thatkhas a great influence on the reliability of composite beam. Whenkis close to 1.0, the reliability of bending of composite beam is the largest. But whenkis larger or smaller, the reliability of bending of composite beam is lower. With the increase ofn, the reliability decreases. When considering the effect of bothkandnon the flexure capacity reliability, the authors find that the bending reliability of composite beam first increases, then decreases with the increase ofk. Whenkis near 1.0, the reliability also reaches the maximum. The reliability is higher with the increase of load effect ration.

reinforced concrete composite beam; bending capacity; JC method; load effect ratio; reliability

2015-12-24；

2016-05-26

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51178206)

蔡斌(1978—),男，吉林長(zhǎng)春人，吉林建筑大學(xué)副教授，博士；E-mail： caibin@jliae.edu.cn。

10.13624/j.cnki.issn.1001-7445.2016.0992

TU375.1

A

1001-7445(2016)04-0992-07

引文格式：蔡斌，袁艷慧，趙良龍.鋼筋混凝土疊合梁受彎承載力可靠度分析[J].廣西大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，2016，41(4)：992-998.