劉海龍，王冠，吳淑紅

1.中國(guó)石化勘探開(kāi)發(fā)研究院，北京海淀 1000832.塔爾薩大學(xué)地球科學(xué)學(xué)院，俄克拉何馬州 741043.中國(guó)石油勘探開(kāi)發(fā)研究院，北京海淀 1000834.提高石油采收率國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京海淀 100083

條帶狀斷塊油藏不穩(wěn)定滲流壓力傳播規(guī)律研究

劉海龍1*，王冠2，吳淑紅3，4

1.中國(guó)石化勘探開(kāi)發(fā)研究院，北京海淀 100083
2.塔爾薩大學(xué)地球科學(xué)學(xué)院，俄克拉何馬州 74104
3.中國(guó)石油勘探開(kāi)發(fā)研究院，北京海淀 100083
4.提高石油采收率國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京海淀 100083

針對(duì)目前條帶狀油藏在壓力傳播方面研究的不足，從建立的簡(jiǎn)化條帶狀油藏模型出發(fā)，結(jié)合物質(zhì)平衡原理，運(yùn)用兩參數(shù)連續(xù)模型和穩(wěn)態(tài)逐次替換法，建立了定產(chǎn)和定壓條件下的壓力傳播數(shù)學(xué)模型。不僅給出了條帶狀油藏的壓力傳播規(guī)律，同時(shí)也填補(bǔ)了低滲透油藏在一維不穩(wěn)定滲流壓力傳播規(guī)律研究的空白，并對(duì)模型進(jìn)行了相關(guān)應(yīng)用及影響因素分析。認(rèn)為：產(chǎn)量模型和定壓模型的壓力傳播規(guī)律，時(shí)間均是傳播距離的二次多項(xiàng)式，且在壓力傳播速度上，與產(chǎn)量呈正相關(guān)，與井底流壓呈負(fù)相關(guān)。此外，還得出了獲得最大產(chǎn)量所對(duì)應(yīng)的最佳井底流壓模型。

壓力傳播規(guī)律；模型；條帶狀斷塊油藏；物質(zhì)平衡原理；兩參數(shù)連續(xù)模型

劉海龍，王冠，吳淑紅.條帶狀斷塊油藏不穩(wěn)定滲流壓力傳播規(guī)律研究[J].西南石油大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，2016，38(5)：135142.

LIU Hailong，WANG Guan，WU Shuhong.A Study on Pressure Transmission of Unsteady Fluid Flow in Banded Fault Block Reservoir[J].Journal of Southwest Petroleum University(Science&Technology Edition)，2016，38(5)：135142.

引言

中國(guó)的許多地區(qū)由于長(zhǎng)期受到地質(zhì)活動(dòng)(如繼承性斷裂等)的影響，導(dǎo)致這些地區(qū)出現(xiàn)了很多的復(fù)雜斷塊油藏[1]，如江漢、東部的渤海灣、蘇北以及中原東濮，這些區(qū)域受到多級(jí)斷層相互作用，使得形成的斷塊油藏彼此獨(dú)立，每個(gè)斷塊油藏都有自己獨(dú)立的溫度、壓力系統(tǒng)，進(jìn)而使得斷塊油藏之間的油層物性、原油儲(chǔ)量、PVT屬性等出現(xiàn)明顯差異[2]。因此加大了對(duì)于該類(lèi)油藏開(kāi)發(fā)的難度，并且大部分?jǐn)鄩K油藏的儲(chǔ)層滲透率低，以至于達(dá)到低、特低滲透油藏的級(jí)別[3]。其中江蘇油田為一典型的斷塊油藏，該油藏多呈三角形、圓形、半圓形、條帶狀、不規(guī)則多邊形等形狀[4]，且以條帶狀為主[5]。由此看出條帶狀油藏屬于比較常見(jiàn)的油藏類(lèi)型之一，針對(duì)于該類(lèi)油藏的開(kāi)發(fā)，目前主要集中在油田注水方案設(shè)計(jì)[6]、步井方案設(shè)計(jì)[7]，對(duì)于其壓力傳播規(guī)律的研究還很欠缺。雖然前人在低滲透油藏的壓力傳播規(guī)律研究作出了很多研究，且取得了很大進(jìn)展，但是目前主要是基于一維徑向滲流[8]和定產(chǎn)量生產(chǎn)[911]。然而實(shí)際油田開(kāi)發(fā)過(guò)程中，往往存在定壓生產(chǎn)情況，且對(duì)于滲流室內(nèi)實(shí)驗(yàn)及大型行列排狀注水，經(jīng)常存在一維單向流動(dòng)。綜合以上分析，有必要對(duì)條帶狀斷塊油藏進(jìn)行有關(guān)壓力傳播規(guī)律的研究。

1 模型描述

將條帶狀斷塊油藏簡(jiǎn)化為一個(gè)水平、條帶狀等厚均質(zhì)低滲透(特低滲透)油藏(圖1)，平均滲透率為K，地層流體微可壓縮，油藏有效厚度為h，寬度為w，長(zhǎng)度為L(zhǎng)，油藏邊界壓力為pe，采油井井底壓力為pwf，地面原油產(chǎn)量為q，地層壓力下的原油體積系數(shù)為B，地層左端具有供給邊緣，右端為一直線排液抗道，黏度為μ的微可壓縮流體發(fā)生平面不穩(wěn)定滲流。

圖1 條帶狀斷塊油藏簡(jiǎn)化的一維滲流物理模型Fig.1One-dimensional physical model of the simplified seepage in a banded fault block reservoir

2 模型推導(dǎo)

根據(jù)低滲透油藏相關(guān)背景知識(shí)知：與中高滲透油藏不同，其存在啟動(dòng)壓力梯度，不同模型[12—15]對(duì)于啟動(dòng)壓力梯度的描述是不一樣的，其中的兩參數(shù)非線性連續(xù)模型[1—2]既反映出流體在低滲介質(zhì)中滲流時(shí)存在最小啟動(dòng)壓力梯度[1—6]的現(xiàn)象，又可以很好地描述非線性段特征。但目前壓力傳播規(guī)律模型的建立大都基于擬啟動(dòng)壓力梯度模型[1—7]，但卻不能精確地反映地下流體滲流特征。因此，為避免前人研究的缺陷，本文基于更符合低滲油藏滲流的兩參數(shù)連續(xù)模型[18—19]，結(jié)合物質(zhì)平衡原理，并運(yùn)用穩(wěn)態(tài)逐次替換法[20—21]，分別建立了定壓、定產(chǎn)情況下的低滲油藏不穩(wěn)定滲流壓力傳播規(guī)律的數(shù)學(xué)模型，并進(jìn)行了模型的應(yīng)用和分析。

低滲油藏非線性滲流的兩參數(shù)模型表達(dá)式為

式中：K—油藏平均滲透率，D；

μ—地層條件下原油黏度，mPa·s；

a，b—模型參數(shù)，取值與具體的實(shí)際油藏有關(guān)；任意位置處的滲流速度為

式中：w—油藏寬度，m；

h—油藏有效厚度，m；

B—地層壓力下的原油體積系數(shù)，m3/m3；

q—地面原油產(chǎn)量，m3/d；

A—滲流面積，m2。

|▽p|可為正、為負(fù)，當(dāng)|▽p|為正時(shí)，對(duì)應(yīng)于采油井的生產(chǎn)；當(dāng)|▽p|為負(fù)時(shí)，對(duì)應(yīng)于注水井的生產(chǎn)，此處僅考慮|▽p|為正的情況，即油井的生產(chǎn)情況。

聯(lián)立式(1)、式(2)、式(3)，解得

即

穩(wěn)態(tài)逐次替換法指出：在非穩(wěn)態(tài)滲流中，某時(shí)刻的壓力分布可近似作穩(wěn)態(tài)滲流處理，但壓力傳播邊界半徑為時(shí)間t的函數(shù)，在此用x(t)表示。對(duì)式(5)進(jìn)行積分，可得任意時(shí)刻的井底壓力和壓力分布

式中：

pe—油藏邊界壓力，MPa；

pwf—采油井井底壓力，MPa；

p—距離井軸中心半徑為x處的地層壓力，MPa；

x(t)—壓力傳播半徑，m；

x—距離井軸中心半徑，m；

rw—井筒半徑，m；

t—時(shí)間，h。

2.1 定產(chǎn)生產(chǎn)模型

以地面定產(chǎn)量Q生產(chǎn)，累計(jì)生產(chǎn)時(shí)間為t，累計(jì)原油產(chǎn)量為Np，原油平均密度為ρ0，則有

由質(zhì)量守恒原理可得：采出的原油包括兩部分：r＜rw內(nèi)由于井筒儲(chǔ)能而產(chǎn)出的原油Np1；rw＜r＜R(r)壓力激動(dòng)區(qū)產(chǎn)出的原油Np2，即

式中：

(ρφ)w—井底壓力下單位體積巖石中的含原油質(zhì)量，g/cm3；

(ρφ)x—距井中心x處、地層壓力為p條件下，單位體積巖石所含原油質(zhì)量，g/cm3；

(ρφ)e—原始地層壓力下單位體積巖石中的含原油質(zhì)量，g/cm3。

由滲流力學(xué)知，巖石的狀態(tài)方程[2—2]可近似為

微可壓縮流體[2—2]則為

式(13)、式(14)相乘，并忽略極小項(xiàng)得

式中：

cl—地層條件下液相壓縮系數(shù)，MPa-1；

cf—地層條件下巖石壓縮系數(shù)，MPa-1；

ct—總的有效壓縮系數(shù)，MPa-1；且ct=cf+cl；

ρ—壓力為p下的原油密度，g/cm3；

ρ0—初始?jí)毫ο碌脑兔芏龋琯/cm3；

φ—壓力為p下的原油孔隙度，無(wú)因次；

φ0—初始?jí)毫ο碌脑涂紫抖?，無(wú)因次。

由式(15)可得不同地層壓力下的單位體積巖石所含原油質(zhì)量。

聯(lián)立式(10)～式(12)、式(16)～式(18)，整理得

將式(6)～式(9)代入式(19)，并積分得

式中

由于x(t)遠(yuǎn)大于rw，故式(20)可簡(jiǎn)化為

式(22)即為定產(chǎn)條件下，時(shí)間與壓力傳播距離關(guān)系式。

2.1.1 模型應(yīng)用

計(jì)算參數(shù)[1—1]如表1所示。將表1數(shù)據(jù)代入式(22)，并與文獻(xiàn)[17](擬壓力梯度模型)作對(duì)比，結(jié)果如圖2所示。

由圖2得，當(dāng)壓力傳播距離相同時(shí)，本文模型所用時(shí)間比文獻(xiàn)模型的小，這是因?yàn)樵诘蜐B透油藏中，當(dāng)壓力達(dá)到最小啟動(dòng)壓力梯度時(shí)，地層中的流體就開(kāi)始流動(dòng)，而文獻(xiàn)模型中，只有當(dāng)壓力克服擬啟動(dòng)壓力梯度時(shí)，流體才可以流動(dòng)，故在傳播相同距離時(shí)，所用時(shí)間要長(zhǎng)。

表1 計(jì)算參數(shù)表Tab.1Calculated parameter table

圖2 計(jì)算結(jié)果對(duì)比圖Fig.2Comparison chart of calculation results

依據(jù)式(6)和(7)可確定地層中任意一點(diǎn)壓力隨時(shí)間的變化關(guān)系，之后便可以得知在任意時(shí)刻地層中各點(diǎn)的壓力分布情況。分別取x=0，50，100，150，200 m，觀察其壓力隨時(shí)間的變化規(guī)律，如圖3所示。再取t=60，70，80，90 d，觀察各時(shí)間地層中的壓力分布規(guī)律，如圖4所示。

圖3 距井底不同位置壓力隨時(shí)間變化規(guī)律Fig.3Pressure variation with different locations to the bottom at different time

由圖3知，在壓力未波及區(qū)內(nèi)，壓力保持地層原始?jí)毫?；在壓力激?dòng)區(qū)，則壓力隨時(shí)間的增加而減小。由圖4知，同一時(shí)刻，在壓力未波及區(qū)內(nèi)，壓力隨距離井軸中心距離的增大而升高；在波及區(qū)之外，則一直保持地層原始?jí)毫Α?/p>

2.1.2 單因素分析

實(shí)際油田開(kāi)采過(guò)程中，影響低滲透油藏壓力傳播快慢的因素很多，如地層物性、溫度壓力系統(tǒng)等，但是針對(duì)于條帶狀斷塊油藏簡(jiǎn)化模型，從式(22)可得，影響其壓力傳播快慢的主要因素是產(chǎn)量和導(dǎo)壓系數(shù)，由于導(dǎo)壓系數(shù)在很大程度上受控于低滲透油藏儲(chǔ)層物性，本文僅考慮產(chǎn)量對(duì)壓力傳播快慢的影響。分別取Q=0.5，1.0，1.5，2.0 m3/d觀察壓力與時(shí)間的關(guān)系，如圖5所示。

圖4 不同時(shí)刻地層各點(diǎn)壓力分布圖Fig.4The formation pressure distribution at different time points

圖5 日產(chǎn)油量對(duì)壓力傳播距離的影響Fig.5The influence of daily oil production on the distance of pressure transmission

由圖5知，對(duì)于同一時(shí)間，隨著采油量的增加，壓力傳播的越遠(yuǎn)，即壓力傳播的越快。因?yàn)樵谙嗤瑫r(shí)間內(nèi)，增加采油量，就必須提高地層流體的流速，則就需要提高壓力梯度，但是對(duì)于定邊界壓力的低滲透油藏，相同距離的壓力梯度是一樣的，為達(dá)到壓力梯度在時(shí)間上的不一致，就必須使得壓力的傳播更快，才能滿足油井油量增加，即表現(xiàn)出，壓力傳播相同時(shí)間時(shí)，隨著油井產(chǎn)量的提高，壓力傳播的越遠(yuǎn)。

2.2 定壓生產(chǎn)模型

當(dāng)油井定壓力生產(chǎn)時(shí)，生產(chǎn)t時(shí)間后，累計(jì)原油總量為

聯(lián)立式(19)、(23)得

由式(7)、(8)解得Q為

由式(6)、式(7)相比得

聯(lián)立式(24)、式(25)、式(26)整理得

由于x(t)遠(yuǎn)大于rw，式(27)可簡(jiǎn)化為

將式(28)兩邊對(duì)t求導(dǎo)，再分離變量得

對(duì)式(29)積分得

式中：式(30)定壓條件下，時(shí)間與壓力傳播距離關(guān)系式。

2.2.1 模型應(yīng)用

由式(30)知：時(shí)間與壓力傳播距離為二次三項(xiàng)式，若井底流壓為14 MPa時(shí)，將表1相關(guān)數(shù)據(jù)代入式(30)得到定壓生產(chǎn)時(shí)的壓力傳播規(guī)律，如圖6所示。

圖6 定壓模型壓力傳播規(guī)律Fig.6The pressure transmission law of the constant pressure model

由圖6知：圖形斜率越大，壓力傳播得越慢，主要是因?yàn)閭鞑ゾ嚯x越遠(yuǎn)，耗散的能量越大，若得不到外界能量的及時(shí)補(bǔ)給，則地層流體無(wú)法克服啟動(dòng)壓力梯度，從而使得油井產(chǎn)量下降，這也是諸多低滲透油藏采用注水開(kāi)發(fā)，補(bǔ)給地層能量的原因。對(duì)比式(22)和式(30)，發(fā)現(xiàn)定產(chǎn)量模型和定壓模型的壓力傳播規(guī)律，時(shí)間均是傳播距離的二次多項(xiàng)式關(guān)系，即無(wú)論是定產(chǎn)還是定壓模型，壓力傳播均遵循同樣的規(guī)律。

2.2.2 單因素分析

實(shí)際油田開(kāi)采過(guò)程中，影響低滲透油藏壓力傳播快慢的因素很多，如地層物性、溫度壓力系統(tǒng)等，但是針對(duì)于條帶狀斷塊油藏簡(jiǎn)化模型，從式(30)可得，影響其壓力傳播快慢的主要因素是井底流壓和導(dǎo)壓系數(shù)，由于導(dǎo)壓系數(shù)在很大程度上受控于低滲透油藏儲(chǔ)層物性，因此本文僅考慮井底流壓對(duì)壓力傳播快慢的影響。分別取pwf=12，14，16，18 MPa觀察壓力與時(shí)間的關(guān)系，如圖7所示。

由圖7知：當(dāng)傳播距離不大時(shí)，井底流壓的影響較小，隨著距離的增大，井底流壓的影響增大。對(duì)于同一時(shí)間，隨著井底流壓的增加，壓力傳播的越短，即壓力傳播的越慢。因?yàn)樵谙嗤瑫r(shí)間內(nèi)，井底流壓增加，生產(chǎn)壓差減小，油井產(chǎn)量下降，就必須減小地層流體的流速，則就需要降低壓力梯度，但是對(duì)于定邊界壓力的低滲透油藏，相同距離的壓力梯度是一樣的，為達(dá)到壓力梯度在時(shí)間上的不一致，就必須使得壓力的傳播變慢，才能使得油井產(chǎn)量降低，即表現(xiàn)出，壓力傳播相同時(shí)間時(shí)，隨著井底流壓的降低，壓力傳播的越遠(yuǎn)。

圖7 井底流壓對(duì)壓力傳播規(guī)律的影響Fig.7The influence of bottom hole pressure on the pressure transmission

由于井底流壓增加導(dǎo)致產(chǎn)量下降，則井底流壓和產(chǎn)量?jī)烧弑厝淮嬖谝粚?duì)最優(yōu)解，使得在合適的井底流壓下，油井的產(chǎn)量達(dá)到最大。利用式(30)反解出x(t)，再代入式(26)，然后將Q寫(xiě)為：Q=f(pwf,t)，利用多元函數(shù)求極值知識(shí)，得出最佳井底壓力，表達(dá)式為

式中

將表1相關(guān)數(shù)據(jù)代入式(35)得到定壓模型的最佳井底壓力為11.07 MPa，即油井按照井底壓力為11.07 MPa生產(chǎn)時(shí)，能獲得最大產(chǎn)油量，為2.73 m3/d。

3 結(jié)論

(1)針對(duì)目前條帶狀油藏研究的不足，從建立的簡(jiǎn)化條帶狀油藏模型出發(fā)，結(jié)合物質(zhì)平衡原理，運(yùn)用兩參數(shù)連續(xù)模型和穩(wěn)態(tài)逐次替換法，建立了定產(chǎn)和定壓條件下的壓力傳播數(shù)學(xué)模型。

(2)定產(chǎn)模型中，壓力傳播距離與時(shí)間呈拋物線性關(guān)系，且在壓力傳播速度上，兩參數(shù)連續(xù)模型比擬啟動(dòng)壓力梯度模型要快，與產(chǎn)量呈正相關(guān)。

(3)定壓模型中，壓力傳播距離與時(shí)間亦呈拋物線性關(guān)系，但壓力傳播速度與井底流壓呈負(fù)相關(guān)。此外，得出了獲得最大產(chǎn)量所對(duì)應(yīng)的最佳井底流壓模型。

[1]程世銘，張福仁.東辛復(fù)雜斷塊油藏[M].北京：石油工業(yè)出版社，1997：110.

CHENG Shiming，ZHANG Furen.The study on complex fault block reservoirs in Dongxin[M].Beijing：Petroleum Industry Press，1997：110.

[2]王端平，柳強(qiáng).復(fù)雜斷塊油田精細(xì)油藏描述[J].石油學(xué)報(bào)，2000，21(6)：111116.

WANG Duanping，LIU Qiang.Fine reservoir description ofcomplexfault-blockoilfield[J].ActaPetroleumSinica，2000，21(6)：111116.

[3]黃杰，趙素庚，梁星如.華北油田復(fù)雜油氣藏評(píng)價(jià)技術(shù)研究與應(yīng)用[J].石油鉆采工藝，2009，31(增1)：2528.

HUANG Jie，ZHAO Sugeng，LIANG Xingru.Research and application of complex reservoir evaluation technologyinHuabeiOilfield[J].OilDrillingandProductionTech-nology，2009，31(S1)：2528.

[4]劉睿，姜漢橋，陳民峰，等.江蘇油田復(fù)雜小斷塊油藏分類(lèi)[J].新疆石油地質(zhì)，2009，30(6)：680682.

LIU Rui，JIANG Hanqiao，CHEN Minfeng，et al.ClassificationofcomplexminorfaultblockreservoirsinJiangsu Oilfield[J].Xinjiang Petroleum Geology，2009，30(6)：680682.

[5]王哲.斷塊油藏注采井部署優(yōu)化研究[D].青島：中國(guó)石油大學(xué)(華東)，2008.

WANG Zhe.Optimizing design of the well pattern arrangementinthefaultblockreservoir[D].Qingdao：China University of Petroleum(East China)，2008.

[6]趙梓平，朱宏綬.蘇北條帶狀中低滲油藏注水開(kāi)發(fā)政策研究—以臺(tái)興油田為例[J].內(nèi)蒙古石油化工，2011(8)：217219.

ZHAO Ziping，ZHU Hongshou.The study of water policy research and development of Subei banded and low permeability reservoir taking Taixing Oilfield for example[J].Inner Mongolia Petrochemical，2011(8)：217219.

[7]齊亞?wèn)|，雷群，楊正明，等.條帶狀特低滲透斷塊油藏布井方案評(píng)價(jià)與優(yōu)選[J].石油鉆采工藝，2011，33(4)：6670.

QI Yadong，LEI Qun，YANG Zhengming，et al.Evaluation and optimization of well patterns designed for banding faulted block reservoirs with extremely low permeability[J].Oil Drilling and Production Technology，2011，33(4)：6670.

[8]史瑞娜，王曉冬，羅二輝，等.低滲透地層壓力擾動(dòng)傳播規(guī)律[J].特種油氣藏，2011，18(4)：8082.

SHI Ruina，WANG Xiaodong，LUO Erhui，et al.Propagation of pressure disturbance in low permeability formation[J].Special Oil and Gas Reservoirs，2011，18(4)：8082.

[9]黃爽英，陳祖華，劉京軍，等.引入啟動(dòng)壓力梯度計(jì)算低滲透砂巖油藏注水見(jiàn)效時(shí)間[J].河南石油，2001，15(5)：2224.

HUANG Shuangying，CHEN Zuhua，LIU Jingjun，et al.Calculation of responding time of waterflooding in low permeability sandstone reservoir through introducingstart-up pressure gradient[J].Henan Petroleum，2001，15(5)：2224.

[10]李云鵑，胡永樂(lè).低滲透砂巖油藏注水見(jiàn)效時(shí)間與井距關(guān)系[J].石油勘探與開(kāi)發(fā)，1999，26(3)：8486.

LI Yunjuan，HU Yongle.The relationship between the flood response time and the well spacing of the low permeability sandstone reservoirs[J].Petroleum Exploration and Development，1999，26(3)：8486.

[11]修乃嶺，熊偉，高樹(shù)生，等.低滲透油藏不穩(wěn)定滲流注水見(jiàn)效時(shí)間與井距的關(guān)系[J].石油地質(zhì)與工程，2008，22(1)：5657.

XIU Nailing，XIONG Wei，GAO Shusheng，et al.Relationship between the flood response time of the time variant seepage and the well spacing of the low permeability reservoir[J].Petroleum Geology and Engineering，2008，22(1)：5657.

[12]楊清立，楊正明，王一飛，等.特低滲透油藏滲流理論研究[J].鉆采工藝，2007，30(6)：5254.

YANG Qingli，YANG Zhengming，WANG Yifei，et al.Study on flow theory in ultra-low permeability oil reservoir[J].Drilling and Production Technology，2007，30(6)：5254.

[13]鄧英爾，劉慈群.低滲油藏非線性滲流規(guī)律數(shù)學(xué)模型及其應(yīng)用[J].石油學(xué)報(bào)，2001，22(4)：7277.

DENG Yinger，LIU Ciqun.Mathematical model of nonlinear flow law in low permeability porous media and its application[J].ActaPetroleiSinica，2001，22(4)：7277.

[14]傅春華，葛家理.低滲透油藏的非線性滲流理論探討[J].新疆石油地質(zhì)，2002，23(4)：317320.

FU Chunhua，GE Jiali.Discussion of nonlinear flow theory for low permeability reservoir[J].Xinjiang Petroleum Geology，2002，23(4)：317320.

[15]李松泉，程林松，李秀生，等.特低滲透油藏非線性滲流模型[J].石油勘探與開(kāi)發(fā)，2008，35(5)：606612.

LI Songquan，CHENG Linsong，LI Xiusheng，et al.Nonlinear seepage flow models of ultra-low permeability reservoirs[J].Petroleum Exploration and Development，2008，35(5)：606612.

[16]張代燕，王子強(qiáng)，王殿生，等.低滲透油藏最小啟動(dòng)壓力梯度實(shí)驗(yàn)研究[J].新疆地質(zhì)，2011，29(1)：106109.

ZHANG Daiyan，WANG Ziqiang，WANG Diansheng，et al.An experiment study on measuring minimum starting pressure for low permeability reservoir[J].Xinjiang Geology，2011，29(1)：106109.

[17]朱圣舉.低滲透油藏的壓力波傳播規(guī)律[J].新疆石油地質(zhì)，2007，28(1)：8587.

ZHUShengju.Thepropagationofpressurewavefromlow permeability reservoirs[J].Xinjiang Petroleum Geology，2007，28(1)：8587.

[18]劉艷霞.低滲油藏滲流模型求解方法研究及其應(yīng)用[D].青島：中國(guó)石油大學(xué)(華東)，2009.

LIU Yanxia.The solution and application of the lowpermeability reservoir percolation models[D].Qingdao：China University of Petroleum(East China)，2009.

[19]何英，熊生春，楊正明.特低滲透油藏非線性滲流下油井注水見(jiàn)效時(shí)間研究[C]//滲流力學(xué)與工程的創(chuàng)新與實(shí)踐，第十一屆全國(guó)滲流力學(xué)學(xué)術(shù)大會(huì)論文集，20110428.

HE Ying，XIONG Shengchun，YANG Zhengming.The study on flood response time of ultra low permeability oil reservoirs with non-linear flow mechanics[C]//Innovation andPracticeseepagemechanicsandengineering，20110428.

[20]葛家理.油氣層滲流力學(xué)[M].北京：石油工業(yè)出版社，1982：108110. GE Jiali.Oil and gas seepage mechanics[M].Beijing：Petroleum Industry Press，1982：108110.

[21]李?lèi)?ài)芬，劉艷霞，張化強(qiáng)，等.用逐步穩(wěn)態(tài)替換法確定低滲油藏合理井距[J].中國(guó)石油大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版)，2011，35(1)：8992，97.

LI Aifen，LIU Yanxia，ZHANG Huaqiang，et al.Determination of reasonable spacing in low permeability reservoirsbymeansofseriesofsteadystateanalysis[J].Journal of China University of Petroleum，2011，35(1)：8992，97.

[22]王曉冬.滲流力學(xué)基礎(chǔ)[M].北京：中國(guó)地質(zhì)大學(xué)出版社，2006：1116.

WANGXiaodong.Thefoundationofseepage mechanics[M].Beijing：China University of Geosciences Press，2006：1116.

劉海龍，1989年生，男，漢族，四川廣安人，主要從事油氣田開(kāi)發(fā)工程研究。E-mail：478277608@qq.com

王冠，1990年生，女，漢族，陜西西安人，主要從事環(huán)境地質(zhì)方面的研究。E-mail：1220268975@qq.com

吳淑紅，1971年生，女，河北邢臺(tái)人，高級(jí)工程師，博士，主要從事熱采油藏工程、數(shù)值模擬等方面的研究工作。E-mail：wushu@petrochina.com.cn

編輯：牛靜靜

編輯部網(wǎng)址：http：//zk.swpuxb.com

A Study on Pressure Transmission of Unsteady Fluid Flow in Banded Fault Block Reservoir

LIU Hailong1*，WANG Guan2，WU Shuhong3，4
1.Petroleum Exploration and Production Research Institute，SINOPEC，Haidian，Beijing 100083，China 2.Department of Geosciences，The University of Tulsa，Oklahoma Tulsa 74104，USA 3.Research Institute of Petroleum Exploration and Development，PetroChina，Haidian，Beijing 100083，China 4.State Key Laboratory of Enhanced Oil Recovery，Haidian，Beijing 100083，China

There is a shortage of researches on pressure transmission in banded fault block reservoir.In view of this，this paper develops mathematical models by using steady state replacement method and material balance law based on two-parameter continuous model to study pressure transmission in low permeability reservoir under constant production rate and constant pressure.The research not only presents the law of pressure transmission of banded fault block reservoir，but also fills the blank in researches on one-dimensional unsteady seepage pressure transmission law in the low permeability reservoirs.The model was applied and the influencing factors were analyzed，and conclusions were drawn that in both constant yield model and the constantpressure model，timeisquadratic polynomial oftransmission distance.The pressure transmission velocity ispositively correlated with the yield，but negatively correlated with the bottom hole flowing pressure.In addition，the model of optimum bottom hole flowing pressure corresponding to the maximum output was obtained.

pressure transmission law；the model；banded fault block reservoir；the material balance principle；two-parameter continuous model

10.11885/j.issn.16745086.2014.08.26.02

16745086(2016)05013508

TE312

A

http：//www.cnki.net/kcms/detail/51.1718.TE.20160706.1151.016.html

20140826

時(shí)間：20160706

劉海龍，E-mail：478277608@qq.com

北京市科委基金(z121100004912001)；中國(guó)石油天然氣股份有限公司科技重大專項(xiàng)(2011A 1010)。