王志寬

(濮陽市消防支隊(duì)，河南 濮陽 457000)

排煙風(fēng)機(jī)對室內(nèi)火災(zāi)轟燃影響的數(shù)值模擬研究

王志寬

(濮陽市消防支隊(duì)，河南 濮陽 457000)

利用FDS軟件進(jìn)行數(shù)值模擬，研究了火場排煙風(fēng)機(jī)動(dòng)作對室內(nèi)發(fā)生轟燃現(xiàn)象的影響。研究發(fā)現(xiàn)在火災(zāi)發(fā)展初期，排煙量在一定范圍內(nèi)升高，促使外界氣體流向著火區(qū)域，加劇火勢，促使轟燃提前到來。并對滅火救援工作提出了建議。

排煙；轟燃；數(shù)值模擬

隨著城市現(xiàn)代化進(jìn)程的加快，建筑的數(shù)量、規(guī)模、形式、結(jié)構(gòu)不斷有新的變化。在火災(zāi)的控制方面也面臨更多更復(fù)雜的問題，對轟燃控制方法的研究就是一個(gè)很重要的方面。目前控制轟燃的措施有采用防火阻燃裝修材料、控制排煙量、設(shè)置噴淋系統(tǒng)等，而控制排煙量對火勢影響又有著雙重作用，一方面隨著熱煙氣的排出，室內(nèi)溫度得到降低，煙氣層下降的速度降低；另一方面，補(bǔ)風(fēng)會(huì)增加空間供氧，促進(jìn)燃燒，加劇火勢?？梢姡诨馂?zāi)發(fā)生時(shí)科學(xué)的排煙對于降低火災(zāi)對人員和建筑物的危害尤為重要。

1 室內(nèi)轟燃介紹

1.1 轟燃的概念和危害

建筑火災(zāi)發(fā)展過程一般可分為三個(gè)階段：火災(zāi)初起增長階段、火災(zāi)全面發(fā)展階段、火災(zāi)衰減階段?；馂?zāi)初期增長階段，由于未形成全面燃燒，室內(nèi)平均溫度低，火災(zāi)危險(xiǎn)性較小，但著火點(diǎn)附近，局部火焰高溫作用，使得周圍可燃物逐漸分解揮發(fā)出可燃?xì)怏w，當(dāng)可燃?xì)怏w在室內(nèi)聚集達(dá)到一定濃度，一旦室內(nèi)溫度超過一定值，便會(huì)形成瞬間燃燒，從而導(dǎo)致室內(nèi)所有可燃物全面燃燒，由火災(zāi)初期瞬間轉(zhuǎn)變?yōu)槿嫒紵?，這種現(xiàn)象稱為轟燃[1]。

室內(nèi)一旦發(fā)生轟燃，建筑內(nèi)被困人員以及內(nèi)攻救援的消防隊(duì)員都會(huì)面臨嚴(yán)峻的生命危險(xiǎn)。轟燃的危害主要有：(1)形成高熱中心區(qū)。轟燃發(fā)生后熱量急劇膨脹，室內(nèi)溫度將達(dá)到1 000 ℃以上。(2)造成人員傷亡。試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，人體在116 ℃干燥空氣環(huán)境內(nèi)無法呼吸。轟燃發(fā)生后，室內(nèi)溫度遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過人體所能承受的極限范圍。另外，根據(jù)不可折返點(diǎn)“Point of No Return”理論，當(dāng)室內(nèi)溫度達(dá)到530～820 ℃時(shí)，全副武裝的消防員可承受時(shí)間為2 s左右，移動(dòng)距離為1.5 m。如果消防員在發(fā)生轟燃時(shí)，距離最近的安全出口超過1.5 m，將無法安全撤離[2]。(3)造成心理恐慌。發(fā)生轟燃時(shí)，高溫?zé)煔獍橹薮蟮幕鹩饹_出門窗孔洞，使在場的人員產(chǎn)生極大恐懼，從而引起人的心理恐慌。(4)造成建筑倒塌。如鋼結(jié)構(gòu)建筑，環(huán)境溫度達(dá)到300～400 ℃的時(shí)候，鋼材的強(qiáng)度會(huì)急劇下降，達(dá)到600 ℃的時(shí)候，鋼材的承重能力為正常水平的1/3。一般鋼結(jié)構(gòu)建筑如果鋼材沒有隔熱保護(hù)，在火災(zāi)發(fā)生后15～20 min就會(huì)發(fā)生倒塌[3-7]。

1.2 轟燃的判據(jù)及研究方法

并不是所有的火災(zāi)都會(huì)發(fā)生轟燃，是否發(fā)生轟燃與著火房間尺寸、開口面積和火源大小有直接關(guān)系。國外火災(zāi)理論專家對轟燃的條件做過很多研究，普遍認(rèn)為：對于普通高度的房間，當(dāng)?shù)匕迤矫嫔嫌屑s20 kW·m-2的熱流量或頂棚下接近600 ℃的高溫，以及可燃物的燃燒速度超過40 g·s-1就會(huì)發(fā)生轟燃。

目前，對于轟燃的研究，焦點(diǎn)是在其預(yù)測和控制方面。一些學(xué)者通過研究轟燃所需要的最小熱釋放速率預(yù)測轟燃現(xiàn)象的發(fā)生，通過不同材料的轟燃試驗(yàn)總結(jié)提出了不同的經(jīng)驗(yàn)公式，比如：Guan Heng Yeoh和Kwok Kit Yuen[8]分別提出了：

式中，Qmin為最小轟燃釋熱速率，kJ·s-1；W0為通風(fēng)口寬度，m；H0為通風(fēng)口高度，m；hk為熱煙氣層向內(nèi)墻的有效傳熱系數(shù)，kJ·m-2·s-1·K-1；AT為房間內(nèi)表面積，m2。

轟燃影響的因素主要有空間局限程度、可燃物的熱量釋放速率、釋煙量、排煙量等。從火災(zāi)發(fā)生的過程看，當(dāng)火災(zāi)發(fā)生到一定程度，室內(nèi)可燃物大面積同時(shí)開始燃燒，標(biāo)志著火災(zāi)充分發(fā)展階段的開始，燃燒釋放的熱量在局限空間內(nèi)的大量積累導(dǎo)致轟燃發(fā)生。燃燒生成的熱煙氣不斷上升在頂棚下積累，頂棚和上層墻壁不斷被煙氣加熱，在煙氣較薄的表面還同時(shí)受到熱輻射的影響；與此同時(shí)，溫度不斷升高的這些表面又以熱輻射形式不斷作用于可燃物，增大其熱通量。隨著燃燒的持續(xù)，熱煙氣層的厚度和溫度都在不斷增加，使得可燃物的燃燒速率不斷增大。隨著可燃物的質(zhì)量燃燒速率的增大，當(dāng)室內(nèi)火源的熱釋放速率達(dá)到發(fā)生轟燃時(shí)的臨界值，轟燃就會(huì)發(fā)生。

2 數(shù)值模擬

為了達(dá)到燃燒迅速，快速升溫，大量產(chǎn)煙的效果，使空間更快進(jìn)入轟燃狀態(tài)，需要配制一種熱釋放速率高，產(chǎn)煙量大的燃料。首先考慮采用柴油作為燃料，然而，試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)柴油點(diǎn)燃需要較高能量，產(chǎn)煙量大，但點(diǎn)燃所需的最小熱能較高；汽油雖然產(chǎn)煙量較低，但易被點(diǎn)燃，本次模擬燃燒物采用產(chǎn)煙量和點(diǎn)火能介于兩者之間的煤油。

FDS(Fire Dynamics Simulator)是基于場模型和計(jì)算流體力學(xué)的火災(zāi)模擬軟件，模擬火的能量驅(qū)動(dòng)流體流動(dòng)。該軟件全面考慮了火災(zāi)煙氣運(yùn)動(dòng)的各個(gè)分過程，它類似于流體力學(xué)計(jì)算對流輸運(yùn)過程中通常采用的有限容積法，不僅能夠計(jì)算固體壁面間的輻射換熱，同時(shí)還考慮了煙氣層內(nèi)多原子氣體對輻射的吸收作用[9]。

FDS有兩種方法來定義火災(zāi)的大小，一種是通過單位面積熱釋放速率(HRRPUA)來設(shè)定燃料的燃燒速率；另一種是利用燃料的熱物性和燃料的蒸發(fā)熱(HEAT OF VAPORIZATION)來預(yù)測燃燒速率。前一種的火災(zāi)是給定的，只需要單位面積熱釋放速率1個(gè)參數(shù)，用戶通過設(shè)定它來選擇怎樣來實(shí)現(xiàn)一個(gè)合適的火災(zāi)規(guī)模。而后一種則帶來了計(jì)算的不確定性，因?yàn)槿紵俾适且粋€(gè)復(fù)雜函數(shù)，其與火焰通過對流與輻射反饋的熱量和通過固體或液體燃料傳導(dǎo)的熱量有關(guān)。燃燒速率至今仍是研究的重點(diǎn)，利用燃料的熱物性和蒸發(fā)熱來預(yù)測燃燒速率會(huì)帶來計(jì)算中潛在的誤差。因此，本模擬研究選用第一種方法確定火災(zāi)規(guī)模。單位面積熱釋放速率為：

HRRPUA=mρHc/60

式中，HRRPUA為單位面積熱釋放速率，kW·m-2；m為直線燃燒速度，mm·min-1；ρ為燃料密度，kg·m-3；Hc為燃料的凈燃燒熱，kJ·kg-1。

利用FDS對火災(zāi)進(jìn)行模擬，首先需要編寫合適的輸入文件。FDS的輸入文件中需要包含以下信息：控制區(qū)域內(nèi)建筑的幾何形狀、計(jì)算單元的尺寸、火源的設(shè)定、燃料類型、熱釋放速率、障礙物材料的熱物性、邊界條件等。模擬試驗(yàn)主要參考煤油組分的試驗(yàn)燃燒速度(2～3 mm·min-1)確定最大熱釋率為1 549 kW·m-2。模擬空間采用1 200 mm×1 000 mm×1 100 mm空間。設(shè)置火源在空間底部，面積為100 mm×100 mm。在右側(cè)內(nèi)側(cè)開設(shè)一個(gè)300 mm×500 mm的通風(fēng)口，在左側(cè)內(nèi)墻距離頂部300 mm開設(shè)一個(gè)面積300 mm×300 mm可控排煙量的排煙風(fēng)機(jī)。模擬中一共設(shè)置4只熱電偶，分別用通道1～4表示。其中，通道4在側(cè)壁中間上方位置，在其橫向兩側(cè)布置兩只熱電偶分別為通道2、3，通道1在通道4下方，約在側(cè)壁中間處。本模擬初始環(huán)境溫度為室溫24 ℃，壓力為101.325 MPa，不考慮外界風(fēng)對火災(zāi)的影響。

3 結(jié)果與討論

由于排煙機(jī)有3個(gè)檔位，故根據(jù)不同排煙量設(shè)置4組實(shí)驗(yàn)，分別為高檔排煙、中檔排煙、低檔排煙和無機(jī)械排煙，模擬試驗(yàn)結(jié)果如圖1～圖4所示。

圖1 無機(jī)械排煙模擬結(jié)果

圖2 低檔排煙量模擬結(jié)果

圖3 中檔排煙量模擬結(jié)果

圖4 高檔排煙量模擬結(jié)果

以第4通道采集的數(shù)據(jù)為例，從圖1至圖4可以看出，隨著排煙量的增大，火災(zāi)從初始階段到全面發(fā)展階段所需要的時(shí)間不斷減少。從點(diǎn)火溫升開始算起，至達(dá)到該通道最高溫度，排煙量從小到大依次需要的時(shí)間為237，112，65，50 s?？梢娛覂?nèi)受限空間火災(zāi)，排煙量越大，火災(zāi)時(shí)發(fā)生轟燃越快。

比較圖1至圖4中各曲線的峰值附近情況，可以看出排煙量越大，火災(zāi)在旺盛階段的持續(xù)時(shí)間越短。在排煙量較大條件下，曲線在陡峭上升的同時(shí)，從峰值下降的坡度也越大。對比大排煙量和中排煙量，空間在500 ℃以上持續(xù)的時(shí)間，大排煙量為31 s，而中排煙量達(dá)到了70 s。可見排煙量的增加，能降低空間蓄熱，使火災(zāi)更快度過轟燃階段和旺盛階段，轉(zhuǎn)入衰減階段。

模擬中，除通道1由于非正常因素出現(xiàn)畸變外，其他最高溫度隨著排煙量的增大而增大。通道4排煙量從小到大所得的峰值溫度分別為397.2，473.2，529.1，539.8 ℃?？梢娫谕L(fēng)控制的火災(zāi)條件下，空間開口面積及排煙量對火場溫度有較大的影響，相應(yīng)的也對轟燃發(fā)生的效果有直接的影響。

比較4組模擬試驗(yàn)，通道4從猛烈燃燒階段到衰減階段的轉(zhuǎn)變過程，得出排煙量從小到大依次所需的時(shí)間遞減，再次說明了排煙量的增大有利于空間蓄熱的釋放，促進(jìn)了火災(zāi)向衰減階段的轉(zhuǎn)變過程。

4 結(jié)論

通過數(shù)值模擬研究，發(fā)現(xiàn)排煙量對室內(nèi)火災(zāi)轟燃影響顯著。(1)在火災(zāi)初期階段，排煙量在一定范圍內(nèi)升高，會(huì)促進(jìn)氣體流入，加劇火勢，加速溫升，使轟燃提前到來。(2)當(dāng)火災(zāi)在快速發(fā)展階段，加大排煙量能使空間高溫?zé)釤煔飧炫懦?，降低室溫，引?dǎo)火勢向衰減階段發(fā)展。

對于小空間，從滅火的角度考慮，通過破拆、設(shè)置排煙機(jī)來加大排煙有助于減少空間蓄熱，更好控制火勢，但從疏散的角度看，小空間發(fā)生火災(zāi)時(shí)，盲目排煙有可能加劇火勢迅速發(fā)展，對人員疏散和搜救行動(dòng)都是非常不利的，所以在滅火救援過程中，要綜合考慮確定排煙方式。

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(責(zé)任編輯 馬 龍)

The Impact of the Mechanical Smoke Extraction on the Flashover in Compartment Fires

WANG Zhikuan

(PuyangMunicipalFireBrigade,He’nanProvince457000,China)

In this paper, the impact of the mechanical smoke extraction on the flashover in compartment fire is simulated with the application of FDS, software developed by NIST. According to the simulation, if the smoke exhaust volume increases in a certain area in the early phase of the fire, the air from external areas will flow towards the fire site, resulting in an early flashover. Combined with the firefighting experience, the fire fighting suggestions are made in this paper.

mechanical smoke extraction; flashover; numerical simulation

2016-10-09

王志寬(1974— )，男，河南濮陽人，工程師。

D631.6

A

1008-2077(2016)12-0016-04