■ 廖 軍 Liao Jun

1 工程概況

上海某小區(qū)共1 0幢住宅樓，帶地下室。其中，地下室為2層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結構，采用無梁樓蓋。地下室頂板頂面標高為-1.2 5 0 m；基礎底板厚5 0 0 mm，頂面標高為-8.9 5 0 m；地下2層樓板厚2 5 0 mm，地下1層樓板厚3 5 0 mm；主要框架柱截面尺寸為5 5 0 mm×5 5 0 mm，柱網(wǎng)尺寸為8.0 m×8.4 m(4樁承臺)、8.0 m×6.8 5 m(3樁承臺)。根據(jù)設計要求，頂板結構完成后，最小覆土厚度為0.8 m，最終最大覆土厚度為1.5 m。

工程抗拔樁采用直徑為4 0 0 mm的P H C管樁，樁長2 4 m。4樁承臺處樁頂相對標高為-9.6 5 0 m，其余樁頂相對標高為-9.4 0 0 m，樁尖進入 ⑦1-1層粉砂。單樁豎向抗拔承載力設計值為7 0 0 k N，抗拔試樁最大荷載值為1 1 2 0 k N。

2011年6月25日，8＃樓南側人防地下車庫局部出現(xiàn)上浮現(xiàn)象。上浮區(qū)域(圖1)長5 8.8 m、寬4 0.0 m，面積約2 3 5 2 m2，最大上浮量約為2 7 0 mm（圖2）。地下室上浮后，施工方在地下室底板鉆孔進行排水、降水處理，并在上浮區(qū)域進行堆土，至2 0 1 1年7月1 1日，地下室最大剩余上浮量約為8 1 mm。根據(jù)調(diào)查，地下室上浮時，地下水位埋深約為3.4 5 m，在基礎底板底面以上約6.0 m。地下車庫頂板上方覆土很少，有少量建筑垃圾，頂板上方堆載約8 k N/m2。

圖1 地下室上浮區(qū)域示意圖（圖中陰影區(qū)）

圖2 上浮量分布圖

2 現(xiàn)場檢測結果

2.1 結構損壞情況檢測

經(jīng)檢測，地下室結構主要存在以下?lián)p壞形式：

（1）柱身開裂。地下1層柱主要表現(xiàn)為柱端水平裂縫，地下2層柱主要表現(xiàn)為柱端水平裂縫、柱身斜裂縫。柱身裂縫主要在上浮初期出現(xiàn)，后經(jīng)上浮區(qū)降水及堆土處理后，大部分裂縫在檢測時已閉合（圖3）。

（2）柱端混凝土局部破碎，主要是地下二層柱有柱端混凝土破碎現(xiàn)象（圖4）。

（3）柱帽開裂，主要表現(xiàn)為地下2層柱帽水平裂縫及柱帽與樓板連接處斜裂縫（圖5）。

（4）剪力墻開裂：地下2層上浮區(qū)域東、西兩側剪力墻均嚴重開裂，墻面滿布裂縫，且大部分為貫穿性裂縫（圖6）。

（5) 地下1層頂板開裂，主要為對角斜裂縫，且有滲水現(xiàn)象。

2.2 地下室變形情況測量

圖3 典型柱身裂縫展開圖

圖4 柱端混凝土破碎

采用水準儀，以未上浮區(qū)域內(nèi)的柱底標高為基準點，測量地下1層、2層上浮區(qū)域柱底的相對高差。結果表明：上浮區(qū)域地下1層柱相對該柱的高差在-3 6.2～4 9.4 mm之間，上浮區(qū)域地下2層柱相對高差在-6.6～8 0.8 mm之間，可知檢測時最大剩余上拱量為8 0.8 mm。

2.3 混凝土材料強度檢測

采用回彈法，對地下室柱、墻混凝土強度進行了檢測，結果表明：上浮區(qū)域地下1層、地下2層所抽檢的柱混凝土達到設計強度等級C 4 0；地下2層剪力墻抽檢區(qū)域混凝土達到設計強度等級C 4 0。

2.4 抗拔樁與底板連接及樁內(nèi)填芯檢測

采用局部鑿開并進行取芯的方法，檢測工程抗拔樁的樁頭及其與基礎底板的連接情況。根據(jù)現(xiàn)場條件，選擇4處上浮較大部位進行鑿開檢測，并根據(jù)鑿開后的樁頭直角錨筋位置確定樁芯部位，然后在樁芯部位取芯，檢查樁頭混凝土填芯情況。原設計樁頭與底板連接方法見圖7。

通過4根樁的開鑿檢測發(fā)現(xiàn)：其中一處樁內(nèi)填芯基本完好，兩處樁內(nèi)無填芯和鋼筋籠，樁頭錨筋與樁端板焊接部位脫開；一處樁內(nèi)填芯長度嚴重不足，樁頭錨筋與樁端板焊接部位脫開（圖8）。

3 地下室抗浮承載力驗算

3.1 單樁抗拔承載力計算

3.1.1 樁身承載力設計值

（1）由預應力鋼棒決定的樁身抗拉承載力設計值：

（2）由裂縫控制要求決定的樁身承載力設計值：

圖5 典型柱帽裂縫展開圖

圖6 地下2層剪力墻裂縫分布圖(西側剪力墻西面)

根據(jù)上述計算結果，樁身承載力設計值取為5 7 2.3 k N。

3.1.2 由樁側土決定的樁承載力設計值

樁側阻力抗拔承載力設計值：

3.1.3 樁頂與底板連接承載力

樁頭連接承載力主要由樁頭錨入底板鋼筋的承載力決定，即填芯鋼筋籠的鋼筋和端板焊接鋼筋：

故樁頭連接承載力設計值為699.3kN。

3.1.4 結果分析

綜合以上分析結果，單樁抗拔承載力設計值應為5 7 2.3 k N，原單樁承載力設計值7 0 0 k N取值偏大，不合理。

3.2 地下室上浮時局部抗浮驗算

根據(jù)調(diào)查，地下室上浮時地下水埋深約3.4 5 m，即地下水位距基礎底板底面以上6.0 m，以典型3樁承臺為

計算單元進行計算。

3.2.1 底板水壓力(浮力)

3.2.2 自重荷載

（1）混凝土板G1=1 5 0 7.0 k N 。

（2）柱G2=5 3.7 k N 。

（3）覆土(8 k N /m2)：

綜上，每根樁應承受的上拔力為：F拔=(3 9 4 5.6-1 9 9 9.1)/3=6 4 8.8 k N＞單樁承載力設計值5 7 2.3 k N。

3.2.3 填芯失效情況下，樁頂與底板連接承載力計算

根據(jù)現(xiàn)場檢測結果，抗拔樁內(nèi)填芯不足，其在樁頭處的承載力由樁頭錨筋提供(4 φ 1 6，fy=3 0 0 N/mm2)，根據(jù)設計要求，樁頭錨筋與端板（Q 2 3 5鋼）焊接(E 4 3焊條，

樁頭錨筋承載力：Nsn=fyAs=3 0 0×8 0 4(N)=2 4 1.2 k N

可見，樁頭與承臺的連接不滿足受力要求。

4 地下室上浮原因分析

一方面，上海6月份為梅雨季節(jié)，降雨引起地下水位不斷增高，造成上浮力不斷增加，而地下室頂上覆荷載尚未達到設計要求，且設計所提的單樁承載力設計值偏大，局部抗浮驗算不滿足要求，致使地下室上浮風險增加；另一方面，上浮區(qū)域抽檢范圍內(nèi)，樁內(nèi)填芯長度的不足或缺失，嚴重不滿足設計要求，則是樁抗浮失效的主要、直接原因。

5 建議

地下室結構的抗浮設計須充分考慮抗浮水位、荷載工況，應合理確定樁身抗拔承載力，重視抗拔樁樁頭連接節(jié)點設計，嚴格控制樁頭連接處的施工質(zhì)量。建議根據(jù)檢測鑒定結果，對上部結構進行有針對性的加固，并采取有效措施保證地下室的抗浮承載力，確保結構安全。