羅 汀，劉 引，韓黎明，任 庚，陳 軍，姚仰平

（1.北京航空航天大學(xué)交通科學(xué)與工程學(xué)院，北京 100191；2.中國民航機(jī)場(chǎng)建設(shè)集團(tuán)公司機(jī)場(chǎng)工程科研基地，北京 100621）

高填方機(jī)場(chǎng)工后沉降監(jiān)測(cè)及數(shù)據(jù)分析

羅 汀1，劉 引1，韓黎明2，任 庚2，陳 軍1，姚仰平1

（1.北京航空航天大學(xué)交通科學(xué)與工程學(xué)院，北京 100191；2.中國民航機(jī)場(chǎng)建設(shè)集團(tuán)公司機(jī)場(chǎng)工程科研基地，北京 100621）

通過對(duì)河北省承德高填方機(jī)場(chǎng)工后沉降進(jìn)行監(jiān)測(cè)，對(duì)填筑體高度與工后沉降之間的變化規(guī)律進(jìn)行分析，對(duì)工程中常用的沉降預(yù)測(cè)方法進(jìn)行比較，探討了高填方蠕變實(shí)用算法在工后沉降預(yù)測(cè)中的應(yīng)用，并以該方法為基礎(chǔ)，提出了沉降穩(wěn)定速率和穩(wěn)定時(shí)間的預(yù)測(cè)方法。結(jié)果表明：高填方工程中填筑體高度與工后沉降呈線性增長(zhǎng)關(guān)系，是影響工后沉降量大小的重要因素，高填方蠕變實(shí)用算法可較好地預(yù)測(cè)工后沉降，該方法可預(yù)測(cè)工后沉降穩(wěn)定速率和穩(wěn)定時(shí)間，為何時(shí)進(jìn)行道面鋪設(shè)提供參考。

高填方工程；工后沉降監(jiān)測(cè)；工后沉降預(yù)測(cè)

近年來，高填方工程的建設(shè)數(shù)量逐年增加，這些工程大多建在山陵丘壑地區(qū)，填方高度通常在20 m以上，工程中的工后沉降是不可避免的，大量工程實(shí)際表明，產(chǎn)生工后沉降的原因有如下幾點(diǎn)：施工技術(shù)、原地基和填料的構(gòu)成組成、施工場(chǎng)區(qū)的水文地質(zhì)條件、填筑體高度和時(shí)間等[1-3]。這些因素相互影響，形成了一個(gè)復(fù)雜的工后沉降系統(tǒng)，很難對(duì)每個(gè)因素如何影響工后沉降進(jìn)行定量評(píng)價(jià)和計(jì)算。工后沉降的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)是所有因素共同作用的結(jié)果，是分析和預(yù)測(cè)工后沉降最有效的信息。對(duì)承德機(jī)場(chǎng)進(jìn)行了長(zhǎng)時(shí)間的道面區(qū)工后沉降監(jiān)測(cè)，以監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)定性分析了填筑體高度對(duì)工后沉降的影響，并利用不同沉降預(yù)測(cè)方法對(duì)承德機(jī)場(chǎng)的工后沉降進(jìn)行了預(yù)測(cè)，發(fā)現(xiàn)高填方蠕變實(shí)用算法預(yù)測(cè)精度較高，并利用該方法對(duì)高填方工程道面區(qū)沉降的穩(wěn)定速率和達(dá)到穩(wěn)定速率所需要時(shí)間進(jìn)行了預(yù)測(cè)。

1 高填方工后沉降預(yù)測(cè)方法

工程中常用的沉降預(yù)測(cè)方法按照預(yù)測(cè)原理可分為參數(shù)反演類、系統(tǒng)分析類和曲線擬合類3大類，如表1所示。

表1 預(yù)測(cè)方法分類Tab.1 Kinds of prediction methods

1.1 參數(shù)反演類

參數(shù)反演類[4]預(yù)測(cè)方法在巖土工程反分析中應(yīng)用較多，在進(jìn)行沉降預(yù)測(cè)時(shí)選擇合適的反分析方法、目標(biāo)函數(shù)和本構(gòu)模型十分關(guān)鍵，但目前并沒有統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)來選擇符合土體的實(shí)際狀態(tài)模型，而且計(jì)算過程復(fù)雜，所以在工程實(shí)際應(yīng)用上有一定難度。

1.2 系統(tǒng)分析類

系統(tǒng)分析類方法有灰色模型法和人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)預(yù)測(cè)模型法兩種?；疑A(yù)測(cè)模型[5]的基本預(yù)測(cè)思想是對(duì)沒有規(guī)律的數(shù)據(jù)序列進(jìn)行適當(dāng)變換，得到有規(guī)律的數(shù)據(jù)序列，然后利用曲線進(jìn)行擬合，但該方法必須要求計(jì)算數(shù)據(jù)等時(shí)距，如果數(shù)據(jù)產(chǎn)生突然變化，模型精度會(huì)受到很大影響。人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型[6]具有較好的非線性映射能力和學(xué)習(xí)能力，可用于巖土工程的沉降推算，但模型中的網(wǎng)絡(luò)層數(shù)、節(jié)點(diǎn)數(shù)和學(xué)習(xí)參數(shù)較難確定，在確定樣本數(shù)量時(shí)只能憑工程師的經(jīng)驗(yàn)確定，計(jì)算過程中網(wǎng)絡(luò)學(xué)習(xí)的收斂速度較慢。

1.3 曲線擬合類

曲線擬合類的預(yù)測(cè)方法是將工后沉降的變化看成按照某種曲線規(guī)律變化的過程，將已經(jīng)取得的實(shí)測(cè)沉降數(shù)據(jù)擬合，建立與之相適應(yīng)的曲線模型，并使用合適的計(jì)算方法推出模型中所需要的參數(shù)，然后進(jìn)行后期的工后沉降預(yù)測(cè)。這類方法由于計(jì)算簡(jiǎn)單、參數(shù)容易確定，在工程實(shí)際中得到廣泛應(yīng)用，其中具有代表性的有指數(shù)曲線法[7]、雙曲線法[8]和高填方地基蠕變實(shí)用算法[9-10]等。

1.3.1 指數(shù)曲線法

指數(shù)曲線法認(rèn)為填筑體地基穩(wěn)定后，工后沉降按照指數(shù)曲線規(guī)律變化，即

其中：t0是初始時(shí)間；S0是t0時(shí)刻的沉降值；t是工后時(shí)間；St是t時(shí)刻的沉降值；α、β是待定參數(shù)。

指數(shù)曲線法在計(jì)算時(shí)需憑借工程師經(jīng)驗(yàn)選擇合適的初始時(shí)間t0，如果選取了不合適的初始時(shí)間進(jìn)行預(yù)測(cè)，得到的結(jié)果與實(shí)測(cè)沉降數(shù)值會(huì)產(chǎn)生較大的偏差。一般情況下，在沉降曲線后期選擇合適的初始時(shí)間，計(jì)算出來的工后沉降值更接近實(shí)測(cè)值。

1.3.2 雙曲線法

雙曲線法認(rèn)為工后沉降量與時(shí)間的關(guān)系是按照雙曲線規(guī)律變化，即

其中：S0是初始時(shí)間t0時(shí)刻的沉降值；St是t時(shí)刻的預(yù)測(cè)沉降值；α、β是待定參數(shù)。

雙曲線法也只適合趨近于穩(wěn)定的沉降曲線后期取點(diǎn)計(jì)算，如果在曲線前期取點(diǎn)，預(yù)測(cè)結(jié)果會(huì)產(chǎn)生較大的偏差。

1.3.3 高填方蠕變沉降實(shí)用算法

高填方實(shí)用算法公式為

其中，s為整體地基蠕變沉降量（mm）；ct為高填方填筑體與原有地基整體蠕變速率的無量綱參數(shù)；ht為高填方填筑體與原有地基整體蠕變剛度的無量綱參數(shù)；t為歷時(shí)，時(shí)間單位以天計(jì)算；t0=1天，s0=1 mm，是消除量綱的單位常量。

該方法在沉降曲線前期和后期的預(yù)測(cè)上都具有較高的精度，計(jì)算比較簡(jiǎn)單。

2 高填方工后沉降穩(wěn)定速率和穩(wěn)定時(shí)間預(yù)測(cè)

工后沉降監(jiān)測(cè)和預(yù)測(cè)的目的之一就是用來確定鋪設(shè)道面的時(shí)間，工后沉降達(dá)到穩(wěn)定速率之后認(rèn)為工后沉降變得穩(wěn)定，此時(shí)可以開始道面鋪設(shè)。本文把工后沉降達(dá)到穩(wěn)定速率所需的時(shí)間稱為穩(wěn)定時(shí)間。由于影響工程沉降的因素十分復(fù)雜，高填方沉降的穩(wěn)定速率并沒有成熟的標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范。民用機(jī)場(chǎng)巖土工程設(shè)計(jì)規(guī)范[11]中對(duì)工后沉降的范圍進(jìn)行了規(guī)定：飛行區(qū)道面影響區(qū)中跑道在設(shè)計(jì)使用年限內(nèi)，工后沉降要求在0.2~0.3 m之間，工后沉降沿縱向的差異沉降在1.0‰~1.5‰之間。想要得到工程的工后沉降穩(wěn)定速率，可以通過對(duì)工后沉降數(shù)據(jù)分析，建立沉降與時(shí)間的關(guān)系曲線，利用使用年限的沉降標(biāo)準(zhǔn)反算出沉降穩(wěn)定速率。

由于曲線擬合類的預(yù)測(cè)方法計(jì)算簡(jiǎn)單，而且該類方法中高填方蠕變實(shí)用算法擬合程度較好，預(yù)測(cè)精度較高，所以本文選擇使用高填方蠕變實(shí)用算法對(duì)高填方沉降穩(wěn)定速率和時(shí)間進(jìn)行預(yù)測(cè)。

假設(shè)某機(jī)場(chǎng)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)為使用年限a年，工后沉降要求在b cm以內(nèi)。此工程有監(jiān)測(cè)點(diǎn)X，沉降穩(wěn)定時(shí)間為tx1，對(duì)應(yīng)的沉降為sx1，達(dá)到使用年限的時(shí)間為tx2，此時(shí)的沉降為sx2，時(shí)間單位為天，關(guān)系式如下

根據(jù)式（3）得出

將式（4）代入式（5），經(jīng)過整理得出

根據(jù)監(jiān)測(cè)點(diǎn)X的沉降數(shù)據(jù)可以求出參數(shù)cxt和hxt，將參數(shù)數(shù)值代入式（6）可以求出監(jiān)測(cè)點(diǎn)X的穩(wěn)定時(shí)間tx1。

對(duì)式（3）求導(dǎo)，得出沉降速率與時(shí)間的關(guān)系函數(shù)如下

將起始時(shí)間tx1代入式（7）就可以求出該監(jiān)測(cè)點(diǎn)的穩(wěn)定速率s˙x。

因?yàn)楦咛罘焦こ讨懈鞅O(jiān)測(cè)點(diǎn)的工后沉降不同，所以求出的穩(wěn)定速率也不相同，應(yīng)當(dāng)選擇最小的穩(wěn)定速率s˙min作為該工程的穩(wěn)定速率。

3 工程實(shí)例

3.1 工程概況和監(jiān)測(cè)方案設(shè)計(jì)

承德機(jī)場(chǎng)位于河北省承德市雙峰寺鎮(zhèn)北9 km，距承德市區(qū)直線距離21 km，機(jī)場(chǎng)跑道長(zhǎng)度為2 400 m。場(chǎng)區(qū)山脊線走向近西至東方向，以西低東高的走勢(shì)逐漸升高。場(chǎng)區(qū)內(nèi)最高點(diǎn)位于大酒缸頂海拔781 m，最低點(diǎn)位于小梁后南溝西側(cè)溝底海拔552.4 m，場(chǎng)區(qū)范圍內(nèi)相對(duì)高差達(dá)到229 m。場(chǎng)區(qū)填方區(qū)域主要分布于場(chǎng)區(qū)西部，挖方區(qū)域位于場(chǎng)區(qū)東部，施工中挖方主要為砂礫巖及安山巖，均為較堅(jiān)硬巖，硬度高，含水量低，并作為填料填入填方區(qū)。

監(jiān)測(cè)項(xiàng)目主要為跑道區(qū)工后沉降監(jiān)測(cè)。監(jiān)測(cè)儀器為L(zhǎng)eicaTS06高精度全站儀，方向精度2.0″，邊長(zhǎng)精度（1 mm+1 ppm）?；鶞?zhǔn)點(diǎn)、監(jiān)測(cè)點(diǎn)的埋設(shè)嚴(yán)格按照規(guī)范[12-13]進(jìn)行，共設(shè)置了8個(gè)基準(zhǔn)點(diǎn)，埋設(shè)于挖方區(qū)裸露區(qū)域，盡量減少施工過程中所受到的影響，并對(duì)基點(diǎn)做了明顯的標(biāo)志和保護(hù)措施；監(jiān)測(cè)點(diǎn)為1.2 m深基槽，用水泥灌注并埋設(shè)1.2 m鋼筋制成，如圖1所示。

圖1 基準(zhǔn)點(diǎn)和監(jiān)測(cè)點(diǎn)Fig.1 Reference point and monitoring point

變形監(jiān)測(cè)點(diǎn)埋設(shè)時(shí)主要考慮能夠反映工后沉降情況，同時(shí)利于觀測(cè)，監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置在跑道中心線和滑行道中心線；跑道填方區(qū)按每50 m一點(diǎn)、挖方區(qū)按每100 m一點(diǎn)布置，滑行道填方區(qū)按每100 m一點(diǎn)、挖方區(qū)按每200 m一點(diǎn)布置。基準(zhǔn)點(diǎn)、監(jiān)測(cè)點(diǎn)平面布置如圖2所示。

圖2 基準(zhǔn)點(diǎn)、監(jiān)測(cè)點(diǎn)位置示意圖Fig.2 Location of reference point and monitoring points

測(cè)量方法采用極坐標(biāo)測(cè)量法，為確保監(jiān)測(cè)的精度，進(jìn)行完極坐標(biāo)測(cè)量之后，將測(cè)站點(diǎn)和后視點(diǎn)的位置進(jìn)行調(diào)換，再次進(jìn)行測(cè)量，減少誤差的產(chǎn)生。

測(cè)量工作從填筑體施工完畢開始，時(shí)間為2014年12月28日，截止到2016年3月29日，監(jiān)測(cè)時(shí)間跨度為484天，開始監(jiān)測(cè)時(shí)第二天復(fù)測(cè)，一個(gè)月之內(nèi)每7天測(cè)量一次；半年內(nèi)每半個(gè)月測(cè)量一次；半年后每個(gè)月測(cè)量一次，期間共進(jìn)行了25次測(cè)量。

挖方區(qū)位于場(chǎng)區(qū)東側(cè)，地基是天然形成的中風(fēng)化巖石，沒有產(chǎn)生明顯的工后沉降；填方區(qū)主要位于場(chǎng)區(qū)的西側(cè)，填方厚度從西向東遞減，西側(cè)填方區(qū)的工后沉降變形比較明顯，如圖3所示，本文主要分析西側(cè)填方區(qū)監(jiān)測(cè)點(diǎn)A1~A5的工后沉降數(shù)據(jù)。

3.2 工后沉降數(shù)據(jù)的分析

A1~A5點(diǎn)的填筑體高度分別為64 m、57 m、49 m、44 m和26 m，484天的測(cè)量中A1點(diǎn)的沉降量最大，達(dá)到了150.66 mm，平均工后沉降速率為0.311 mm/天；A2點(diǎn)~A5點(diǎn)的沉降量分別為124.05 mm、105.31 mm、75.08 mm和45.59 mm，平均工后沉降速率分別為0.256 mm/天、0.203 mm/天、0.155 mm/天和0.094 mm/天，數(shù)據(jù)如表2所示。

圖3 填筑體高度變化Fig.3 Height of filling body

表2 監(jiān)測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)Tab.2 Data of monitoring points

圖4是工后484天之內(nèi)的工后沉降曲線。在相同時(shí)間內(nèi)，隨著填筑體的高度增加，A5~A1點(diǎn)的曲線彎曲程度逐漸增大；隨著時(shí)間的增長(zhǎng)，各監(jiān)測(cè)點(diǎn)的工后沉降量逐漸增加，曲線的斜率逐漸減小，填筑體高度較低的監(jiān)測(cè)點(diǎn)曲線斜率變化大，填筑體高度較高的監(jiān)測(cè)點(diǎn)曲線斜率變化小。

圖5為工后沉降與填筑體高度關(guān)系，下方坐標(biāo)軸為5個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)，左側(cè)坐標(biāo)軸為工后沉降量，右側(cè)坐標(biāo)軸為填筑體高度。將部分?jǐn)?shù)據(jù)按照測(cè)量時(shí)間的先后順序繪制在圖中，經(jīng)過相同的工后時(shí)間，填筑體高度越高，工后沉降量越大。工后沉降監(jiān)測(cè)剛開始時(shí)，各監(jiān)測(cè)點(diǎn)的沉降量相差很小，隨著監(jiān)測(cè)時(shí)間的增長(zhǎng)，各監(jiān)測(cè)點(diǎn)之間的沉降量差值逐漸增大。

圖5 工后沉降與填筑體高度關(guān)系Fig.5 Relationship between post-construction settlement and height of filling body

各監(jiān)測(cè)點(diǎn)的沉降速率如圖6所示，相同時(shí)間里，填筑體高度和工后沉降速率成正相關(guān)，各監(jiān)測(cè)點(diǎn)的沉降速率隨著工后時(shí)間的增加在逐漸減小。圖中存在沉降速率增加的情況，通過查詢當(dāng)?shù)氐臍庀筚Y料，測(cè)量之前機(jī)場(chǎng)降水較多，填筑體中填料含水率升高，導(dǎo)致了監(jiān)測(cè)點(diǎn)的沉降速率有所增加。

圖6 各監(jiān)測(cè)點(diǎn)變形速率Fig.6 Deformation rate of each monitoring point

通過對(duì)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)的分析可得到以下結(jié)論：本工程中工后沉降量與填筑體高度呈正相關(guān)的線性關(guān)系，填筑體高度越高工程工后沉降量越大；工后沉降平均速率與填筑體高度間的關(guān)系也是按照同樣的規(guī)律變化。

3.3 沉降穩(wěn)定速率和穩(wěn)定時(shí)間的預(yù)測(cè)

從承德機(jī)場(chǎng)工程中選取A5監(jiān)測(cè)點(diǎn)的數(shù)據(jù)，通過該點(diǎn)294天的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)在曲線擬合類3種模型中預(yù)測(cè)484天之內(nèi)的工后沉降，結(jié)果如圖7所示，3種方法中蠕變實(shí)用算法的擬合度較好，該方法具有擬合度好、精度高、參數(shù)數(shù)量少、計(jì)算方便等特點(diǎn)。

首先根據(jù)實(shí)測(cè)的沉降數(shù)據(jù)計(jì)算參數(shù)。工程中5個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)一共取得了484天的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，取前294天的沉降數(shù)據(jù)確定計(jì)算參數(shù)，并預(yù)測(cè)294~484天之間的工后沉降趨勢(shì)，以A2點(diǎn)計(jì)算為例：

圖7 3種方法預(yù)測(cè)結(jié)果Fig.7 Results of three forecasting methods

在A2點(diǎn)的沉降數(shù)據(jù)中取接近等時(shí)距的3個(gè)時(shí)間點(diǎn) t1=0 天、t2=129 天、t3=294 天，s1=0 mm、s2=65.97 mm、s3=101.97 mm 進(jìn)行計(jì)算，由式（3），將 t0=1天、s0=1 mm代入，得到

對(duì)式（8）變形，得到

將沉降數(shù)據(jù)代入，通過迭代法可得

ct=144.5 ht=268.9

按照相同方法計(jì)算不同監(jiān)測(cè)點(diǎn)的參數(shù)，結(jié)果如表3所示。

表3 監(jiān)測(cè)點(diǎn)預(yù)測(cè)參數(shù)Tab.3 Parameters of monitoring points

然后根據(jù)所得參數(shù)對(duì)各監(jiān)測(cè)點(diǎn)294~484天之間的工后沉降進(jìn)行預(yù)測(cè)，結(jié)果如圖8~圖12所示。

從預(yù)測(cè)結(jié)果可以看出，高填方蠕變實(shí)用算法的預(yù)測(cè)結(jié)果與實(shí)測(cè)值比較接近。以最后一次監(jiān)測(cè)時(shí)間為起點(diǎn)，預(yù)測(cè)各監(jiān)測(cè)點(diǎn)20年以后的沉降值，結(jié)果如表4所示。

圖8 A1監(jiān)測(cè)點(diǎn)預(yù)測(cè)值與實(shí)測(cè)值對(duì)比結(jié)果Fig.8 Comparison results between observed data and predicted data of Monitoring Point A1

圖9 A2監(jiān)測(cè)點(diǎn)預(yù)測(cè)值與實(shí)測(cè)值對(duì)比結(jié)果Fig.9 Comparison results between observed data and predicted data of Monitoring Point A2

圖10 A3監(jiān)測(cè)點(diǎn)預(yù)測(cè)值與實(shí)測(cè)值對(duì)比結(jié)果Fig.10 Comparison results between observed data and predicted data of Monitoring Point A3

圖11 A4監(jiān)測(cè)點(diǎn)預(yù)測(cè)值與實(shí)測(cè)值對(duì)比結(jié)果Fig.11 Comparison results between observed data and predicted data of Monitoring Point A4

圖12 A5監(jiān)測(cè)點(diǎn)預(yù)測(cè)值與實(shí)測(cè)值對(duì)比結(jié)果Fig.12 Comparison results between observed data and predicted data of Monitoring Point A5

表4 20年后各監(jiān)測(cè)點(diǎn)沉降值Tab.4 Settlement of monitoring points after 20 years

承德機(jī)場(chǎng)設(shè)計(jì)使用年限是20年，要求工后沉降不超過 20 cm，所以在式（4）中取 a=20，b=20，將 A1、A2、A3的參數(shù)和a、b的值代入式（6）計(jì)算各監(jiān)測(cè)點(diǎn)達(dá)到穩(wěn)定階段所需要的時(shí)間，將所得到的穩(wěn)定時(shí)間代入式（7）計(jì)算各點(diǎn)穩(wěn)定速率，結(jié)果如表5所示。A4、A5點(diǎn)20年后的沉降值小于規(guī)定的20 cm，滿足沉降穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)。

表5 各監(jiān)測(cè)點(diǎn)穩(wěn)定時(shí)間和穩(wěn)定速率Tab.5 Stability time and rate of monitoring points

從表5中可以發(fā)現(xiàn)，填筑體高度越高，需要的穩(wěn)定時(shí)間越長(zhǎng)，穩(wěn)定速率越小，本工程中穩(wěn)定速率取0.12 mm/天比較合適。

根據(jù)484天的實(shí)測(cè)工后沉降數(shù)據(jù)，當(dāng)工后沉降穩(wěn)定速率s˙=0.12 mm/天時(shí)，A5點(diǎn)沉降達(dá)到穩(wěn)定的時(shí)間為測(cè)量開始第93天，A4點(diǎn)為測(cè)量第175天，A3點(diǎn)為測(cè)量開始第272天，A2點(diǎn)為測(cè)量開始第417天，A1點(diǎn)還沒有進(jìn)入穩(wěn)定階段。

由圖2可知，該工程?hào)|側(cè)主要是挖方區(qū)，西側(cè)主要是填方區(qū)。該工程于2015年6月初開始自東向西進(jìn)行道面鋪設(shè)施工，此時(shí)距離沉降監(jiān)測(cè)開始時(shí)間為180天，2015年10月開始跑道中段區(qū)域施工，距離監(jiān)測(cè)開始時(shí)間為300天，最西側(cè)A1、A2監(jiān)測(cè)點(diǎn)區(qū)域直到2016年6月才開始鋪設(shè)道面，此時(shí)距離監(jiān)測(cè)開始時(shí)間為570天。由此可知該方法計(jì)算得出的穩(wěn)定速率和穩(wěn)定時(shí)間可以為實(shí)際工程后續(xù)施工提供參考。

4 結(jié)語

通過對(duì)承德高填方機(jī)場(chǎng)的工后沉降進(jìn)行監(jiān)測(cè)，利用所得的沉降數(shù)據(jù)分析填筑體高度對(duì)工后沉降變化規(guī)律的影響，并使用蠕變實(shí)用算法對(duì)該工程的沉降穩(wěn)定速率進(jìn)行了計(jì)算，對(duì)穩(wěn)定時(shí)間進(jìn)行預(yù)測(cè)，得出了以下結(jié)論：

1）高填方工程中，填筑體的高度越高，工程的工后沉降量越大，平均工后沉降速率越快，沉降達(dá)到穩(wěn)定速率所需要的時(shí)間越長(zhǎng)；

2）高填方地基蠕變實(shí)用算法具有預(yù)測(cè)精度高，計(jì)算簡(jiǎn)單，參數(shù)少等優(yōu)勢(shì)，可較好地預(yù)測(cè)高填方工程工后沉降量，利用該方法能夠計(jì)算工后沉降的穩(wěn)定速率和穩(wěn)定時(shí)間，為施工方進(jìn)行道面鋪設(shè)的時(shí)間提供參考。

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（責(zé)任編輯：劉智勇）

Post-construction settlement monitoring and data analysis of high filling engineering of airport

LUO Ting1,LIU Yin1,HAN Liming2,REN Geng2,CHEN Jun1,YAO Yangping1
（1.School of Transportation Science and Engineering,Beijing University of Aeronautics and Astronautics,Beijing 100191,China;2.Engineering Research Base of China Airport Construction Corporation,CAAC,Beijing 100621,China）

Through monitoring of post-construction settlement of Chengde Airport in Hebei Province,the variation law between height of filled body and post-construction settlement is analyzed.By comparing the settlement prediction methods commonly used in engineering.the application of high filling practical creep computation algorithm in post-construction settlement prediction is discussed.Based on this method,a prediction method of foundation stability rate and foundation stability time is proposed.Result shows that the variation law between height of filling body and post-construction settlement is linear and there exists a significant factor affecting the post-construction settlement in high filling project.The high filled creep practical algorithm can predict the developing trend of post-construction settlement,the prediction of foundation stability rate and foundation stability time can provide a reference for subsequent pavement planning.

high filling engineering;post-construction settlement monitoring;post-construction settlement prediction

V351；TU43

A

1674－5590（2017）03－0027－06

2016-10-25；

2016-12-16

國家重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展計(jì)劃（973計(jì)劃）（2014CB047006）；國家自然科學(xué)基金項(xiàng)目（51579005，11672015）

羅汀（1957—）女，福建長(zhǎng)汀人，教授，博士，研究方向?yàn)橥恋幕咎匦耘c本構(gòu)關(guān)系.