羅小明， 王佩弦， 陳建磊， 何利民

(1.中國石油大學(xué) 儲(chǔ)運(yùn)與建筑工程學(xué)院， 山東 青島 266580； 2.中國石化 石油工程設(shè)計(jì)有限公司， 山東 東營 257026)

排氣管內(nèi)置深度對氣-液旋流分離器流動(dòng)特性的影響

羅小明1， 王佩弦1， 陳建磊2， 何利民1

(1.中國石油大學(xué) 儲(chǔ)運(yùn)與建筑工程學(xué)院， 山東 青島 266580； 2.中國石化 石油工程設(shè)計(jì)有限公司， 山東 東營 257026)

排氣管在具有二級旋流分離機(jī)制的分離器中至關(guān)重要。模擬分析了排氣管內(nèi)置深度對氣-液旋流分離器流動(dòng)不穩(wěn)定性、旋流場、短路流以及徑向流量分布的影響。研究表明，增加排氣管內(nèi)置深度可更好地引導(dǎo)旋流，提高流場穩(wěn)定性；隨內(nèi)置深度增加，分離空間準(zhǔn)自由渦出現(xiàn)衰減，準(zhǔn)強(qiáng)制渦強(qiáng)度增大，下行與上行軸向速度均減小，在排氣管中形成一定強(qiáng)度的旋流，有助于實(shí)現(xiàn)二級分離功能；同時(shí)，分離器環(huán)形空間預(yù)分離能力增強(qiáng)，短路流量增加，單位長度零軸速包絡(luò)面上的徑向流量增加，排氣管的二級分離功能有助于削弱短路流帶來的負(fù)面影響。

旋流分離器；排氣管；二級分離；數(shù)值模擬；流場分析

旋流分離器以其緊湊、高效、適應(yīng)性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，在石油化工行業(yè)的氣-液、氣-固分離等領(lǐng)域廣泛應(yīng)用。排氣管是旋流分離器的一個(gè)重要構(gòu)件，其結(jié)構(gòu)和尺寸直接影響旋流強(qiáng)度、旋流穩(wěn)定性以及能耗。宋健斐等[1]指出減小排氣管直徑有利于提高旋流強(qiáng)度和穩(wěn)定性。楊建國等[2]對排氣管的流場進(jìn)行測試，指出排氣管內(nèi)氣流旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度高，并存在“滯流”、“倒流”及逆壓梯度等不利于分離的流態(tài)。金有海等[3]指出減小排氣管直徑可以抑制短路流，增大整個(gè)分離空間的切向速度，有利于分離。同時(shí)，排氣管的內(nèi)置深度也影響分離器的流場及分離特性[4-6]，壓降會(huì)隨內(nèi)置深度的增加而增大，進(jìn)入排氣管中的短路流量亦會(huì)隨之改變。上述單級旋流分離機(jī)制，使得排氣管僅作為分離相流出通道，其結(jié)構(gòu)受到了較大約束。

隨著油氣工業(yè)的發(fā)展，研制面向復(fù)雜、多變環(huán)境，具有更強(qiáng)適應(yīng)性、高效性、穩(wěn)定性的分離技術(shù)勢在必行。金有海等[3]指出在流量增大的情況下，部分小液滴被內(nèi)旋氣流帶進(jìn)排氣管，并在排氣管內(nèi)高速旋流再次碰撞、聚并形成液膜[7]，因此可以充分利用排氣管的旋轉(zhuǎn)能量進(jìn)行氣-液的二次分離。國外已有此類試驗(yàn)樣機(jī)的研究[8]，樊大風(fēng)等[9]、孫蘭義等[10-11]研究了類似的利用排氣管進(jìn)行二次旋流分離的新型分離結(jié)構(gòu)，通過在排氣管上開孔或環(huán)縫，并將排氣管中二次分離得到的液體導(dǎo)入分離器底部的儲(chǔ)液室。二級分離結(jié)構(gòu)的出現(xiàn)使得對排氣管結(jié)構(gòu)與內(nèi)置深度的研究給予了更大想象空間，并可對排氣管結(jié)構(gòu)優(yōu)化評價(jià)標(biāo)準(zhǔn)賦予全新定義，有助于加深對二級分離機(jī)制的認(rèn)識。

筆者采用CFD方法，研究了排氣管內(nèi)置深度對旋流分離器內(nèi)流動(dòng)不穩(wěn)定性、旋流場、短路流以及徑向流量分布的影響規(guī)律，這對指導(dǎo)設(shè)計(jì)擁有二級分離機(jī)制的旋流分離器具有重要意義。

1 幾何和數(shù)學(xué)模型

1.1 幾何模型

圖1為矩形直切入口柱狀旋流分離器的結(jié)構(gòu)尺寸圖。筆者以此結(jié)構(gòu)尺寸為基準(zhǔn)，開展不同排氣管內(nèi)置深度對旋流分離器流動(dòng)特性的影響研究。坐標(biāo)原點(diǎn)位于分離器頂蓋面的中軸線上，向上為正，分離器分區(qū)域進(jìn)行結(jié)構(gòu)化六面體網(wǎng)格離散。

1.2 數(shù)值模型與邊界條件

應(yīng)用雷諾應(yīng)力模型(RSM)模擬分離器中的非穩(wěn)態(tài)不可壓縮流動(dòng)[12]，對流項(xiàng)離散格式采用二階迎風(fēng)格式，壓力插補(bǔ)格式采用PRESTO格式，壓力-速度耦合算法采用對瞬態(tài)問題有明顯優(yōu)勢的PISO算法[13]。

模擬介質(zhì)為空氣，密度1.22 kg/m3，黏度1.7894×10-5Pa·s，入口邊界設(shè)為速度入口邊界，vin=15 m/s，并給出入口邊界的湍動(dòng)能與耗散率[14]。出口邊界按照湍流流動(dòng)充分發(fā)展處理，壁面采用無滑移邊界，近壁處用標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)來計(jì)算。

圖1 矩形直切入口柱狀旋流分離器結(jié)構(gòu)尺寸圖Fig.1 Sketch and structure size of the cylindrical cyclone separatora—Rectangular entrance width; b—Rectangular entrance high;D—Cylinder diameter; De—Exhaust pipe diameter;H—Cylinder length; S—Exhaust pipe insertion depth

1.3 模型驗(yàn)證

通過對Stairmand型旋風(fēng)分離器流場進(jìn)行模擬，并與文獻(xiàn)[15]采用LDA測量的切向、軸向速度場進(jìn)行比較，如圖2所示。由圖2可見，依據(jù)本文的數(shù)值模型與計(jì)算方法所得模擬數(shù)據(jù)與實(shí)測數(shù)據(jù)吻合良好，在模擬過程中也證實(shí)了該模型與算法具有較強(qiáng)的網(wǎng)格與幾何結(jié)構(gòu)適應(yīng)性。

2 計(jì)算結(jié)果與分析

2.1 對旋流不穩(wěn)定性的影響

矩形直切入口柱狀旋流分離器，由于其幾何結(jié)構(gòu)的不對稱以及固有存在的旋流不穩(wěn)定性[1]，會(huì)使流場呈現(xiàn)非軸對稱性。旋流不穩(wěn)定性越強(qiáng)，流場非軸對稱程度越大。圖3為不同排氣管內(nèi)置深度(S)下，排氣管入口以下每間隔100 mm，旋轉(zhuǎn)中心偏心距沿軸向的分布規(guī)律。偏心距(e)定義為分離器橫截面靜壓最低點(diǎn)與幾何旋轉(zhuǎn)中心之間的距離。由圖3 可見，在S=210 mm時(shí)，旋轉(zhuǎn)中心偏心距較大，平均偏心距在10 mm左右，當(dāng)排氣管內(nèi)置深度達(dá)到一定值(S=600 mm)后，偏心距急劇減小，平均偏心距在2.7 mm以下，旋轉(zhuǎn)流動(dòng)趨向軸對稱，并隨排氣管內(nèi)置深度的增加變化不大。

圖2 切向速度和軸向速度模擬值與試驗(yàn)數(shù)據(jù)對比Fig.2 Comparison of numerical and experimental data for the tangential velocity and axial velocity (a) Tangential velocity (vt); (b) Axial velocity (vz)

圖3 不同排氣管內(nèi)置深度(S)下的旋轉(zhuǎn)中心偏心距(e)分布Fig.3 Rotational center eccentricity (e) distributionunder different exhaust pipe insertion depth (S)

排氣管在旋流分離器中充當(dāng)“導(dǎo)流控制”的角色，當(dāng)排氣管內(nèi)置深度小于分離器切向入口高度時(shí)，通過切向入口進(jìn)入分離器的流體存在兩個(gè)方向的擴(kuò)散通道，一是向上的排氣管出口，二是向下的分離空間。兩個(gè)方向的流體擴(kuò)散同時(shí)進(jìn)行，無法形成有效的初始旋流，造成流場不穩(wěn)定。隨排氣管內(nèi)置深度增加，排氣管逐步取得了對分離器內(nèi)旋流的導(dǎo)引和控制，同時(shí)，排氣管口在矩形入口以下，使得進(jìn)入分離器的流體由雙向擴(kuò)散變?yōu)閱蜗驍U(kuò)散。排氣管與分離器內(nèi)壁之間的約束，為旋流場的穩(wěn)定創(chuàng)造了良好的初始條件。圖4為不同排氣管內(nèi)置深度(S)下，分離器縱向截面靜壓與切向速度分布云圖。靜壓與切向速度在軸心附近的扭曲程度隨排氣管內(nèi)置深度的增加而減小，即旋流場的穩(wěn)定性變得越來越好。

2.2 分離空間流場特性

圖5為不同排氣管內(nèi)置深度(S)下，距離排氣管入口L為200與400 mm截面所得切向速度分布。

圖4 不同排氣管內(nèi)置深度(S)下的截面靜壓與切向速度分布Fig.4 Static pressure and tangential velocity distributions under different exhaust pipe insertion depths (S) (a) Static pressure; (b) Tangential velocity

隨排氣管內(nèi)置深度增大，準(zhǔn)自由渦區(qū)切向速度逐漸減小，準(zhǔn)強(qiáng)制渦區(qū)切向速度逐漸增大，切向速度梯度逐漸增大。

通常，將排氣管與分離器內(nèi)壁之間的空間稱為環(huán)形空間，將排氣管入口以下的空間稱為分離空間。由于排氣管與分離器內(nèi)壁的約束，旋轉(zhuǎn)流動(dòng)下行過程中會(huì)產(chǎn)生較大的壁面摩擦，排氣管內(nèi)置深度增大，流體與排氣管外壁的接觸面積增大，摩阻損失增大，造成準(zhǔn)自由渦在壁面隨排氣管內(nèi)置深度的增大而逐漸衰減。與此同時(shí)，隨排氣管內(nèi)置深度增大，分離空間減小，由于入口流量不變并且排氣管直徑不變，為了保證排氣管內(nèi)置深度改變前后進(jìn)入排氣管的流量不變，勢必要在縮短分離空間的情況下，增大流體的徑向流量，即在分離空間單位長度零軸速包絡(luò)面上具有較大的徑向流量。旋流分離器的旋轉(zhuǎn)能量是從軸向與徑向兩個(gè)方向進(jìn)行傳遞的[16]，零軸速包絡(luò)面單位長度徑向流量隨排氣管內(nèi)置深度的增大而增大，則準(zhǔn)自由渦向準(zhǔn)強(qiáng)制渦的轉(zhuǎn)化程度加大，準(zhǔn)強(qiáng)制渦強(qiáng)度變大。

圖5 不同排氣管內(nèi)置深度(S)下不同位置橫截面的切向速度分布Fig.5 Tangential velocity distributions under different exhaust pipe insertion depths (S)L/mm: (a) 200; (b) 400

圖6為不同排氣管內(nèi)置深度(S)下，距離排氣管入口L為200與400 mm對應(yīng)橫截面的軸向速度分布。隨排氣管內(nèi)置深度增加，分離空間參與流體徑向流動(dòng)的零軸速包絡(luò)面長度變小，在流量保持不變的情況下，零軸速包絡(luò)面單位長度上的徑向流量變大。與之相應(yīng)，在距離排氣管入口等距離的橫截面上，下行的軸向速度就會(huì)隨排氣管內(nèi)置深度的增加而逐漸減小，上行軸向速度則由于該截面以上零軸速面已經(jīng)分走了較大的徑向流量，而使得從該截面以下零軸速面匯入的徑向流量減小，進(jìn)而上行軸向速度也逐漸減小。

2.3 排氣管內(nèi)流場特性

圖7是不同排氣管內(nèi)置深度(S)下，選取截面z=-400 mm時(shí)，排氣管內(nèi)的切向、軸向速度變化情況。由圖7可見，排氣管中形成一定強(qiáng)度的旋流，甚至要大于同截面環(huán)形空間區(qū)域中的旋流強(qiáng)度，這為排氣管中的氣-液二次分離提供了可行性。排氣管入口以上的環(huán)形空間，由于流體接觸壁面面積增大，摩阻損失增大，切向速度不斷減??；在排氣管內(nèi)部，排氣管內(nèi)置深度增大，流體從排氣管入口到研究截面切向速度的衰減變大，切向速度值也不斷減小。實(shí)際上，整個(gè)旋流分離器的分離功能實(shí)施，是在分離器筒體與排氣管之間的環(huán)形空間、排氣管下方的分離空間以及排氣管內(nèi)部空間3個(gè)功能區(qū)進(jìn)行的，3個(gè)功能區(qū)的協(xié)同作用決定了最終的分離效率。并且，排氣管長度的變化會(huì)直接影響3個(gè)功能區(qū)的大小及各自發(fā)揮效能的權(quán)重。排氣管內(nèi)置深度的增加，除了造成排氣管內(nèi)部旋轉(zhuǎn)強(qiáng)度衰減之外，還造成了環(huán)形空間區(qū)域的增大、分離空間區(qū)域的縮小以及徑向短路流量的增加(在下文進(jìn)行分析)。因此，分析不同分離功能區(qū)對應(yīng)不同粒徑液滴的分離程度，并確定合理的排氣管內(nèi)置深度實(shí)現(xiàn)二次分離功能，是下一步關(guān)于二次旋流分離器設(shè)計(jì)研究的一個(gè)重要方面。

圖6 不同排氣管內(nèi)置深度(S)下不同位置橫截面的軸向速度分布Fig.6 Axial velocity distributions under different exhaust pipe insertion depths (S)L/mm: (a) 200; (b) 400

圖7 不同排氣管內(nèi)置深度(S)下縱向坐標(biāo)為-400 mm截面的切、軸向速度分布Fig.7 Tangential and axial velocity distributions under different exhaust pipe insertion depths (S)z=-400 mm(a) Tangential velocity; (b) Axial velocity

2.4 對短路流量及徑向流量分析

由于旋流分離器徑向速度值通常要比軸向與切向速度值小1～2個(gè)數(shù)量級，采用實(shí)驗(yàn)手段很難準(zhǔn)確測量。同時(shí)，由于幾何中心與旋轉(zhuǎn)中心不重合，二者稍有偏移就會(huì)造成數(shù)值模擬結(jié)果的巨大誤差。至今為止，還沒有研究人員對旋流分離器徑向速度分布給出一個(gè)權(quán)威結(jié)論。徑向速度的分布影響了旋流場的流場結(jié)構(gòu)、能量分布和分離性能，尤其在排氣管入口附近，由徑向速度產(chǎn)生的短路流，會(huì)嚴(yán)重影響分離器的分離性能。分離器每一斷面處的下行流量可以通過下行流中的軸向速度對過流面積的積分求得[3]：

(1)

式中，Q為下行流量，m3/s；vz為軸向速度，m/s；r為徑向距離，m；r1和r2為下行流區(qū)域的內(nèi)、外半徑，m。

在排氣管入口下方L=100 mm處取一橫截面，計(jì)算該截面的下行流量，入口流量減去該下行流量，用來表征分離器的短路流量。計(jì)算上述排氣管內(nèi)置深度分離器的短路流量，結(jié)果如表1所示。隨排氣管內(nèi)置深度增大，短路流量越來越大。常規(guī)分離器排氣管內(nèi)置深度較短，入口流體未進(jìn)行充分分離，就已經(jīng)隨短路流流出，短路流量增大，通常意義上是不利于分離的，但由于排氣管長度的增加使得流體在進(jìn)入短路流之前，在環(huán)形空間已經(jīng)進(jìn)行了比較充分的分離，進(jìn)入短路流的流體是相對凈化的氣體，同時(shí)排氣管的二次分離也會(huì)消除短路流的影響。

表1 不同排氣管內(nèi)置深度下的短路流量Table 1 Short-circuit flux under different exhaust pipe insertion depths

總的來講，排氣管內(nèi)置深度的增加，一方面增大了環(huán)形空間，增強(qiáng)了氣-液的預(yù)分離效果，另一方面短路流量的增加又會(huì)削弱分離性能，但排氣管的二級分離則會(huì)彌補(bǔ)短路流增大的不足。因此，需要在試驗(yàn)過程中對排氣管的內(nèi)置深度進(jìn)行優(yōu)化。

圖8是不同排氣管內(nèi)置深度(S)下，排氣管入口以下每100 mm段計(jì)算得到的徑向流量。由圖8可見，在S=210 mm時(shí)，旋流場不穩(wěn)定，軸向速度呈現(xiàn)明顯的非軸對稱性，反觀其他內(nèi)置深度時(shí)的徑向流量分布，則呈現(xiàn)比較統(tǒng)一的規(guī)律性，徑向流量沿軸向逐漸減小，在整個(gè)分離器零軸速包絡(luò)面上并不呈常量分布。并且徑向流量在排氣管入口以及分離器底部較大，這就要求在二級旋流分離器設(shè)計(jì)過程中，不但要削弱改善短路流，而且要在分離器的底端進(jìn)行止旋，將分離空間與儲(chǔ)液空間進(jìn)行有效阻隔，以防止已經(jīng)分離的液相再次卷吸進(jìn)入內(nèi)旋流。

圖8 不同排氣管內(nèi)置深度(S)下的徑向流量沿軸向分布Fig.8 Radial flux distribution along axial direction under different exhaust pipe insertion depths (S)

圖9為不同排氣管內(nèi)置深度(S)下，排氣管入口以下每隔100 mm計(jì)算得到的累積徑向流量。隨排氣管內(nèi)置深度增加，距離排氣管入口同等距離區(qū)域的累積徑向流量增大，在入口流量不變的條件下，區(qū)域累積徑向流量越大，則下行軸向流量越??；同樣，在入口流量不變的條件下，累積徑向流量越大，從區(qū)域下方截面累積進(jìn)入上行流的徑向流量就越小，上行軸向速度也就越小，這與軸向速度大小的分析結(jié)論相一致。

圖9 不同排氣管內(nèi)置深度(S)下的累積徑向流量沿軸向分布Fig.9 Accumulated radial flux distribution along axial direction under different exhaust pipe insertion depths (S)

3 結(jié) 論

(1)排氣管內(nèi)置深度的研究對指導(dǎo)二級旋流分離器的設(shè)計(jì)十分必要。排氣管內(nèi)置深度的增加，會(huì)增強(qiáng)分離器對內(nèi)旋流的導(dǎo)流與控制力，使旋轉(zhuǎn)流動(dòng)趨于穩(wěn)定，可減小流場結(jié)構(gòu)的非軸對稱程度。

(2)隨排氣管內(nèi)置深度的增加，分離空間切向速度的準(zhǔn)自由渦出現(xiàn)衰減；下行和上行軸向速度都減小，準(zhǔn)自由渦向準(zhǔn)強(qiáng)制渦的轉(zhuǎn)化程度加大，準(zhǔn)強(qiáng)制渦強(qiáng)度增大；排氣管中形成一定強(qiáng)度的旋流，有助于實(shí)現(xiàn)二級分離功能。

(3)隨排氣管內(nèi)置深度的增加，環(huán)形空間預(yù)分離能力增強(qiáng)，短路流量增加，單位長度零軸速包絡(luò)面上的徑向流量增加，排氣管的二級分離功能有助于削弱短路流帶來的負(fù)面影響。

符號說明：

a——矩形入口寬，mm;

b——矩形入口高，mm;

D——分離筒體直徑，mm;

De——排氣管直徑，mm;

e——旋轉(zhuǎn)中心偏心距，mm；

H——分離器筒體長度，mm;

L——距離排氣管入口以下的距離，mm;

Q——分離器下行流量，m3/s;

Qar——累積徑向流量，m3/s;

Qr——徑向流量，m3/s;

Qs c——短路流量，m3/s;

r——距離軸心的徑向距離，m;

r1，r2——下行流區(qū)域的內(nèi)、外半徑，m;

S——排氣管內(nèi)置深度，mm;

vt——切向速度，m/s;

vz——軸向速度，m/s;

vin——入口速度，m/s;

z——軸向坐標(biāo)，mm;

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Effect of Exhaust Pipe Insertion Depth on the Flow Behaviors ofGas-Liquid Cyclone Separators

LUO Xiaoming1， WANG Peixian1， CHEN Jianlei2， HE Limin1

(1.CollegeofPipeline&CivilEngineering,ChinaUniversityofPetroleum,Qingdao266580,China;2.PetroleumEngineeringCorporation,SINOPEC,Dongying257026,China)

The exhaust pipe is essential to the study of the separator which has two-stage cyclone separation mechanism. The Reynolds Stress Model was used to simulate the effect of exhaust pipe insertion depth on rotational flow instability, swirling flow field, short-circuit flow and radial flow of the gas-liquid cyclone separator. The results show that the increase of exhaust pipe insertion depth helps to strengthen guidance and control for inner rotational flow, and can enhance rotational flow instability. With the increase of exhaust pipe insertion depth, quasi-free vortex in the separated space is damped, the intensity of quasi-forced vortex is enhanced, and both the downward and upward axial velocities are decreased. Certain intensive rotational flow still appears in the exhaust pipe, which helps to achieve two-stage separation mechanism. Meanwhile, the pre-separation capability of separator annular space improves, short-circuit flow aggravates, and rotational flux in per unit length of zero axial velocity surface increases. The two-stage separation mechanism of the exhaust pipe can help to weaken the negative effects caused by the short-circuit flow.

cyclone; exhaust pipe; two-stage separation; numerical simulation; flow field analysis

2016-08-08

國家科技重大專項(xiàng)子課題項(xiàng)目(2016ZX05028-004-003)、中央高?；究蒲袠I(yè)務(wù)費(fèi)專項(xiàng)資金(15CX05006A)資助

羅小明，男，副教授，博士，從事多相流與多相分離技術(shù)研究；Tel：0532-86981223-315；E-mail：lxm@upc.edu.cn

1001-8719(2017)04-0701-07

TQ051.8

A

10.3969/j.issn.1001-8719.2017.04.014