陳 帆 ，王鎖芳 ，李 賀

（1.南京航空航天大學(xué)能源與動(dòng)力學(xué)院，南京210016；2.中國(guó)航發(fā)沈陽(yáng)發(fā)動(dòng)機(jī)研究所，沈陽(yáng)110015）

導(dǎo)流葉片寬度對(duì)預(yù)旋系統(tǒng)性能影響的數(shù)值研究

陳 帆1，王鎖芳1，李 賀2

（1.南京航空航天大學(xué)能源與動(dòng)力學(xué)院，南京210016；2.中國(guó)航發(fā)沈陽(yáng)發(fā)動(dòng)機(jī)研究所，沈陽(yáng)110015）

為研究導(dǎo)流葉片結(jié)構(gòu)尺寸對(duì)盤(pán)腔預(yù)旋性能的影響,采用RN G k-ε模型對(duì)導(dǎo)流葉片無(wú)量綱寬度為0、0.1、0.2、0.4、0.6、0.8和1.0的預(yù)旋系統(tǒng)在不同旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)工況下進(jìn)行了數(shù)值研究。結(jié)果表明：導(dǎo)流葉片能夠提高噴嘴壓比和溫降系數(shù)，旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)越大，提高的幅度越大；旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)較大時(shí)，噴嘴壓比和溫降系數(shù)隨導(dǎo)流葉片無(wú)量綱寬度增大而增大，無(wú)量綱寬度超過(guò)0.6后，趨于平穩(wěn)。當(dāng)導(dǎo)流葉片無(wú)量綱寬度在0～0.2范圍內(nèi)，總壓損失系數(shù)隨導(dǎo)流葉片無(wú)量綱寬度的增大而增大；當(dāng)導(dǎo)流葉片無(wú)量綱寬度大于0.2時(shí)，總壓損失系數(shù)隨導(dǎo)流葉片無(wú)量綱寬度的增大基本不發(fā)生變化。

預(yù)旋系統(tǒng)；導(dǎo)流葉片；噴嘴壓比；溫降系數(shù)；總壓損失系數(shù)

0 引言

在航空燃?xì)鉁u輪發(fā)動(dòng)機(jī)空氣冷卻系統(tǒng)中，預(yù)旋系統(tǒng)是1個(gè)重要組成部分。隨著發(fā)動(dòng)機(jī)性能要求越來(lái)越高，渦輪前溫度不斷升高，為了能夠使渦輪葉片正常工作，對(duì)冷氣品質(zhì)的要求越來(lái)越高，冷氣預(yù)旋系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的優(yōu)劣直接影響預(yù)旋系統(tǒng)的預(yù)旋效果。高壓氣體經(jīng)過(guò)預(yù)旋噴嘴膨脹加速，使其本身靜溫降低，同時(shí)產(chǎn)生1個(gè)與轉(zhuǎn)盤(pán)旋轉(zhuǎn)方向相同的周向分速度，降低了氣流與轉(zhuǎn)盤(pán)的相對(duì)速度，從而降低了進(jìn)入渦輪葉片冷卻氣體相對(duì)總溫,提高了冷卻渦輪葉片冷氣的品質(zhì)。預(yù)旋系統(tǒng)的溫降和壓降是表征預(yù)旋性能的重要參數(shù)。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者都對(duì)預(yù)旋系統(tǒng)進(jìn)行了大量研究。Popp[1]對(duì)蓋板式預(yù)旋系統(tǒng)進(jìn)行數(shù)值模擬，研究了不同幾何結(jié)構(gòu)預(yù)旋系統(tǒng)的流量系數(shù)和溫降，發(fā)現(xiàn)出氣孔與預(yù)旋噴嘴面積比對(duì)溫降有重要影響；Wang[2]通過(guò)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)盤(pán)腔內(nèi)流場(chǎng)有效旋流比隨著進(jìn)口旋流比的增大線(xiàn)性增大。由于預(yù)旋噴嘴對(duì)整個(gè)預(yù)旋系統(tǒng)的溫降和壓降有很大影響，很多學(xué)者專(zhuān)門(mén)對(duì)預(yù)旋系統(tǒng)中的噴嘴[3-8]進(jìn)行了試驗(yàn)和數(shù)值研究。Gupta[9]、Charles Wu[10]和 Tian[11]等通過(guò)數(shù)值計(jì)算研究了導(dǎo)流葉片對(duì)預(yù)旋系統(tǒng)的影響，發(fā)現(xiàn)蓋板腔靜壓損失的主要原因是供氣孔入口氣流與轉(zhuǎn)子間存在周向速度差；Jarzombek[12]研究了轉(zhuǎn)-靜結(jié)構(gòu)和轉(zhuǎn)-轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)的預(yù)旋系統(tǒng)，獲得了2種結(jié)構(gòu)的3維流場(chǎng)；張建超和王鎖芳[13]提出了1種帶導(dǎo)流葉片的徑向預(yù)旋結(jié)構(gòu)；吳衡[14]發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)盤(pán)上的導(dǎo)流葉片對(duì)維持盤(pán)腔內(nèi)氣流的旋流比具有重要作用，降低了噴嘴出口壓力，增強(qiáng)了離心增壓效果，并顯著提高噴嘴前后溫降，從而增大了溫降系數(shù)。

文獻(xiàn)[14]表明帶導(dǎo)流葉片的預(yù)旋系統(tǒng)能夠提高溫降系數(shù)，但是轉(zhuǎn)盤(pán)上的導(dǎo)流葉片會(huì)增加整個(gè)預(yù)旋系統(tǒng)的質(zhì)量，降低發(fā)動(dòng)機(jī)的效率。因此，了解導(dǎo)流葉片結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)預(yù)旋性能的影響規(guī)律，達(dá)到導(dǎo)流葉片減重和提高預(yù)旋性能的雙重目標(biāo)，成為亟需解決的問(wèn)題。

本文采用數(shù)值模擬方法，初步研究了不同旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)下導(dǎo)流葉片寬度與旋轉(zhuǎn)盤(pán)腔間隙的比值對(duì)盤(pán)腔預(yù)旋性能的影響，從而為預(yù)旋系統(tǒng)導(dǎo)流葉片設(shè)計(jì)提供參考。

1 計(jì)算模型和計(jì)算方法

1.1 計(jì)算模型

本文對(duì)航空發(fā)動(dòng)機(jī)空氣系統(tǒng)中的蓋板式預(yù)旋系統(tǒng)進(jìn)行研究，蓋板式預(yù)旋系統(tǒng)主要由進(jìn)氣腔、噴嘴、預(yù)旋腔、接受孔、共轉(zhuǎn)腔以及出氣孔構(gòu)成，本文中的模型在共轉(zhuǎn)腔壁面添加了導(dǎo)流葉片。計(jì)算模型中噴嘴、接受孔、導(dǎo)流葉片及出氣孔數(shù)目均設(shè)定為36，為了提高計(jì)算效率，取整個(gè)模型的1/36為計(jì)算域，包括靜止域和旋轉(zhuǎn)域，簡(jiǎn)化后模型如圖1（a）所示，深色部分為靜止域，淺色部分為旋轉(zhuǎn)域，模型的相關(guān)參數(shù)如圖1（b）所示，并見(jiàn)表1。盤(pán)腔最大半徑b=210 mm，在保證共轉(zhuǎn)腔寬度不變的情況下，設(shè)定導(dǎo)流葉片寬度為l，取導(dǎo)流葉片無(wú)量綱寬度l/s5分別等于0(不帶導(dǎo)流葉片)、0.1、0.2、0.4、0.6、0.8 和 1.0 進(jìn)行計(jì)算。模型中相關(guān)位置如圖1（c）所示。x=0 mm的位置在噴嘴出口截面位置，其中A代表預(yù)旋系統(tǒng)進(jìn)口截面，B代表噴嘴進(jìn)口截面，C代表噴嘴出口截面，D代表接受孔進(jìn)口截面，E代表接受孔出口截面，F(xiàn)代表出氣孔進(jìn)口截面，G代表系統(tǒng)出口截面。

采用ICEM對(duì)計(jì)算域進(jìn)行結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分，如圖2所示。模型中對(duì)噴嘴、接受孔、壁面及出氣孔處網(wǎng)格進(jìn)行了加密，同時(shí)在導(dǎo)流葉片周?chē)W(wǎng)格也進(jìn)行了加密。對(duì)導(dǎo)流葉片寬度等于共轉(zhuǎn)腔寬度的模型進(jìn)行了網(wǎng)格獨(dú)立性驗(yàn)證，計(jì)算了當(dāng)網(wǎng)格數(shù)量分別為40萬(wàn)、60萬(wàn)、80萬(wàn)、90萬(wàn)和110萬(wàn)情況下的溫降，當(dāng)網(wǎng)格數(shù)量大于80萬(wàn)時(shí)，溫降變化范圍不超過(guò)0.1%，最終將網(wǎng)格數(shù)量控制在80萬(wàn)左右，考慮到帶導(dǎo)流葉片模型需要加密，于是將帶導(dǎo)流葉片模型的網(wǎng)格數(shù)量控制在85萬(wàn)左右。

1.2 計(jì)算方法及邊界條件

采用商業(yè)軟件ANSYS CFX對(duì)模型求解，文獻(xiàn)[15]針對(duì)預(yù)旋結(jié)構(gòu)進(jìn)行了試驗(yàn)，并驗(yàn)證了湍流模型，發(fā)現(xiàn)RNG k-ε模型的計(jì)算結(jié)果能夠與試驗(yàn)結(jié)果較好地吻合。故選取RNG k-ε模型進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，采用Scalable壁面函數(shù)進(jìn)行近壁面處理，轉(zhuǎn)靜交界面處理采用Frozen Rotor[16]法。計(jì)算完成后經(jīng)過(guò)校核，全部算例的壁面y+=30～200。

表1 幾何參數(shù)

計(jì)算時(shí)，預(yù)旋系統(tǒng)入口設(shè)為壓力入口邊界，給定總溫700 K，給定總壓1519.875 kPa；出口設(shè)為壓力出口，給定靜壓為1013.25 kPa。靜止域設(shè)為靜止，旋轉(zhuǎn)域給定旋轉(zhuǎn)角速度，轉(zhuǎn)靜交界面設(shè)置為GGI interface，壁面設(shè)置為絕熱無(wú)滑移壁面，模型中周期性對(duì)稱(chēng)面設(shè)置旋轉(zhuǎn)周期性邊界條件，計(jì)算流體為可壓縮空氣。

2 參數(shù)定義

2.1 導(dǎo)流葉片無(wú)量綱寬度

導(dǎo)流葉片無(wú)量綱寬度（下文簡(jiǎn)稱(chēng)葉寬）z定義為

式中：l為導(dǎo)流葉片寬度；s5為共轉(zhuǎn)腔寬度。

2.2 旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)

[12]定義旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)Reω

式中：ω為盤(pán)腔旋轉(zhuǎn)角速度；b為盤(pán)腔最大半徑；ρ、μ

分別為空氣的密度和動(dòng)力黏度。

2.3 噴嘴壓比

參考文獻(xiàn)[15]定義噴嘴壓比π

式中：PA*為進(jìn)氣總壓；pC為噴嘴出口截面平均靜壓。

2.4 旋流比

參考文獻(xiàn)[14]定義旋流比Sr

式中：Vφ為氣流絕對(duì)周向速度；R為當(dāng)?shù)匕霃健?/p>

2.5 溫降系數(shù)、當(dāng)?shù)仂o溫和總壓損失系數(shù)

溫降系數(shù)ψ定義為

式中：TA*為進(jìn)氣總溫；TG,r*為系統(tǒng)出口相對(duì)總溫。

當(dāng)?shù)仂o溫定義為T(mén)。總壓損失系數(shù)ζ定義為

式中：pG,r*為系統(tǒng)出口相對(duì)總壓。

2.6 當(dāng)?shù)貕毫ο禂?shù)

當(dāng)?shù)貕毫ο禂?shù)β定義為

式中：prel*為當(dāng)?shù)叵鄬?duì)總壓。

3 計(jì)算結(jié)果分析與討論

公式中數(shù)值計(jì)算的數(shù)據(jù)全部通過(guò)質(zhì)量流量加權(quán)平均的方法獲得。

3.1 導(dǎo)流葉片對(duì)噴嘴壓比的影響

預(yù)旋系統(tǒng)的性能和噴嘴的性能密切相關(guān)，導(dǎo)流葉片對(duì)噴嘴流動(dòng)特性具有重要影響。不同旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)下噴嘴壓比隨葉寬的變化情況如圖3所示。

從圖中可得：

（1）當(dāng) Reω=5.05×106時(shí)，預(yù)旋噴嘴壓比隨葉寬的增大變化很?。划?dāng)Reω≥1.01×107時(shí)，噴嘴壓比隨葉寬的增大而增大；隨著旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)提高，噴嘴壓比增大的幅度變大。相比于葉寬為0，Reω=1.52×107時(shí)，當(dāng)葉寬分別為 0.1、0.2、0.4、0.6、0.8 和 1.0 時(shí)，預(yù)旋噴嘴壓比分別增大了 1.9%、3.8%、5.8%、6.1%、6.6%、6.6%；在Reω=2.53×107時(shí)，預(yù)旋噴嘴壓比分別增大了7.5%、17.4%、20.5%、23.8%、24.7%、25.8%。由于共轉(zhuǎn)腔內(nèi)的導(dǎo)流葉片旋轉(zhuǎn)，導(dǎo)流葉片對(duì)共轉(zhuǎn)腔內(nèi)氣體作功，對(duì)預(yù)旋腔內(nèi)氣體產(chǎn)生抽吸作用，使預(yù)旋腔內(nèi)壓力減小，降低了噴嘴出口的背壓，從而增大了噴嘴壓比；當(dāng)旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)較小時(shí)，共轉(zhuǎn)腔內(nèi)氣流與轉(zhuǎn)盤(pán)相對(duì)速度較小，導(dǎo)流葉片產(chǎn)生的抽吸作用較弱，所以噴嘴壓比變化不明顯。當(dāng)旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)提高時(shí)，氣流與轉(zhuǎn)盤(pán)的相對(duì)速度增大，導(dǎo)流葉片對(duì)氣流作用增強(qiáng)，抽吸作用增強(qiáng)，所以旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)越高，導(dǎo)流葉片對(duì)噴嘴壓比影響越大。

（2）旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)不變，葉寬從0增至0.2時(shí)，噴嘴壓比急劇增大，葉寬大于0.2時(shí)，噴嘴壓比增大變慢，當(dāng)葉寬大于0.6時(shí)，噴嘴壓比增幅趨于平緩。這是因?yàn)楫?dāng)葉寬小于0.6時(shí)，氣體黏性使共轉(zhuǎn)腔內(nèi)部分氣體受到導(dǎo)流葉片的影響，引起上游噴嘴出口背壓降低，隨著葉寬增大，共轉(zhuǎn)腔內(nèi)越來(lái)越多氣體受到導(dǎo)流葉片的作用而加速，使噴嘴背壓繼續(xù)降低。當(dāng)葉寬達(dá)到0.6時(shí)，由于氣體的黏性作用，導(dǎo)流葉片幾乎對(duì)整個(gè)共轉(zhuǎn)腔內(nèi)的氣體產(chǎn)生影響，繼續(xù)增大葉寬，對(duì)共轉(zhuǎn)腔內(nèi)氣體受到的影響基本不變，所以噴嘴出口背壓變化不大。

3.2 導(dǎo)流葉片對(duì)溫降系數(shù)的影響。

不同旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)下，溫降系數(shù)隨葉寬的變化規(guī)律如圖4所示。

從圖中可得：

（1）當(dāng) Reω=5.05×106～1.01×107時(shí)，溫降系數(shù)隨葉寬的增大變化很小。

（2）當(dāng) Reω≥1.52×107時(shí)，溫降系數(shù)隨葉寬的增大而增大，當(dāng)葉寬大于0.6時(shí)，趨于平緩。

（3）旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)越高，導(dǎo)流葉片對(duì)溫降的提高幅度越大，與葉寬為0時(shí)相比，當(dāng)葉寬為0.6時(shí)，在Reω=1.52×107和 Reω=2.53×107下的溫降系數(shù)分別增大了0.65和3.69。

在不同旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)時(shí)，不同葉寬下共轉(zhuǎn)腔內(nèi)x=28mm處的旋流比分布如圖5所示。在Reω=5.05×106時(shí)，在導(dǎo)流葉片的徑向位置處，葉寬為0時(shí)的旋流比接近于1，氣流周向速度與轉(zhuǎn)盤(pán)速度相差很小，所以當(dāng)葉寬大于0時(shí)，導(dǎo)流葉片對(duì)氣流的作用也不明顯，僅在靠近高半徑位置略微增強(qiáng)，說(shuō)明此時(shí)導(dǎo)流葉片對(duì)共轉(zhuǎn)腔內(nèi)的氣流作用很小，所以對(duì)溫降系數(shù)影響不大。在Reω=2.53×107時(shí)，在低半徑位置，有導(dǎo)流葉片的旋流比比無(wú)導(dǎo)流葉片的大，從導(dǎo)流葉片根部開(kāi)始直至最高半徑位置，葉寬為0時(shí)的旋流比比葉寬為0.6和1.0的小很多。這可能是因?yàn)闅饬魍ㄟ^(guò)接受孔進(jìn)入共轉(zhuǎn)腔時(shí)，導(dǎo)流葉片根部對(duì)氣流產(chǎn)生阻礙，擾亂了氣流的流向，使氣流周向速度降低，所以氣流旋流比較低。在葉片根部以上位置，導(dǎo)流葉片對(duì)氣流起導(dǎo)向作用并對(duì)氣流作功，使氣流的周向速度接近于導(dǎo)流葉片的旋轉(zhuǎn)速度，所以氣流的旋流比得到了較大的提高，能夠減小氣流相對(duì)于轉(zhuǎn)盤(pán)的動(dòng)溫。葉寬為0.6和1.0時(shí)的旋流比分布相差不大。這說(shuō)明當(dāng)葉寬達(dá)到0.6時(shí)，繼續(xù)增大葉寬，共轉(zhuǎn)腔內(nèi)氣流的旋流比增大并不明顯，相對(duì)動(dòng)溫變化不大。

在 Reω=2.53×107，葉寬分別為 0、0.2、0.6 和 1.0時(shí)，整個(gè)流路中靜溫的變化情況如圖6所示。從圖中可見(jiàn)，相比于葉寬為0的情況，有導(dǎo)流葉片時(shí)，由于噴嘴壓比增大，噴嘴出口速度增大，噴嘴出口靜溫更低。氣流從接受孔出口經(jīng)過(guò)共轉(zhuǎn)腔到出氣孔的入口后，有導(dǎo)流葉片時(shí)的靜溫略高于無(wú)導(dǎo)流葉片的，這是由于導(dǎo)流葉片使氣流加速，離心力增強(qiáng)，升溫作用加強(qiáng)。由于導(dǎo)流葉片使氣流加速到接近于轉(zhuǎn)盤(pán)速度，能夠較流暢地通過(guò)出氣孔，所以在出氣孔中靜溫變化不大，而無(wú)導(dǎo)流葉片時(shí)氣流進(jìn)入出氣孔時(shí)存在較大的相對(duì)速度，通過(guò)出氣孔撞擊壁面使黏性耗散增強(qiáng)，靜溫升高。在葉寬為0.2時(shí)，出口靜溫略高于葉寬為0時(shí)的，葉寬大于0.6時(shí)，出口靜溫略低于葉寬為0時(shí)的。

綜上所述，葉寬為0.2時(shí)，相對(duì)總溫降低主要是導(dǎo)流葉片提高氣流旋流比降低相對(duì)動(dòng)溫所造成的；葉寬大于0.6時(shí)，相對(duì)總溫降低主要是出口靜溫和出口相對(duì)動(dòng)溫共同降低所造成的。

3.3 導(dǎo)流葉片對(duì)總壓損失系數(shù)的影響

在不同旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)下，預(yù)旋系統(tǒng)總壓損失系數(shù)隨葉寬的變化規(guī)律如圖7所示。

從圖中可得：

（1）在低雷諾數(shù)時(shí)，導(dǎo)流葉片對(duì)總壓損失系數(shù)影響很小，這是因?yàn)榈屠字Z數(shù)下導(dǎo)流葉片對(duì)氣流作用小，引起的流場(chǎng)中氣流狀態(tài)變化小。

（2）當(dāng)旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)較高時(shí)，帶有導(dǎo)流葉片的預(yù)旋系統(tǒng)總壓損失系數(shù)比不帶導(dǎo)流葉片的大，在葉寬為0～0.2時(shí)，壓力損失系數(shù)隨葉寬的增大而增大；當(dāng)葉寬大于0.2時(shí)，總壓損失系數(shù)隨葉寬的增大基本不發(fā)生變化。

在Reω=2.53×107時(shí)流路不同位置當(dāng)?shù)貕毫ο禂?shù)的變化如圖8所示。從圖中可見(jiàn)，在不同葉寬下流路當(dāng)?shù)貕毫ο禂?shù)變化趨勢(shì)基本一致。從系統(tǒng)進(jìn)口開(kāi)始，在噴嘴、預(yù)旋腔內(nèi)產(chǎn)生較大壓力損失，有導(dǎo)流葉片的在預(yù)旋腔中的壓力下降很大。在接受孔處的幾乎沒(méi)有壓力損失；在共轉(zhuǎn)腔內(nèi)有1個(gè)壓力升高過(guò)程，然后在出氣孔中存在一部分損失。

由于進(jìn)氣腔的氣流速度低，流場(chǎng)穩(wěn)定，損失很小。噴嘴中由于氣流流動(dòng)狀態(tài)的急劇變化有較大的流動(dòng)分離和摩擦損失。預(yù)旋腔中存在動(dòng)靜坐標(biāo)系轉(zhuǎn)換、高低速流體摻混和壁面摩擦損失，動(dòng)靜坐標(biāo)系轉(zhuǎn)換損失只與轉(zhuǎn)盤(pán)轉(zhuǎn)速有關(guān)；噴嘴出口速度越大，引起預(yù)旋腔內(nèi)的低速氣流和噴嘴出口高速氣流的摻混損失也越大，同時(shí)預(yù)旋腔內(nèi)的氣流速度隨噴嘴出口的速度增大而增大，增加了與壁面的摩擦損失。在Reω=2.53×107時(shí)，當(dāng)葉寬分別從0增至0.2，0.2增至0.6，0.6增至1.03的過(guò)程中，噴嘴出口速度和壓比的變化規(guī)律相同，所以預(yù)旋腔內(nèi)的摻混損失及摩擦損失的變化是先快速增大，后緩慢上升，最后趨于平緩。

在Reω=2.53×107時(shí)，共轉(zhuǎn)腔內(nèi)x=28mm處的相對(duì)總壓如圖9所示。從圖中可見(jiàn)，由于無(wú)導(dǎo)流葉片時(shí)旋流比較低，且上游損失小，所以其相對(duì)總壓比有導(dǎo)流葉片時(shí)的高。葉寬為0.2～1.0時(shí)的相對(duì)總壓分布相似，在低半徑位置，低壓區(qū)隨葉寬的增大而增大，這主要是因?yàn)閷?dǎo)流葉片使上游相對(duì)總壓減小導(dǎo)致的，但在導(dǎo)流葉片以上的高半徑位置，由于離心升壓的作用，相對(duì)總壓的大小基本一致。

在 Reω=2.53×107時(shí)，徑向位置為 200 mm 處，葉寬為0、0.6及1.0出氣孔的截面流線(xiàn)如圖10所示。紅色箭頭代表轉(zhuǎn)盤(pán)旋轉(zhuǎn)方向。在葉寬為0時(shí)，由于氣流和出氣孔的相對(duì)速度大，氣流不容易通過(guò)出氣孔，在下壁面出現(xiàn)流動(dòng)分離，產(chǎn)生1對(duì)很大的旋渦，在旋渦區(qū)產(chǎn)生很大的渦流損失，使壓力降低；而葉寬為0.6和1.0時(shí)，氣流相對(duì)于出氣孔速度低，流動(dòng)分離小，更容易通過(guò)，產(chǎn)生的損失小。這就解釋了圖9中無(wú)導(dǎo)流葉片時(shí)位置F至G的損失大于有導(dǎo)流葉片時(shí)的。

4 結(jié)論

本文針對(duì)具有不同寬度導(dǎo)流葉片的預(yù)旋系統(tǒng)進(jìn)行了數(shù)值研究，得到以下結(jié)論：

（1）導(dǎo)流葉片能夠降低噴嘴出口背壓以及提高共轉(zhuǎn)腔內(nèi)氣流旋流比，從而提高噴嘴壓比和溫降系數(shù)。

（2）在計(jì)算工況內(nèi)，旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)較低時(shí)，導(dǎo)流葉片對(duì)噴嘴壓比和溫降系數(shù)影響很小；旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)越高，導(dǎo)流葉片對(duì)噴嘴壓比和溫降系數(shù)的提高幅度越大。

（3）旋轉(zhuǎn)雷諾數(shù)較高時(shí)，噴嘴壓比和溫降系數(shù)隨導(dǎo)流葉片無(wú)量綱寬度的增加而增大，導(dǎo)流葉片無(wú)量綱寬度大于0.6后，趨于平緩。

（4）導(dǎo)流葉片無(wú)量綱寬度在0～0.2時(shí)，壓力損失系數(shù)隨葉寬的增加而增加；當(dāng)導(dǎo)流葉片無(wú)量綱寬度大于0.2時(shí)，總壓損失系數(shù)隨導(dǎo)流葉片無(wú)量綱寬度的增大基本不變。

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Numerical Study on Influence of Width of Guide Vane on Performance of Pre-Swirl System

CHEN Fan1，WANG Suo-fang1，LI He2
（1.College of Energy and Power，Nanjing University of Aeronautics and Astronautics， Nanjing 210016， China；2.AECC Shenyang Engine Institute，Shenyang 110015，China）

In order to investigate the influence of the size of the guide vane on the performance of pre-swirl system，the RNG model was used to study the non-dimensional width of the guide vane which is equal to 0、0.1、0.2、0.4、0.6、0.8 and 1.0 under different rotating Reynolds number.The results show that the nozzle pressure ratio and temperature drop coefficient of the pre-swirl system can be enhanced by the guide vane， the magnitude of increase is higher with increase of the rotating Reynolds number； the nozzle pressure ratio and the temperature drop coefficient increase with the increase of the width of the guide vane at the high rotating Reynolds number，and when the dimensionless width of the guide vane is more than 0.6,it tends to be stable.When the dimensionless width of the guide vane is in the range of 0 to 0.2，the total pressure loss coefficient continually increase with the increase of the dimensionless width of the guide vane， and it is almost unchanged when the guide vane non-dimensional width is increased from 0.2 to 1.0.

pre-swirl system； guide vane；nozzle pressure ratio；temperature drop coefficient；total pressure loss coefficient

V 231.3

A

10.13477/j.cnki.aeroengine.2017.05.003

2017-03-27

陳帆（1992），男，在讀碩士研究生，研究方向?yàn)楹娇瞻l(fā)動(dòng)機(jī)熱端部件冷卻；E-mail：cf861921232@163.com。

陳帆，王鎖芳，李賀.導(dǎo)流葉片寬度對(duì)預(yù)旋系統(tǒng)性能影響的數(shù)值研究[J].航空發(fā)動(dòng)機(jī)，2017，43（5）：14-20.CHEN Fan，WANG Suofang，LI he.Numerical study on influence of width of guide vane on performance of pre-swirl system[J].Aeroengine，2017，43（5）：14-20.

（編輯：李華文）