，，，，

(1.西南石油大學(xué) 土木與建筑學(xué)院， 成都 610500； 2.重慶大學(xué) 煤礦災(zāi)害動力學(xué)與控制國家重點實驗室， 重慶 400044；3.中國科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所 巖土力學(xué)與工程國家重點實驗室，武漢 430071； 4.東華理工大學(xué) 地球科學(xué)學(xué)院,南昌 330013)

鉆孔巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)劃分方法研究

魏翔1,2，楊春和2，3，王貴賓3，陳世萬2，霍亮4

(1.西南石油大學(xué) 土木與建筑學(xué)院， 成都 610500； 2.重慶大學(xué) 煤礦災(zāi)害動力學(xué)與控制國家重點實驗室， 重慶 400044；3.中國科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所 巖土力學(xué)與工程國家重點實驗室，武漢 430071； 4.東華理工大學(xué) 地球科學(xué)學(xué)院,南昌 330013)

巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)是針對實際工程特點而劃定的成果，在實踐過程中需要根據(jù)具體工程，抓住主要矛盾后，選擇最具影響性的要素作為劃分依據(jù)。針對高放廢物深地質(zhì)處置工程中鉆孔巖體滲透性研究，提出了定性和定量相結(jié)合的鉆孔巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)劃分方法。研究表明：基于結(jié)構(gòu)面力學(xué)成因的定性巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)劃分方法存在對破碎帶和蝕變帶等細(xì)節(jié)考慮不足的問題，而以定量分區(qū)為主的巖體結(jié)構(gòu)統(tǒng)計均質(zhì)區(qū)劃分方法(Miller法)，未考慮影響巖體滲透性的主要因素結(jié)構(gòu)面隙寬。最后得出將定性和定量相結(jié)合的方法來確定均質(zhì)區(qū)效果更佳，這樣既可以考慮到更多的結(jié)構(gòu)面參數(shù)，同時也可以細(xì)化分區(qū)范圍。此均質(zhì)區(qū)劃分方法結(jié)果能為后續(xù)的結(jié)構(gòu)面網(wǎng)絡(luò)建模及滲流計算提供數(shù)據(jù)支持。

巖體結(jié)構(gòu)；均質(zhì)區(qū)劃分方法；力學(xué)成因；Miller法；定性與定量相結(jié)合的方法

1 研究背景

在地下工程中，結(jié)構(gòu)面空間分布規(guī)律的不同，使得地下不同部位的地質(zhì)、地質(zhì)力學(xué)和水文地質(zhì)特征等存在差異。因此，在進(jìn)行地下工程結(jié)構(gòu)面調(diào)查時，確定巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)是很有必要的工作[1]。

巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)劃分旨在找出相似結(jié)構(gòu)巖體的邊界，將研究區(qū)劃分為若干個具有相似地質(zhì)力學(xué)性質(zhì)的獨立區(qū)域，使每個區(qū)域內(nèi)巖體具有相似的結(jié)構(gòu)特征和地質(zhì)力學(xué)性質(zhì)[2-6]。目前巖體均質(zhì)區(qū)主要基于結(jié)構(gòu)面幾何參數(shù)調(diào)查統(tǒng)計來確定。因此，提出了一系列成熟的劃分巖體結(jié)構(gòu)統(tǒng)計均質(zhì)區(qū)的方法。Stanley和Miller[2]認(rèn)為對于一般工程來說產(chǎn)狀是結(jié)構(gòu)面的主要因素，提出了采用結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀為指標(biāo)進(jìn)行巖體結(jié)構(gòu)統(tǒng)計均質(zhì)區(qū)劃分的方法，即Miller法；肖尚斌等[1]以Miller法的巖體結(jié)構(gòu)分區(qū)原理為基礎(chǔ)，提出了依據(jù)結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀和密度2項指標(biāo)的巖體結(jié)構(gòu)統(tǒng)計均質(zhì)區(qū)劃分方法；范留明等[6]在西南某大型水電站工程中，選擇結(jié)構(gòu)面密度作為劃分均質(zhì)區(qū)的依據(jù)，提出了1種基于結(jié)構(gòu)面密度的巖體結(jié)構(gòu)統(tǒng)計均質(zhì)區(qū)劃分方法，即密度分區(qū)方法，并證明了該方法的可行性；高敬等[7]針對高放廢物地質(zhì)處置預(yù)選區(qū)2個重點問題核素遷移和圍巖穩(wěn)定，選擇了以產(chǎn)狀為主跡長和以密度為輔的花崗巖體內(nèi)結(jié)構(gòu)統(tǒng)計均質(zhì)區(qū)劃分；張文等[8]考慮了結(jié)構(gòu)面的產(chǎn)狀(傾向、傾角)、跡長、張開度、起伏狀態(tài)，通過列聯(lián)表卡方檢驗法實現(xiàn)了對裂隙巖體結(jié)構(gòu)統(tǒng)計均質(zhì)區(qū)的劃分。

巖體中結(jié)構(gòu)面的空間分布是變化的，在高放廢物深地質(zhì)處置工程中，巖體結(jié)構(gòu)合理分區(qū)對節(jié)理三維網(wǎng)絡(luò)模擬和巖體滲流特征等工作有重要意義。已有的均質(zhì)區(qū)劃分方法是在結(jié)構(gòu)面特征調(diào)查的基礎(chǔ)上通過各種幾何參數(shù)在統(tǒng)計上的相對均質(zhì)來確定均質(zhì)區(qū)的。但是在研究鉆孔結(jié)構(gòu)面發(fā)育區(qū)段的巖體滲透特征時，根據(jù)滲透張量計算公式[9]可知，隙寬是影響滲透張量的主要參數(shù)。傳統(tǒng)方法可以通過巖心直接測量結(jié)構(gòu)面隙寬，但工作量巨大且精度較低，鉆孔電視對規(guī)模較大的近垂直結(jié)構(gòu)面測得的隙寬遠(yuǎn)大于實際巖心測得的隙寬[10]。因此，利用結(jié)構(gòu)面調(diào)查統(tǒng)計來定量確定鉆孔巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)存在一定的誤差。鑒于此，本文提出依據(jù)結(jié)構(gòu)面的力學(xué)成因的定性鉆孔巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)劃分方法，并分析將定性法和定量法相結(jié)合來確定鉆孔巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)的優(yōu)勢。

2 結(jié)構(gòu)面力學(xué)成因

巖體是地質(zhì)體，它經(jīng)歷過多次反復(fù)地質(zhì)作用，經(jīng)受過變形，遭受過破壞，形成一定的巖石成份和結(jié)構(gòu)，其包括結(jié)構(gòu)面、結(jié)構(gòu)體和賦存條件。巖體中結(jié)構(gòu)面是通過原生建造、構(gòu)造改造和表生改造3個階段綜合作用形成的產(chǎn)物。根據(jù)結(jié)構(gòu)面的形成成因，將其分為3種類型：原生結(jié)構(gòu)面、構(gòu)造結(jié)構(gòu)面和次生結(jié)構(gòu)面[11]。在研究鉆孔結(jié)構(gòu)面發(fā)育區(qū)段的巖體滲透特征時，主要以構(gòu)造結(jié)構(gòu)面為研究對象。

根據(jù)構(gòu)造地質(zhì)學(xué)，巖石在斷裂過程中產(chǎn)生的構(gòu)造統(tǒng)稱為斷裂構(gòu)造。凡是斷裂兩側(cè)的巖石沿斷裂面沒有位移或僅有微量位移的斷裂，稱為節(jié)理；而沿斷裂面發(fā)生較大位移的則為斷層。針對鉆孔巖體而言，主要對節(jié)理進(jìn)行調(diào)查統(tǒng)計。任何節(jié)理都是在一定的條件下受了力的作用而產(chǎn)生的，根據(jù)節(jié)理的力學(xué)成因，可將其分為剪節(jié)理和張節(jié)理[12]。

2.1 剪節(jié)理

剪節(jié)理是在應(yīng)力作用下剪切面進(jìn)一步發(fā)展而成，一般剪節(jié)理成對出現(xiàn)，形成共軛的X型節(jié)理(圖1)。

圖1 共軛的X型節(jié)理Fig.1 X-shaped conjugate shear joints

(1) 剪節(jié)理產(chǎn)狀較穩(wěn)定，沿走向延伸較遠(yuǎn)，常常切過礫巖中的礫石或巖層中的化石而不變方位，剪節(jié)理產(chǎn)狀基本一致。

(2) 剪節(jié)理為剪破裂產(chǎn)生，平行破裂面發(fā)生一定量的相對位移，因此剪節(jié)理面平直光滑，且多緊閉。但由于后期風(fēng)化或地下水的溶蝕作用可以擴(kuò)大節(jié)理張開度。

(3) 剪節(jié)理一般發(fā)育較密，常密集成帶。

(4) 根據(jù)剪節(jié)理方位可以推測節(jié)理形成的主壓應(yīng)力方位(圖1(b))，同時通過應(yīng)力場也可以確定剪節(jié)理方位(圖1(c))。

2.2 張節(jié)理

張節(jié)理是由于張性破裂所產(chǎn)生，其兩側(cè)相對位移垂直于破裂面，剪切分量為0。因此張節(jié)理面是張開的，多數(shù)情況下為各種礦物填充。根據(jù)其力學(xué)成因可知，張節(jié)理具有如下特征：

(1) 張節(jié)理產(chǎn)狀不甚穩(wěn)定，往往延伸較短，單個節(jié)理短而彎曲。

(2) 張節(jié)理面粗糙不平，且被巖脈充填，其兩壁之間距離較大(圖2)。

(3) 張節(jié)理一般發(fā)育稀疏，節(jié)理間距較大，而且即使局部地段發(fā)育較多，也是稀疏不均，很少有密集帶。

(4) 根據(jù)張節(jié)理方位可以推測節(jié)理形成的拉應(yīng)力方向，同時通過應(yīng)力場也可以確定張節(jié)理方位(圖2)。

圖2 張節(jié)理Fig.2 Tensile joints

3 基于結(jié)構(gòu)面力學(xué)成因的巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)劃分

巖體構(gòu)造結(jié)構(gòu)面是在構(gòu)造應(yīng)力場作用下形成和發(fā)育的，構(gòu)造應(yīng)力是巖體結(jié)構(gòu)形成的根本控制因素。因此，對巖體結(jié)構(gòu)面的研究應(yīng)建立在巖體應(yīng)力水平調(diào)查的基礎(chǔ)上[13]。本文以高放廢物地質(zhì)處置新疆預(yù)選區(qū)某一鉆孔為研究對象，對鉆孔進(jìn)行了水壓致裂法地應(yīng)力測量，并根據(jù)應(yīng)力水平進(jìn)行均質(zhì)區(qū)劃分。

3.1 鉆孔巖體應(yīng)力水平研究

鉆孔位于新疆，孔深700 m，孔徑為95 mm。鉆孔揭露顯示，該鉆孔地層巖性主要為二長花崗巖，巖芯總體完整。綜合鉆探時水位、水文試驗時水位、地應(yīng)力測量時水位，確定地應(yīng)力計算時靜水位為75.00 m，試驗段長度均為0.80 m。

表1為鉆孔中20個深度處水壓致裂地應(yīng)力測量結(jié)果。水壓致裂應(yīng)力測量理論[14]表明，水壓致裂產(chǎn)生的破裂方向就是最大水平主壓應(yīng)力的方向。

表1 鉆孔水壓致裂地應(yīng)力測量結(jié)果Table 1 Test results of in-situ geostress in the borehole by hydrofracturing method

圖3 應(yīng)力值與深度的關(guān)系Fig.3 Relationship between stress and depth

圖3給出了應(yīng)力值隨深度的變化，可以看出：大致在深度220 m以上，3個主應(yīng)力的關(guān)系總體表現(xiàn)為σHgt;σhgt;σv，表明該深度以上應(yīng)力場以水平主應(yīng)力作用為主導(dǎo)；而在180 m左右出現(xiàn)垂向應(yīng)力最大是由于該區(qū)域出現(xiàn)破碎帶導(dǎo)致的；大致在[220,420] m深度，3個主應(yīng)力間的關(guān)系總體表現(xiàn)為σHgt;σvgt;σh，表明該深度以最大水平主應(yīng)力和垂直應(yīng)力相互作用為主。大致在[420,700] m深度，3個主應(yīng)力間的關(guān)系總體表現(xiàn)為σvgt;σHgt;σh，該深度主要以垂直應(yīng)力作用為主導(dǎo)。

3.2 鉆孔巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)劃分

根據(jù)結(jié)構(gòu)面力學(xué)成因可知，鉆孔在220 m深度以上，以水平主應(yīng)力作用為主導(dǎo)，其最大主應(yīng)力方向在S80°E附近，易形成緩傾角剪節(jié)理和近水平張節(jié)理(圖4)，剪節(jié)理走向大致為NEE和NWW兩組。

(a)立體圖 (b)剖面圖圖4 鉆孔在[0,220]m深度的節(jié)理形態(tài)Fig.4 Morphology of joints at depth range [0,220]m

鉆孔在[220,420]m深度之間，根據(jù)3個主應(yīng)力大小關(guān)系和最大主應(yīng)力方向可知，巖體形成緩傾角剪節(jié)理和陡傾角張節(jié)理(圖5)，剪節(jié)理走向大致為NE和SE兩組，張節(jié)理走向大致以SE為主。

(a)立體圖 (b)剖面圖圖5 鉆孔在[220,420]m深度的節(jié)理形態(tài)Fig.5 Morphology of joints at depth range [220,420]m

鉆孔在[420,700] m深度，垂直應(yīng)力作用為主導(dǎo)，巖體形成陡傾角剪節(jié)理和陡傾角張節(jié)理(圖6)，剪節(jié)理走向大致為SE附近，張節(jié)理走向大致也在SE附近。

(a)立體圖 (b)剖面圖圖6 鉆孔在[420,700]m深度的節(jié)理形態(tài)Fig.6 Morphology of joints at depth range [420,700]m

結(jié)構(gòu)面間距是指同一組結(jié)構(gòu)面相鄰結(jié)構(gòu)面之間的垂直距離。由于巖性、多期構(gòu)造運動迭加、應(yīng)力不均勻分布和巖層厚度等多種因素綜合作用影響，使結(jié)構(gòu)面間距分布十分復(fù)雜。根據(jù)室內(nèi)巖石力學(xué)試驗[14]，巖性不同，巖體力學(xué)和物理特性有較大差異，且?guī)r石的抗拉強(qiáng)度遠(yuǎn)小于抗剪強(qiáng)度，前者約為后者的1/3。隨著鉆孔深度的增加,巖體將由二維應(yīng)力狀態(tài)轉(zhuǎn)為三維應(yīng)力狀態(tài)，其發(fā)生拉伸破壞的機(jī)會較小，最主要的破壞形式是剪切破壞。因此,隨著深度的增加,張節(jié)理數(shù)量減少，間距逐漸變大,而緩傾角剪節(jié)理隨垂向應(yīng)力逐漸增加,其數(shù)量逐漸減少,陡傾角剪節(jié)理受應(yīng)力影響相對較少。

結(jié)構(gòu)面隙寬是指張開結(jié)構(gòu)面兩壁之間的垂直距離。結(jié)構(gòu)面是在特定應(yīng)力作用形成的，結(jié)構(gòu)面隙寬與應(yīng)力狀態(tài)相關(guān)，徐光黎[15]根據(jù)結(jié)構(gòu)面的法向變形性質(zhì)，得出在某一應(yīng)力場作用下，應(yīng)力與隙寬的關(guān)系式為

E=E0-σijninj/Rn。

(1)

式中：E0為初始隙寬；σij為有效應(yīng)力張量；Rn為法向剛度。

根據(jù)式(1)，徐光黎[15]還推導(dǎo)了結(jié)構(gòu)面隙寬隨深度的變化關(guān)系式,即

E=E0-mz/(n+z) 。

(2)

式中：z為鉆孔深度；m和n為與巖石有關(guān)的常數(shù)。

根據(jù)式(2)可知，結(jié)構(gòu)面隙寬隨深度增加而逐漸減小，但是衰減速度逐漸變慢。

因此，可將鉆孔劃分為[0,220],[220,420]和[420,700] m 3個均質(zhì)區(qū)。

4 基于Miller法的的巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)劃分

1977年，國際巖石力學(xué)學(xué)會野外實驗方法標(biāo)準(zhǔn)化委員會(現(xiàn)稱實驗方法委員會)建議使用產(chǎn)狀、間距、跡長、粗糙度、張開度、充填膠結(jié)特征、面壁抗壓強(qiáng)度、滲流、組數(shù)和塊體大小10個參數(shù)描述巖體結(jié)構(gòu)面[16]。在巖體結(jié)構(gòu)統(tǒng)計均質(zhì)區(qū)確定時，原則上應(yīng)該把描述巖體結(jié)構(gòu)面全部參數(shù)進(jìn)行均質(zhì)區(qū)劃分，但是實現(xiàn)比較困難，既費時又耗力。因此，在劃分均質(zhì)區(qū)時，要綜合考慮工程的具體需要和實際操作的實現(xiàn)情況，選擇最具影響性的要素作為劃分依據(jù)。目前，由于結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀容易通過測量獲得，因此用結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀來描述巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)是廣泛應(yīng)用的方法。

針對以結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀為要素的均質(zhì)區(qū)劃分，1983年Stanlty和Miller[2]采用概率論中的列聯(lián)表和施密特等面積投影網(wǎng)結(jié)合的辦法，利用卡方檢驗分析相關(guān)性，來確定以結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀為指標(biāo)進(jìn)行巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)分區(qū)。本文利用鉆孔電視調(diào)查的結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀，采用Miller法對鉆孔巖體進(jìn)行了統(tǒng)計均質(zhì)區(qū)劃分見表2，最終將鉆孔劃分為[0 ，180],(180，220],(220，500]和(500，700]m 4個均質(zhì)區(qū)。

表2 鉆孔節(jié)理優(yōu)勢產(chǎn)狀Table 2 Dominant attitudes of joints in the borehole

注：J代表剪節(jié)理，Z代表張節(jié)理

5 討 論

根據(jù)結(jié)構(gòu)面力學(xué)成因可以定性劃分鉆孔巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)，基于Miller法可以定量確定鉆孔巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)，但是通過2種方法得出的均質(zhì)區(qū)結(jié)果存在一定的差異。這主要是由于定性法存在對破碎帶和蝕變帶等細(xì)節(jié)考慮不足的問題，而定量法未考慮影響巖體滲透性的主要因素結(jié)構(gòu)面隙寬。因此通過將定性法和定量法相結(jié)合來確定鉆孔巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)，這樣既可以更加細(xì)化分區(qū)范圍，也可以避免單一劃分方法存在的不足。具體表現(xiàn)為：

(1) 鉆孔深度在[0，220] m區(qū)間，利用定性法將其作為一個均質(zhì)區(qū)，在此區(qū)間巖體主要發(fā)育陡傾角結(jié)構(gòu)面；而根據(jù)定量法將該區(qū)間分為[0，180] m和 (180,220] m 2個均質(zhì)區(qū)。這是由于在[0,180] m深度即地表是在外力(如風(fēng)化、地下水、卸荷等)的作用而形成的次生陡傾角結(jié)構(gòu)面；在(180,220] m深度，由于巖體處于破碎帶，結(jié)構(gòu)面比較發(fā)育，導(dǎo)致巖體應(yīng)力狀態(tài)重新分布來達(dá)到平衡。因此通過定性和定量法相結(jié)合將鉆孔該深度區(qū)間劃分為[0,180] m和 (180,220] m兩個均質(zhì)區(qū)。

(2) 鉆孔深度在(220,500] m區(qū)間，利用定量法將其作為一個均質(zhì)區(qū)，而根據(jù)定性法將其分為(220,420] m和 (420,500] m 2個均質(zhì)區(qū)。這是由于鉆孔(420,500] m深度處于由水平最大主應(yīng)力向垂直最大主應(yīng)力轉(zhuǎn)變的過渡帶，緩傾角剪節(jié)理隨著垂向應(yīng)力增加而逐漸減少，過渡帶還是發(fā)育緩傾角結(jié)構(gòu)面為主，但是該深度與(220,420] m深度的應(yīng)力方向不同。因此通過定性和定量法相結(jié)合將鉆孔該深度區(qū)間劃分為(220,420] m和 (420,500] m 2個均質(zhì)區(qū)。

因此可以將鉆孔劃分為[0,180],(180,220],(220,420],(420,500]，(500,700] m 5個均質(zhì)區(qū)。這樣分區(qū)結(jié)果為后續(xù)的結(jié)構(gòu)面網(wǎng)絡(luò)建模及滲流計算提供更加準(zhǔn)確和合理的數(shù)據(jù)支持。

6 結(jié) 論

巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)是針對實際工程需要而劃定的成果，在實踐過程中必須針對具體性的要素作為劃分依據(jù)。在對鉆孔巖體進(jìn)行滲透性分析時，提出了基于結(jié)構(gòu)面力學(xué)成因的定性巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)劃分和以定量分區(qū)為主的巖體結(jié)構(gòu)統(tǒng)計均質(zhì)區(qū)劃分方法(Miller法)，通過對2種方法比較得出如下結(jié)論：

(1) 結(jié)構(gòu)面是在一定的應(yīng)力條件下產(chǎn)生的，利用水壓致裂測得鉆孔巖體的應(yīng)力狀態(tài)，根據(jù)結(jié)構(gòu)面力學(xué)成因?qū)︺@孔巖體進(jìn)行結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)劃分。

(2) 利用鉆孔電視調(diào)查統(tǒng)計結(jié)構(gòu)面產(chǎn)狀，采用Miller法(以產(chǎn)狀為主要因素)確定了鉆孔巖體結(jié)構(gòu)統(tǒng)計均質(zhì)區(qū)。

(3) 2種方法分別以定性和定量來確定均質(zhì)區(qū)，將2種方法相結(jié)合能很好地彌補各自的不足并使劃分結(jié)果更加合理。

上述鉆孔巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)劃分為后期巖體滲透特征提供了依據(jù)，而鉆孔巖體結(jié)構(gòu)還受環(huán)境和人為等不確定因素影響。因此,巖體結(jié)構(gòu)均質(zhì)區(qū)劃分方法還有待進(jìn)一步深入研究。

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(編輯：劉運飛)

Dividing Structural Homogeneity of Rock Mass by Using Boreholes

WEI Xiang1，2, YANG Chun-he2，3, WANG Gui-bin3，CHEN Shi-wan2, HUO Liang4

(1.School of Civil Engineering and Architecture，Southwest Petroleum University， Chengdu 610500,China； 2.State Key Laboratory of Coal Mine Disaster Dynamics and Control, Chongqing University, Chongqing 400044, China； 3.State Key laboratory of Geomechanics and Geotechnical Engineering, Institute of Rock and Soil Mechanics of Chinese Academy of Sciences, Wuhan 430071, China； 4. School of Earth Sciences, East China University of Technology, Nanchang 330013, China)

Structural homogeneity of rock mass is divided according to project features. In practice, we must choose influential elements of the project as the basis of dividing. In this article, a method integrating qualitative and quantitative approaches of dividing structural homogeneity of rock mass is put forward for researching the permeability of

rock mass with boreholes for deep geological disposal of high-level radioactive waste. Research results revealed that fracture and alteration zone were not fully taken into account in the qualitative method based on mechanical causes of structural plane. On the other hand, in quantitative method such as Miller method, fracture width as a major factor affecting the permeability of rock mass was ignored. In conclusion, to combining qualitative and quantitative methods could achieve better results by taking into account more parameters of structural plane as well as more detailed dividing parts. The proposed method provides data support for subsequent network modeling and seepage calculation.

rock mass structure; dividing method for homogeneous area; mechanical causes; Miller method; combining qualitative and quantitative method

2016-07-04；

2016-08-10

國家自然科學(xué)基金項目 (51104144)

魏 翔(1989-)，男，山西陽泉人，博士研究生，主要從事高放廢物地質(zhì)處置的研究工作，(電話)15123222344(電子信箱)903153423@qq.com。

10.11988/ckyyb.20160678 2017,34(11):72-76,83

TU45

A

1001-5485(2017)11-0072-05