龍國華，陳 斌，王 羽

（武漢大學電氣工程學院，武漢430072）

500 kV典型輸電線路鐵塔附近電場測量與仿真分析

龍國華，陳 斌，王 羽

（武漢大學電氣工程學院，武漢430072）

實地測量了三種典型500 kV鐵塔附近離地1.5 m高的工頻電場。搭建了三維鐵塔模型，基于有限元法仿真計算了三種塔型附近工頻電場分布，分析了測量值與計算值的差別及影響因素，并結(jié)合實際工程求解了兩種典型的等電位作業(yè)路徑上的電場分布。研究結(jié)果表明：鐵塔附近地面上工頻電場實測值均滿足環(huán)評要求；鐵塔對附近地面的電場具有一定屏蔽作用；采用該方法計算的結(jié)果與測量值一致，可以推廣到構(gòu)造更為復(fù)雜的輸電線路電場計算，并為線路設(shè)計提供一定的理論依據(jù)；兩種等電位作業(yè)路徑的電場分布差別不大，實際路徑的選取應(yīng)主要考慮到帶電作業(yè)危險率和所需最小安全距離這兩大因素。

典型鐵塔模型；工頻電場測量；有限元法；等電位作業(yè)

0 引言

隨著我國特高壓交直流輸電工程的建設(shè)與投運，社會和公眾的環(huán)保意識日益的增強，輸電工程對現(xiàn)代社會所產(chǎn)生的電磁污染逐步成為當今高壓直流輸電工程的研究熱點和公眾關(guān)心重點[1]。隨著城市規(guī)模的急劇擴增，500 kV超高壓輸電工程跨越城鎮(zhèn)或民居的現(xiàn)象時有發(fā)生，因此有必要對500 kV超高壓輸電工程的電磁環(huán)境展開深入研究。

現(xiàn)階段輸電工程電場分布的研究方法主要有試驗測量和數(shù)值計算。實地測量很大程度上受測量儀器、檢測環(huán)境和測試人員等因素的限制[2-3]，但可以反映出實際電場的分布規(guī)律，并與數(shù)值計算相互映證。常見的輸變電工程電場數(shù)值計算方法有模擬電荷法[4-6]、有限元法[7-8]、矩量法[9]等，此外，現(xiàn)有的相關(guān)標準和手冊也提供了具體的計算方法[10]。

目前國內(nèi)外對高壓輸變電工程工頻電場的研究多集中于輸電線路，從分析到防護，內(nèi)容比較完善，但對于輸電線桿塔的工頻電場分布的研究較少，只有少量對直線塔的電場分布的分析，例如文獻[11]通過對桿塔的三維電場仿真分析，研究了靜電感應(yīng)對維護人員的影響，并預(yù)測了最佳攀爬路線。

國內(nèi)在這方面的研究起步較晚，對桿塔附近的電場研究更少。文獻[6]基于模擬電荷法，建立了考慮桿塔及導(dǎo)線弧垂的三維架空線路工頻電場計算模型，但模擬電荷種類的選取及布置依賴于經(jīng)驗；文獻[7]對桿塔、絕緣子串、均壓環(huán)、聯(lián)板等部件按實際尺寸進行等比例建模，利用有限元法分析了500 kV同塔雙回線路桿塔附近電場分布，但沒有進行實驗驗證；文獻[12]建立了750 kV耐張塔三維模型，考慮了桿塔、金具、絕緣子串等因素，仿真計算了4分裂和6分裂耐張塔跳線、導(dǎo)線的表面電場分布，但未進一步分析地面場強的特點；文獻[13]對采用模擬電荷法對輸電線路直線塔電場進行了三維仿真計算，并討論了影響電場計算結(jié)果的因素，但沒有計算更為復(fù)雜的轉(zhuǎn)角塔及耐張塔。文獻[14]采用工頻電場的三維邊界元法仿真計算分析同塔四回線路帶電作業(yè)場強分布特點，建立人體模型，計算分析等電位和地電位典型作業(yè)工況下人體不同部位的電場強度特點，但完全忽略了絕緣子串的影響。

筆者采用SolidWorks軟件建立1∶1的精細化鐵塔模型，基于有限元法仿真計算了單回直線塔、單回直線小轉(zhuǎn)角塔、單回耐張小轉(zhuǎn)角塔附近工頻電場分布，并實際測量了這三種典型桿塔附近地面1.5 m處的工頻電場值，比較了測量值與計算值的差別及影響因素，并將測量值、計算值以及國家標準限值進行比較，最后結(jié)合實際工程求解了兩種典型等電位作業(yè)路徑上的電場分布，得到了具有工程指導(dǎo)意義的一些結(jié)論。

1 電場的測量

1.1 測量方法

電場測量即可以直接反映實際電場環(huán)境，也可以驗證仿真計算的結(jié)果，目前測量主要是針對線路檔距中央[15]，對桿塔周圍的電場測量很少。

測量主要依據(jù)電力行業(yè)相關(guān)標準[16-17]進行，采用HI3604工頻電場強度測試儀，頻率范圍為30～2 000 Hz；頻率響應(yīng)為±0.5 dB（50～1 000 Hz），±2.0 dB（30～2 000 Hz）；電場測量范圍為 1 V/m～200 kV/m；測量值為均方根讀數(shù)。

電力行業(yè)標準只規(guī)定了線路檔距中央橫截面上的工頻電場測量方法，測量的是垂直于地面的電場[16]。桿塔是個巨大的接地體，附近電場是一個畸變場，其電場不僅有垂直于地面分量，還有較大的水平分量。根據(jù)仿真計算，在桿塔附近5 m外電場垂直分量與合成場強基本接近，因此在桿塔5 m外布點測量是可行的。

此外，考慮到靠近桿塔時，測量探頭會對電場造成畸變，導(dǎo)致測出的結(jié)果不準確。

綜合考慮以上兩個因素，本文采用距桿塔5 m外區(qū)域布點的測量方式。實測地點位于徐州市郊區(qū)，輸電走廊平坦空曠，測量時溫度約14℃，相對濕度為 60%～70%。

圖1為直線塔俯視圖簡圖與測點布置圖，由于地勢、桿塔電氣結(jié)構(gòu)的對稱性，區(qū)域Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ內(nèi)工頻電場分布是對稱的，因此只要測量一個區(qū)域（例如區(qū)域Ⅲ），便可以得到整個桿塔附近范圍的電場分布。

圖1 直線塔俯視簡圖及測點布置Fig.1 Tower top view of straight line tower and arrangement of measure points

測量時以塔基中心為原點，沿線路中心投影方向以及垂直線路兩個方向，從距塔基外圍5 m處開始每隔5 m設(shè)一個測點，所包圍的矩形區(qū)域內(nèi)同樣每隔5 m測量一次。另外在線路中心投影方向以及垂直線路方向這兩條特殊的路徑上相鄰兩個測點之間再設(shè)一個測點，總共有38個測點。

圖2為轉(zhuǎn)角塔俯視圖簡圖與測點布置圖，其中區(qū)域Ⅱ、Ⅲ及區(qū)域Ⅰ、Ⅳ分別是對稱的。顯然區(qū)域Ⅱ、Ⅲ內(nèi)測點電場受桿塔結(jié)構(gòu)、線路參數(shù)、絕緣子、金具等因素的影響更大，因此在這兩個區(qū)域內(nèi)測量更有意義。由對稱性，布點區(qū)域根據(jù)現(xiàn)場情況選擇Ⅱ或Ⅲ的扇形區(qū)域。沿線路中心投影方向以及夾角平分線方向的測點布置與直線塔類似，扇形區(qū)域內(nèi)，兩條路徑上相應(yīng)測點相連構(gòu)成的直線上每隔5 m設(shè)一個測點（由于直線長度可能不為5 m的倍數(shù)，故末尾兩個測點的間隔可能小于5 m）。

圖2 轉(zhuǎn)角塔俯視簡圖及測點布置Fig.2 Tower top view of straight angle tower and arrangement of measure points

1.2 測量結(jié)果

我國的電力設(shè)計規(guī)范及環(huán)評規(guī)定居民區(qū)工頻電場評價限值為4 kV/m；對于公眾容易接近的地區(qū)、跨越公路處，場強限值取7 kV/m；跨越農(nóng)田時，場強限值取 10 kV/m[18]。

表1為3種桿塔附近地面所測量電場的最大值，桿塔全部位于農(nóng)田中；由測量結(jié)果可以看出，所有被測桿塔附近的電場值都小于國家標準限值，設(shè)計滿足環(huán)保要求。

表1 單回線路桿塔附近電場測量最大值Table 1 Maximum electric field measured near single-circuit power transmission tower（kV/m）

圖3為電場測量結(jié)果插值擬合曲面圖，可見桿塔周圍電場值很小，隨著離桿塔距離的增加，電場值總體上先增大后減小，存在一個極大值。這是因為桿塔是個巨大的零電位體，對周圍電場存在屏蔽作用，遠離桿塔過程中，屏蔽作用減弱，導(dǎo)線及金具等高電位部件施加的電場影響顯著，這兩個因素使得出現(xiàn)一個電場極大值；離桿塔距離再增大后，電場便開始衰減。

圖3 單回直線塔電場分布曲面圖Fig.3 Surface figure of electric field distribution measured around single-circuit straight line tower

2 建模與計算

2.1 建模方法

桿塔模型各部件的尺度相差很大，考慮到后期剖分的單元量和計算效率，對整個計算模型作了一定的簡化[7]：

1）忽略導(dǎo)線弧垂，整個計算域內(nèi)導(dǎo)線對地高度不變，架空導(dǎo)線采用相互平行的長直圓柱導(dǎo)體模型；

2）由于懸垂線夾、掛環(huán)等結(jié)構(gòu)件對地面電場的計算結(jié)果幾乎無影響，因此忽略它們以減小剖分單元量；

3）忽略避雷線的影響，考慮到架空地線位于鐵塔上方，與鐵塔同為零電位，由于鐵塔橫擔的屏蔽作用，其對線路下方的電場分布影響可以忽略；

4）采用人工截斷邊界模擬無窮遠邊界。

在上述簡化的基礎(chǔ)上，參照國網(wǎng)的典型500 kV線路設(shè)計[19]以及實際參數(shù)，采用SolidWorks軟件建立桿塔三維實體模型，三種桿塔模型及實際照片如圖4所示。

圖4（a）為5B1-SM1直線貓頭塔模型與實地照片，鐵塔整體高46 m，呼高27 m，右側(cè)為模型絕緣子串局部放大圖，導(dǎo)線采用正三角形排列方式；圖4（b）為5B1-ZJ直線轉(zhuǎn)角塔模型與實地照片，鐵塔整體高度 33.4 m，呼高 27 m，線路轉(zhuǎn)角 15°；圖 4（c）為5B1-J1單回路耐張小轉(zhuǎn)角塔模型與實地照片，鐵塔整體高度35 m，呼高21 m，上、下橫擔對地高度分別為 34 m、21 m。

圖4 桿塔三維模型與現(xiàn)場照片F(xiàn)ig.4 Three-dimensional transmission tower model and actual picture

其中導(dǎo)線線徑26.8 mm，分裂間距450 mm。瓷絕緣子采用210 kN耐污盤形懸式絕緣子，公稱直徑280 mm，結(jié)構(gòu)高度170 mm。復(fù)合絕緣子采用180 kN復(fù)合絕緣子串，型號FXBW4-500/180，串長4 450±50 mm。

2.2 計算方法

將三維實體模型導(dǎo)入ANSYS有限元分析軟件，并對導(dǎo)線進行參數(shù)化建模。采用四面體單元SOLID123與六面體單元SOLID122對實體模型進行混合網(wǎng)格剖分?？紤]到直線塔的對稱性，僅對模型的一半進行計算，不僅可以節(jié)省單元量，還縮短了計算時間。而對于轉(zhuǎn)角塔，無法再采用對稱的1/2模型，需對整個模型進行求解。輸電線路周圍工頻電場符合準靜態(tài)場模型，本文將電壓分為實部、虛部兩部分同時加載求解，考慮系統(tǒng)最高運行電壓，加載電壓其中U為線電壓有效值。

對于直接與導(dǎo)線相連接的聯(lián)板、金具等均按照相應(yīng)相序加載電位。接地鐵塔加載零電位，所有實體模型被空氣體所包圍，對地面和外層空氣邊界施加零電位。

2.3 計算結(jié)果與實測比較

圖5為單回直線塔附近的電場分布云圖。由于電位加載的對稱性，各相導(dǎo)線周圍的電場強度與分布大致一致，鐵塔塔身對各相電場分布的屏蔽作用較為明顯，高場強區(qū)域主要集中在三角形排列的導(dǎo)線附近，塔頂上方場強很小，且降落很快，說明避雷線對電場的影響可以忽略。

圖5 單回直線塔附近電場分布Fig.5 Electric field distribution around the single-circuit straight-line tower

從圖5中懸垂絕緣子串場強分布來看，4分裂導(dǎo)線外圍、靠近高壓端處的絕緣子周圍場強較高，中間部分絕緣子場強較低，而上方靠近低壓端處的絕緣子場強又有所升高，整個懸垂串表面的電場分布呈現(xiàn)兩端高，中間低分布特點。

圖6為ANSYS仿真計算結(jié)果擬合曲面，電場取值區(qū)域為以桿塔塔基中心為坐標原點，沿線路方向30 m，沿垂直線路方向25 m組成的矩形范圍。

圖6 單回桿塔仿真結(jié)果擬合曲面Fig.6 Surface figure of electric field distribution calculated around single-circuit intermediate support

比較圖2、圖6可以看出，兩者電場分布呈現(xiàn)相同規(guī)律：桿塔近距離范圍內(nèi)電場值較?。谎卮怪本€路方向，隨著離桿塔距離的增大，電場有增大的趨勢，但位于距線路中線投影處約10 m處存在極大值，隨后逐漸衰減；沿著線路方向，隨著離桿塔距離的增大，電場值逐漸增大，但趨于平穩(wěn)；仿真結(jié)果最大值為5.33 kV/m，實際測量最大值為5.20 kV/m；以測量值為準，相對誤差為2.50%，在工程允許范圍之內(nèi)。

為了更準確地比較仿真與測量的差異，以塔基中心為起點，沿線路角平分線方向構(gòu)成一條特殊的路徑，比較該路徑上測量值與計算值。對于直線桿塔，取圖1 中編號為 9、36、20、37、21、38、32 的點，對于轉(zhuǎn)角桿塔，選取圖 2 編號為 2、21、7、22、8、23、20 的點，分別與仿真結(jié)果擬合曲線比較。比較結(jié)果如圖7所示，可見測量值跟仿真結(jié)果大體一致。

誤差來源主要有以下幾點：

1）仿真模型的簡化；

2）計算所加載電壓為一固定值，而實際電壓與仿真電壓有一定的區(qū)別；

3）測量儀器的誤差，測量期間濕度太大，會帶來較大的泄漏電流，影響測量儀器讀數(shù)。

由此可見，采用SolidWorks桿塔建模，導(dǎo)線模型用ANSYS程序參數(shù)化設(shè)計，然后在ANSYS環(huán)境中計算桿塔以及線路周圍電場分布這一計算方法在實際中得到驗證，并能夠滿足工程要求。

圖7 仿真與實測結(jié)果比較Fig.7 Comparison between simulation results and measured results

3 計算分析

3.1 計算結(jié)果與工頻限值比較

實際上，由于本文所計算、測量的桿塔全部位于農(nóng)田，限值應(yīng)取10 kV/m；考慮到加載條件為電壓的最大值而非有效值，實際計算結(jié)果略顯保守。距離鐵塔60 m處，沿垂直導(dǎo)線方向每隔0.4 m提取地面上方1.5 m處場強值，則線下工頻電場分布曲線如圖8所示?？梢婋妶鲇嬎阒到孕∮?0 kV/m，符合相關(guān)環(huán)評要求。

圖8 導(dǎo)線下電場分布曲線Fig.8 Electric field intensity distribution curves under lines

3.2 等作業(yè)前電場分布

輸電線路帶電作業(yè)是在線路帶電的狀態(tài)下進行的安裝、調(diào)試、測量、檢修及改造工作，是避免檢修停電，保證正常供電的有效措施。

為分析作業(yè)人員進入線路等電位前路徑上的場強，分別選取從距離導(dǎo)線中心0.5 m至塔身的兩條路徑，同時考慮到電場的對稱性，選取A、B相分析，路徑示意圖如圖9所示，路徑A1、B1與分裂導(dǎo)線中心點處同一水平面，路徑A2、B2與水平面存在一定角度。

圖10為單回直線轉(zhuǎn)角塔兩條進入等電位作業(yè)路徑上的電場強度分布。由圖可知，沿路徑A1電場強度最大值約為229.55 kV/m，沿路徑B1的電場強度最大值約為182.84 kV/m。從曲線來看，同一相絕緣子串附近，各路徑上電場變化趨勢相似。因此實際路徑的選取應(yīng)主要考慮到帶電作業(yè)危險率和所需的最小安全距離兩大因素。

圖9 單回直線轉(zhuǎn)角塔進入等電位作業(yè)路徑示意圖Fig.9 Equal potential working route sketches of single circuit straight angle tower

圖10 直線轉(zhuǎn)角塔等電位作業(yè)路徑電場分布Fig.10 Electric field intensity distribution along equal potential working route of straight angle tower

4 結(jié)論

1）筆者所選三種鐵塔下方的實際工頻電場測量值皆小于行業(yè)規(guī)定的限值，符合環(huán)評要求，并且鐵塔對電場的屏蔽效應(yīng)很明顯；

2）按實際尺寸建立典型500 kV鐵塔模型，結(jié)合ANSYS參數(shù)化導(dǎo)線建模，求解得到了線路周圍三維電場分布，與實際的測量結(jié)果相吻合，可以推廣到更高電壓等級及更多回數(shù)輸電線路情況下的電場計算，并為線路設(shè)計提供一定的理論依據(jù)；

3）利用仿真模型求解了典型等電位作業(yè)路徑的電場分布，結(jié)果表明沿與導(dǎo)線水平或以一定角度進入等電位作業(yè)下電場分布差別不大。實際路徑的選取應(yīng)主要考慮到帶電作業(yè)危險率和所需的最小安全距離兩大因素。

[1]劉振亞.特高壓電網(wǎng)[M].北京：中國經(jīng)濟出版社，2005：11-14，295-335.LIU Zhenya.Ultra-high voltage grid[M].Beijing:China E-conomic Publishing House，2005:11-14，295-335.

[2]孫濤，何旺齡，萬保權(quán)，等.濕度對高壓輸電線路工頻電場測量的影響[J].高電壓技術(shù)，2014（6）：1710-1716.SUN Tao，HE Wangling，WAN Baoquan，et al.Influence of humidity on power frequency electric field measurements for high voltage transmission lines[J].High Voltage Engineering，2014（6）:1710-1716.

[3]張廣洲，朱銀軍，張業(yè)茂，等.輸電線路工頻電場分布特性與計算方法辨析[J].高電壓技術(shù)，2011（10）： 2581-2586.ZHANG Guangzhou，ZHU Yinjun，ZHANG Yemao，et al.Calculation methods and distribution characteristics of power frequency electric field of transmission lines[J].High Voltage Engineering，2011（10）:2581-2586.

[4]盧鐵兵，肖刊，張波，等.超高壓輸電線路鐵塔附近的三維工頻電場計算[J].高電壓技術(shù)，2001，27（3）：24-26.LU Tiebing，XIAO Kan，ZHANG Bo，et al.Calculation of electric field distribution near EHV power towers[J].High Voltage Engineering，2001，27（3）:24-26.

[5]俞集輝，周超.復(fù)雜地勢下超高壓輸電線路的工頻電場[J].高電壓技術(shù)，2006（1）：18-20.YU Jihui，ZHOU Chao.Power frequency electric field of EHV transmission lines under condition of complex landscape[J].High Voltage Engineering，2006（1）:18-20.

[6]彭迎，阮江軍.模擬電荷法計算特高壓架空線路3維工頻電場[J].高電壓技術(shù)，2006（12）：69-73.PENG Ying，UAN Jiangjun.Calculation of three dimensional harmonic electric field around ultra high voltage overhead line based on the charge simulation method[J].High Voltage Engineering，2006，32（12）:69-73.

[7]張佰慶，崔艷東，馬駿，等.500 kV同塔雙回線路工頻電場精細化仿真計算[J].電瓷避雷器，2015（5）：66-70.ZHANG Baiqing，CUI Yandong，MA Jun，et al.Refined simulation of electric field around 500 kV transmission line with double circuits on same tower[J].Insulators and Surge Arresters，2015（5）:66-70.

[8]張弓達，張宏宇，胡建勛.復(fù)合材料桿塔線路電場分析[J].東北電力技術(shù)，2012（2）：41-42.ZHANG Gongda，ZHANG Hongyu，HU Jianxun.Electric field analysis on composite material tower line[J].Northeast Electric Power Technology，2012（2）:41-42.

[9]張波，崔翔，盧鐵兵，等.超高壓輸電線路鐵塔附近三維電場的數(shù)值計算[J].電網(wǎng)技術(shù)，2003，27（7）：5-8.ZHANG Bo，CUI Xiang，LU Tiebing，et al.A numerical method to calculate three dimensional electric field of EHV transmission line near towers[J].Power System Technology，2003，27（7）:5-8.

[10]粟福珩.高壓輸電的環(huán)境保護[M].北京：水利電力出版社，1989.SU Fuyan.Environmental protection of high-voltage transmis-sion[M].Bejing，Water Resources and Electric Power Press，1989.

[11]ZEMLJARIC B.Calculation of the connected magnetic and electric fields around an overhead-line tower for an estimation of their influence on maintenance personnel[J].IEEE Transactions on Power Delivery，2011，26（1）:467-474.

[12]楊熙，左玉璽，王勁武，等.750 kV四分裂耐張塔跳線和導(dǎo)線表面電場分布[J].電網(wǎng)技術(shù)，2013（10）：2838-2844.YANG Xi，ZUO Yuxi，WANG Jinwu，et al.Surface electric field distribution of 4-Bundled conductor and jumper of tension tower for 750 kV transmission line[J].Power System Technology，2013（10）:2838-2844.

[13]李永明，范與舟，徐祿文.超高壓輸電線路鐵塔附近地面工頻電場仿真分析[J].電網(wǎng)技術(shù)，2013（3）：782-787.LI Yongming，F(xiàn)AN Yuzhou，XU Luwen.Simulation analysis on power frequency electric field at ground surface near EHV power transmission tower[J].Power System Technology，2013（3）:782-787.

[14]蘇梓銘，彭勇，劉凱，等.1 000 kV與500 kV交流同塔四回線路帶電作業(yè)電場防護仿真計算分析[J].中國電力，2014（2）：78-83.SU Ziming，PENG Yong，LIU Kai，et al.Simulation analysis of electric field protection for live-working on 1 000 kV and 500 kV AC four-circuit transmission lines on one tower[J].Electric Power，2014（2）:78-83.

[15]陳楠，文習山，劉波，等.高壓輸電導(dǎo)線三維工頻電磁場計算與測量[J].電網(wǎng)技術(shù)，2011，35（3）：159-164.CHEN Nan，WEN Xishan，LIU Bo，et al.Calculation and measurement of three-dimensional power frequency electrical and magnetic field under transmission line[J].Power System Technology，2011，35（3）:159-164.

[16]國家環(huán)境保護總局.HJ/T 24—1998 500 kV超高壓送變電工程電磁輻射環(huán)境影響評價技術(shù)規(guī)范[S].北京：中國標準出版社，1998.

[17]中華人民共和國國家發(fā)展和改革委員會.DL/T 988—2005高壓交流架空送電線路、變電站工頻電場和磁場測量方法[S].北京：中國標準出版社，2005.

[18]環(huán)境保護部.HJ 681—2013交流輸變電工程電磁環(huán)境監(jiān)測方法[S].北京：中國標準出版社，2013.

[19]郭日彩，徐子智，李喜來，等.110～500 kV輸電線路典型設(shè)計[J].電網(wǎng)技術(shù)，2007，31（1）：56-64.GUO Ricai，XU Zizhi，LI Xilai，et al.Typical design of transmission lines within voltage grades from 110 kV to 500 kV and its application[J].Power System Technology，2007，31（1）:56-64.

Measurement and Simulation Analysis on Electric Field Near 500 kV Typical Power Transmission Tower

LONG Guohua，CHEN Bin，WANG Yu
（School of Electrical Engineering，Wuhan University，Wuhan 430072，China）

The power frequency electric field near three typical 500 kV power transmission tower 1.5 m above ground is measured.Based on finite element method （FEM），three-dimensional transmission tower calculation models are established and the electric field distribution of power frequency electric field near the three different type towers are simulated and calculated.The differences between measurements and calculated results，and the influence factor are both analyzed.The electric field distribution along two typical equal potential working route are also researched combined with practical engineering.Research results show that electric field measurements nearby the tower meet EIA requirements;the tower has a certain screening effect on its electric field nearby;the results calculated by method presented above matches well with the field measurements，can be promoted to tower with more complex structure，and provide theoretical basis for the design of EHV transmission lines；the electric field distribution difference between two typical equal potential working route is slight，thus selection of actual routes should mainly take dangerous rate for equal potential working and required minimum safe distance into account.

typical tower model；power electric field measurement；finite element method （FEM）；equal potential working

10.16188/j.isa.1003-8337.2017.01.006

2015-11-30

龍國華 （1992—），男，碩士，主要研究方向為輸變電工程電磁兼容、電力系統(tǒng)過電壓。