梁敏富，方新秋，柏樺林，邢曉鵬，吳 剛

(中國礦業(yè)大學(xué) 深部煤炭資源開采教育部重點實驗室，江蘇 徐州 221116)

溫補(bǔ)型光纖Bragg光柵壓力傳感器在錨桿支護(hù)質(zhì)量監(jiān)測中的應(yīng)用

梁敏富，方新秋，柏樺林，邢曉鵬，吳 剛

(中國礦業(yè)大學(xué) 深部煤炭資源開采教育部重點實驗室，江蘇 徐州 221116)

為了改善現(xiàn)有光纖光柵壓力傳感器應(yīng)變-溫度交叉敏感的問題，基于光纖光柵傳感原理及彈性膜片結(jié)構(gòu)，設(shè)計了一種新型的溫度補(bǔ)償壓力傳感器。建立了膜片結(jié)構(gòu)變形力學(xué)模型，推導(dǎo)出了光纖光柵中心波長漂移與壓力之間的數(shù)學(xué)關(guān)系，建立了傳感器靈敏度與膜片材料和結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)之間的數(shù)學(xué)方程，Matlab數(shù)值分析了膜片參數(shù)對靈敏度的影響，利用有限元軟件ABAQUS對膜片變形特征進(jìn)行了仿真分析。傳感器理論壓力靈敏度為40.43 pm/MPa，標(biāo)定實驗的靈敏度為35.6 pm/MPa，經(jīng)溫度補(bǔ)償后的實際靈敏度為37.62 pm/MPa，實現(xiàn)了壓力測量中的溫度補(bǔ)償。測試結(jié)果表明該傳感器具有良好的線性度、較低的啁啾性及較高的穩(wěn)定性，現(xiàn)場應(yīng)用結(jié)果證實了光纖光柵傳感技術(shù)在煤礦安全監(jiān)測中的可行性，適合進(jìn)一步推廣應(yīng)用。

光纖光柵;溫度補(bǔ)償;壓力傳感器;性能測試;錨桿支護(hù)質(zhì)量監(jiān)測

K.O.HILL等[1]首次發(fā)現(xiàn)了摻鍺光纖的光敏性并制成了第1根光纖光柵，為光柵的制作、解調(diào)和傳感技術(shù)奠定了基礎(chǔ)。光纖光柵傳感技術(shù)作為電測技術(shù)之后的新型傳感技術(shù)[2]，具有本質(zhì)安全、耐腐蝕、抗電磁干擾、易于準(zhǔn)分布式傳感等優(yōu)點[3]，可實現(xiàn)溫度、應(yīng)變、壓力等多種物理量的測量，是極具前景的新型傳感技術(shù)[4]。然而由于裸光纖光柵纖細(xì)、較脆，且易損壞，其壓力靈敏度僅為3 pm/MPa[5]，遠(yuǎn)不能滿足工程實際測量精度的要求。

在壓力測量的實際應(yīng)用中常采用聚合物、金屬涂覆等[6-7]封裝FBG技術(shù)，或結(jié)合薄壁應(yīng)變筒、波登管、彈性薄片等[8-10]彈性元件增敏方式，這些方法改善了光纖光柵壓力響應(yīng)特性，顯著提高了壓力靈敏度。對于光纖光柵應(yīng)變-溫度的交叉敏感性，潘洪亮等[11]提出了分程式壓力/溫度封裝結(jié)構(gòu)，實現(xiàn)了壓力、溫度雙靈敏度監(jiān)測，但降低了壓力測量精度，無法做到精確的溫度補(bǔ)償。蔡安等[12]研制了膜片式光纖光柵壓力傳感器，但壓敏光柵和溫補(bǔ)光柵所處的狀態(tài)完全不同，無法做到溫度實時補(bǔ)償。何少靈[13]利用測壓光柵和溫補(bǔ)光柵，實現(xiàn)了溫度補(bǔ)償?shù)膲毫y量，但溫補(bǔ)光柵的粘貼位置明顯會受到膜片壓力的影響，無法做到溫度準(zhǔn)確補(bǔ)償。

礦壓監(jiān)測是煤礦安全高效生產(chǎn)的基礎(chǔ)，是揭示采動圍巖運(yùn)動和應(yīng)力場變化規(guī)律的核心[14-15]，而錨桿的工作狀態(tài)和支護(hù)質(zhì)量決定了巷道安全性和圍巖穩(wěn)定性[16]。為了研究錨桿支護(hù)質(zhì)量監(jiān)測的技術(shù)及方法，王熙熙[17]研究了光纖光柵錨桿在邊坡錨固中的應(yīng)用，得到了巖土體中錨桿受力分布特點;姜德生等[18]建立了光纖Bragg光柵錨索預(yù)應(yīng)力監(jiān)測系統(tǒng)，初步實現(xiàn)了大橋錨索的預(yù)應(yīng)力檢測;柴敬等[19-20]提出了光纖光柵錨桿應(yīng)力應(yīng)變系統(tǒng)，進(jìn)行了光纖光柵與應(yīng)變片的對比實驗，實現(xiàn)了錨桿應(yīng)變分布測量。

可以看出，上述研究多集中在實驗室測試或土工領(lǐng)域應(yīng)用，未能將研究成果推廣應(yīng)用到煤礦現(xiàn)場，但這些成果為本研究提供了研究基礎(chǔ)。本文提出并設(shè)計了一種溫度補(bǔ)償壓力傳感器，建立了傳感器增敏結(jié)構(gòu)形變及光纖光柵壓力靈敏度方程，數(shù)值分析了膜片材料及結(jié)構(gòu)尺寸對靈敏度的影響，仿真分析了膜片的變形特征，進(jìn)行了傳感器性能測試實驗。結(jié)果表明采用溫度補(bǔ)償技術(shù)可提高壓力測量精度，現(xiàn)場實踐證實了光纖光柵傳感技術(shù)在煤礦安全監(jiān)測中的可行性。

1 傳感器結(jié)構(gòu)與理論分析

1.1 傳感器的基本結(jié)構(gòu)

光纖Bragg光柵壓力傳感器的平面膜片與殼體間通過兩道O型密封圈和擋圈進(jìn)行密封，固定支架通過焊接的方式連接平面膜片，并與殼體固定連接。壓力敏感光柵通過環(huán)氧樹脂膠粘貼在固定支架中心的凹槽上，溫度補(bǔ)償光柵粘貼在殼體內(nèi)，兩者通過耦合器連接，光纖保護(hù)套和尾纖保護(hù)套用于封裝保護(hù)傳感器的光纖尾纖，傳感器結(jié)構(gòu)如圖1所示。

圖1 壓力傳感器結(jié)構(gòu)Fig.1 Schematic diagram of the proposed pressure sensor

傳感器的測力原理為:平面膜片2在壓力作用下產(chǎn)生撓度變形，變形通過固定支架12傳遞到壓力敏感光柵11上并產(chǎn)生軸向應(yīng)變，進(jìn)而引起中心波長發(fā)生漂移，通過光纖光柵分析儀檢測出壓力敏感光柵11和溫度補(bǔ)償光柵3的波長變化，在溫度補(bǔ)償之后，可得壓力單獨引起的光柵波長漂移，然后根據(jù)壓力-波長漂移數(shù)學(xué)模型計算壓力值。

1.2 光纖光柵傳感及補(bǔ)償原理

光纖光柵在紫外光照下使纖芯折射率沿軸向產(chǎn)生周期性變化，從而形成布拉格波長中心反射峰。在光纖光柵傳感體系中，應(yīng)變和溫度等外界環(huán)境因素的干擾，都會導(dǎo)致光纖光柵中心波長漂移[21]。本文的壓力敏感光柵受溫度和壓力的影響，溫度補(bǔ)償光柵受溫度影響，波長漂移[22]可表示為

式中,λP,ΔλP,KT1分別為壓力敏感光柵的中心波長、波長漂移和溫度靈敏度;λT,ΔλT,KT2分別為溫度補(bǔ)償光柵的中心波長、波長漂移和溫度靈敏度;Pe為彈光系數(shù)(Pe=0.22)。在同一溫度場工作時(ΔTP=ΔTT)，聯(lián)立式(1)和(2)，可得

通過上式可有效解決應(yīng)變-溫度的交叉敏感性。

1.3 平面膜片壓力-波長轉(zhuǎn)換理論分析

如圖2所示，假設(shè)平面膜片滿足薄板條件和小撓度條件，根據(jù)小撓度薄板彎曲理論，在均勻軸向載荷作用下平面膜片撓度方程[23]為

式中,ω為撓度;h為厚度;R為半徑;μ為泊松比;E為彈性模量;r為膜片上任意點距圓心距離。

圖2 平面膜片計算簡圖Fig.2 Calculation diagram of the flat diaphragm

膜片的最大撓度在膜片中心(r=0)處，即

受膜片撓度作用，壓力敏感光柵的軸向應(yīng)變?yōu)?/p>

式中,L為光纖光柵有效作用長度。

聯(lián)立式(3),(5)和(6)得測力數(shù)學(xué)模型為

2 數(shù)值分析及有限元仿真

2.1 材料參數(shù)對靈敏度的影響

根據(jù)式(7)可知，壓力與膜片的彈性模量、泊松比、半徑及厚度有關(guān)，因此調(diào)整上述參量可以在一定范圍內(nèi)實現(xiàn)靈敏度的調(diào)節(jié)。

利用Matlab軟件對傳感器靈敏度的理論模型進(jìn)行數(shù)值分析，結(jié)果如圖3所示。

圖3 材料參數(shù)及結(jié)構(gòu)尺寸與靈敏度系數(shù)的關(guān)系曲線Fig.3 Relationship curves of sensitivity coefficient with material parameters and structure dimension

據(jù)圖3可知，① 隨著泊松比的增加，靈敏度呈線性減小的趨勢，且隨著彈性模量的增加，泊松比對靈敏度的影響程度減小。② 隨著彈性模量的增加，靈敏度呈反比例函數(shù)減小趨勢。③ 隨著結(jié)構(gòu)尺寸R/h的增加，靈敏度也跟著增大，且變化幅度較大。④ 相較于泊松比和彈性模量，膜片半徑及厚度是影響靈敏度的主要因素，即若要取得較高的膜片靈敏度，應(yīng)適當(dāng)?shù)脑黾幽て霃剑瑫r減小膜片厚度。

2.2 膜片模型有限元仿真

利用ABAQUS有限元軟件仿真膜片在受到均勻壓力后產(chǎn)生的形變狀態(tài)，膜片材料的參數(shù)如下:彈性模量E=195 GPa，泊松比μ=0.272，厚度h=1 mm，半徑R=6 mm，均勻壓力P=1 MPa，膜片模型及位移云圖如圖4所示。

圖4 膜片模型及位移云圖Fig.4 Model and displacement cloud of the diaphragm

據(jù)圖4可知，膜片中心處的位移最大且沿半徑方向減小。在1 MPa條件下，膜片中心位移達(dá)到1.282 μm，中心位移引起的光纖光柵變化量也為1.282 μm，光纖光柵有效作用長度為33 mm，所以經(jīng)仿真分析壓力敏感光柵中心波長漂移量為46.28 pm，即壓力靈敏度為46.28 pm/MPa。

3 傳感器性能測試與結(jié)果分析

3.1 傳感器測試系統(tǒng)及裝置

本文的傳感器尾纖接頭為通用的FC/APC跳線頭，封裝后兩光柵的波長分別為λP=1 529.298 nm，λT=1 531.383 nm，計算得到理論壓力靈敏度為40.43 pm/MPa。傳感器的壓力測試系統(tǒng)如圖5所示。使用手柄對壓力泵進(jìn)行加壓，利用截止閥和手輪控制壓力的大小，數(shù)顯壓力表實時顯示壓力值，光纖光柵分析儀對波長進(jìn)行解調(diào)，并在計算機(jī)處理系統(tǒng)中實時顯示動態(tài)光譜圖。

圖5 測試系統(tǒng)示意Fig.5 Diagram of measurement system

傳感器的溫度測試系統(tǒng)主要由光纖光柵分析儀、制冷恒溫槽、計算機(jī)處理系統(tǒng)組成，光纖光柵的波長解調(diào)與數(shù)據(jù)處理和壓力測試實驗相同。

實驗中用到的壓力加載裝置為SSR-YBS-60TB型臺式壓力校驗儀，最大量程為60 MPa，準(zhǔn)確度為0.03 MPa。溫度測量裝置為RTS-40制冷恒溫槽，溫度量程為-40～95 ℃，溫度分辨率為0.01 ℃，精度為0.05 ℃。光纖光柵分析儀的波長掃描范圍為1 510～1 590 nm，波長分辨率為1 pm，采樣頻率為1 Hz。

3.2 實驗及結(jié)果分析

3.2.1壓力實驗

實驗時采用分級加載形式，首先壓力以2 MPa間隔從0加載至20 MPa，然后再逐級平穩(wěn)地卸載，待光纖光柵分析儀讀數(shù)穩(wěn)定后，記錄加、卸載時兩個光纖光柵中心波長值，根據(jù)實驗數(shù)據(jù)平均值所得中心波長與壓力的關(guān)系曲線，如圖6所示。

圖6 光纖光柵中心波長與壓力的關(guān)系曲線Fig.6 Relations curve of the FBG central wavelength and pressure

據(jù)圖6可知，溫度補(bǔ)償光柵的中心波長對壓力基本不敏感，其波長變化可能與室溫的浮動有關(guān)。壓力敏感光柵中心波長隨著壓力的增大而線性減小，其擬合方程為y=-0.035 6x+1 529.298，線性度為0.999 5，靈敏度為35.6 pm/MPa，比理論值和仿真值略小。主要是:① 傳感器有些部件的加工尺寸或加工質(zhì)量不符;② 壓力敏感光柵粘貼時與膜片中心存在共軸偏差;③ 環(huán)氧樹脂膠具有一定的黏彈性，使應(yīng)變傳遞效率沒有達(dá)到100%;④ 固定支架與膜片存在反作用力，阻礙了膜片的變形。

3.2.2溫度實驗

傳感器在測試時不施加任何載荷，以5 ℃的間隔從0 ℃升至50 ℃，不同溫度下壓力敏感光柵和溫度補(bǔ)償光柵中心波長值與溫度關(guān)系曲線，如圖7所示?？紤]到溫度效應(yīng)的影響時，波長差與壓力的關(guān)系曲線，如圖8所示。

圖7 光纖光柵中心波長與溫度的關(guān)系曲線Fig.7 Relations curve of the FBG central wavelength and temperature

圖8 波長差與壓力的關(guān)系曲線Fig.8 Relations curve of wavelength difference and pressure

從圖7可知，壓力敏感光柵和溫度補(bǔ)償光柵的中心波長隨溫度的增加而線性增加，溫度補(bǔ)償光柵和壓力敏感光柵的溫度靈敏度分別為13.52 pm/℃和10.62 pm/℃，線性擬合度均達(dá)到0.999 3以上，說明溫度補(bǔ)償光柵的溫度特性高于壓力敏感光柵。據(jù)圖8可知，經(jīng)過溫度補(bǔ)償過后的波長差與壓力的線性擬合度為0.999 2，靈敏度系數(shù)為2.46×10-5MPa-1，可計算出實際的壓力靈敏度為37.62 pm/MPa，實現(xiàn)了壓力測量過程中的溫度補(bǔ)償，提高了測量精度。

3.2.3穩(wěn)定性實驗

如圖9所示，在同一溫度環(huán)境下，對傳感器分別施加0,11,22 MPa的載荷，傳感器壓力敏感光柵反射光譜3 dB帶寬分別為0.438,0.437,0.439 nm，說明傳感器在外界載荷作用下其光柵反射光譜不存在明顯地帶寬展寬或啁啾現(xiàn)象。

圖9 傳感器反射光譜對比Fig.9 Comparison of the sensor’s reflection spectra

在室溫條件下，對傳感器進(jìn)行10次、載荷20 MPa的穩(wěn)定性實驗，每次實驗穩(wěn)定后記錄壓力敏感光柵的中心波長值。由表1的實驗數(shù)據(jù)可求得波長的均方差為3.2×10-3，表明在外界載荷穩(wěn)定不變時，傳感器在長時間內(nèi)其光柵中心波長的變化幅度較小，穩(wěn)定性能較好。

表1穩(wěn)定性實驗數(shù)據(jù)
Table1Dataofstabilityexperiment

實驗次數(shù)波長/nm實驗次數(shù)波長/nm11528.59761528.60221528.59571528.59331528.60181528.59941528.59891528.59551528.594101528.592

4 現(xiàn)場工程應(yīng)用

4.1 工程概況

華晉焦煤有限公司沙曲礦的瓦斯絕對涌出量為422.28 m3/min，相對涌出量為81.84 m3/t，為高瓦斯礦井，傳統(tǒng)的傳感器在井下布置具有一定的電磁危險性，且人工觀測數(shù)據(jù)誤差大，為了推廣新技術(shù)，提高監(jiān)測的時效性，在14301軌道巷布置了錨桿支護(hù)質(zhì)量光纖光柵傳感器監(jiān)測系統(tǒng)。

14301工作面為南三采區(qū)首采工作面，傾角平均4°，平均埋深400 m，開切眼寬220 m，可采長度1 145 m，南面為未開掘的14302工作面，北面和東面為村莊保護(hù)煤柱，西面至南三采區(qū)大巷。在系統(tǒng)安裝時，工作面已采至第二開切眼，綜合考慮工作面的開采狀況、生產(chǎn)計劃及以太網(wǎng)布置地點，在軌道巷內(nèi)布設(shè)2個測站(1和2測站分別距巷口350 m和600 m)，光纖光柵解調(diào)主機(jī)放置在南三采區(qū)變電所，工作面及測站布置如圖10所示。

圖10 14301工作面監(jiān)測測站布置Fig.10 Arrangement of 14301 working face measuring station

4.2 錨桿支護(hù)質(zhì)量光纖光柵監(jiān)測系統(tǒng)布設(shè)

每個測站的巷道斷面對稱布設(shè)4個光纖光柵錨桿測力計(按測站及順時針編號為1-i,2-i，i=1,2,3,4，編號為1的位于巷道采煤側(cè)，編號為4的位于巷道非采煤側(cè))，兩幫安裝高度距底板為1.5 m，頂板安裝距離兩幫為1.4 m。工作時利用光纖光柵解調(diào)主機(jī)探測光纖光柵壓力傳感器波長變化，根據(jù)換算關(guān)系計算出錨桿載荷，通過以太網(wǎng)交換機(jī)傳輸至服務(wù)器及客戶端，實現(xiàn)監(jiān)測點處錨桿載荷的實時在線監(jiān)測，系統(tǒng)布置如圖11所示。

圖11 煤礦錨桿支護(hù)質(zhì)量光纖光柵監(jiān)測系統(tǒng)Fig.11 FBG monitoring system of bolting quality in coalmine

在安裝施工時，為了防止光纖光柵錨桿測力計的尾纖遭到破壞，將尾纖布置在隱蔽處并用扎帶固定，尾纖與光纜之間通過光纖耦合器連接，用防水膠帶對連接處密封保護(hù)，將密封后的光纖連接頭放在光纖接線盒內(nèi)，傳感器的現(xiàn)場安裝如圖12所示。

圖12 傳感器的安裝方式Fig.12 Installation method of the sensor

4.3 監(jiān)測數(shù)據(jù)分析

系統(tǒng)安裝完成時，工作面距巷口780 m，測站位置距工作面分別為430 m和180 m。從2015-01-26開始監(jiān)測，截止2015-05-15，連續(xù)監(jiān)測110 d，期間工作面一共推進(jìn)了198 m，得到軌道巷兩個測站的錨桿測力計監(jiān)測曲線，如圖13所示。

圖13 測站錨桿載荷變化曲線Fig.13 Variation curves of bolting load of measuring station

圖13(a)中測站1錨桿的初始預(yù)緊力不同，但錨桿載荷變化總體趨勢基本相同。在初次安裝時錨桿施加的預(yù)緊力約為4.3 MPa，之后錨桿測力計因油缸內(nèi)部排出空氣而出現(xiàn)卸壓的現(xiàn)象，經(jīng)過5 d的穩(wěn)定之后，對錨桿施加二次預(yù)緊力達(dá)5.2 MPa。在工作面推進(jìn)了198 m之后，測站1距工作面232 m，錨桿載荷基本穩(wěn)定在二次預(yù)緊力的大小，但巷道采煤側(cè)的錨桿載荷比非采煤側(cè)的錨桿載荷變化相對較大。

圖13(b)中測站2的錨桿載荷呈先穩(wěn)定后增大最后減小的趨勢。① 距工作面90～180 m范圍內(nèi)，錨桿載荷基本穩(wěn)定在初始安裝的5.4～6.5 MPa;② 距工作面40～90 m范圍內(nèi)，錨桿載荷開始升高至6.4～7.6 MPa，但載荷變化幅度不大，表明錨桿受采動應(yīng)力場作用進(jìn)入初始影響范圍;③ 距工作面12～40 m范圍內(nèi)，錨桿載荷變化幅度明顯，峰值達(dá)10.6 MPa左右，表明錨桿進(jìn)入工作面開采擾動顯著影響范圍;④ 距工作面0～12 m范圍內(nèi)，測站從應(yīng)力集中區(qū)向松弛破碎區(qū)過渡，錨桿載荷下降幅度明顯，下降至7.5 MPa左右;⑤ 在工作面通過測站之后，14301軌道巷進(jìn)行沿空留巷，巷道周邊應(yīng)力重新分布形成二次應(yīng)力場，錨桿載荷呈增大至穩(wěn)定趨勢，但測站內(nèi)的2-1與2-2錨桿測力計因損壞而未監(jiān)測到數(shù)據(jù);⑥ 位于巷道頂板2-2和2-3的錨桿載荷變化幅度比兩幫錨桿載荷較大，原因是巷道頂板承載結(jié)構(gòu)受采動影響較嚴(yán)重。

5 結(jié) 論

(1)基于光纖光柵傳感元件及彈性平面膜片結(jié)構(gòu)，提出并研制了溫補(bǔ)型光纖光柵壓力傳感器，建立了傳感器壓力與光纖光柵中心波長的數(shù)學(xué)方程，得到傳感器的理論壓力靈敏度為40.43 pm/MPa。

(2)傳感器性能測試結(jié)果表明:傳感器具有良好的線性度，實驗壓力靈敏度為35.6 pm/MPa，溫度補(bǔ)償后的壓力靈敏度為37.62 pm/MPa，實現(xiàn)了壓力測量過程中的溫度補(bǔ)償，提高了測量精度，同時具有較低的啁啾性及較高的穩(wěn)定性。

(3)通過波分復(fù)用和空分復(fù)用技術(shù)構(gòu)建了沙曲礦14301軌道巷錨桿支護(hù)質(zhì)量光纖光柵監(jiān)測系統(tǒng)，實踐表明:距工作面較遠(yuǎn)的錨桿基本不受采動影響，穩(wěn)定在安裝預(yù)緊力的大小;距工作面較近的錨桿載荷呈先穩(wěn)定后增大最后減小的變化趨勢，實現(xiàn)了巷道錨桿支護(hù)質(zhì)量的實時在線監(jiān)測，證實了光纖光柵傳感技術(shù)在煤礦安全監(jiān)測應(yīng)用中的可行性。

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ApplicationoftemperaturecompensationfiberBragggratingpressuresensorforboltingqualitymonitoring

LIANG Minfu,FANG Xinqiu,BAI Hualin,XING Xiaopeng,WU Gang

(KeyLaboratoryofDeepCoalResourceMining,MinistryofEducationofChina,ChinaUniversityofMining&Technology,Xuzhou221116,China)

For the purpose of improving the existing Fiber Bragg grating pressure sensors’ cross-sensitivity of strain and temperature,a novel type of FBG pressure sensors with temperature compensation was developed based on the fundamental principles of FBG and elastic diaphragm structure.The mechanical deformation model of diaphragm structure was established and the mathematical relationship between the FBG center wave length drift and pressure as well.Also,the influence of diaphragm’s material and dimensions on the sensitivity was numerically analyzed using Matlab,and additionally the numerical simulation of the deformation characteristics of the diaphragm was conducted with finite element software ABAQUS.The theoretical value of the sensors’ pressure sensitive value is 40.43 pm/MPa,35.6 pm/MPa by calibration test and 37.62 pm/MPa with temperature compensation.The performance test indicated that this sensor had a good linearity,low frequency chirp and high stability.The application results show the feasibility of fiber Bragg grating sensing technology in coal mine monitoring and suitable for the further popularization and application.

FBG;temperature compensation;pressure sensor;performance test;bolting quality monitoring

梁敏富，方新秋，柏樺林，等.溫補(bǔ)型光纖Bragg光柵壓力傳感器在錨桿支護(hù)質(zhì)量監(jiān)測中的應(yīng)用[J].煤炭學(xué)報,2017,42(11):2826-2833.

10.13225/j.cnki.jccs.2017.0364

LIANG Minfu,FANG Xinqiu,BAI Hualin,et al.Application of temperature compensation fiber Bragg grating pressure sensor for bolting quality monitoring[J].Journal of China Coal Society,2017,42(11):2826-2833.doi:10.13225/j.cnki.jccs.2017.0364

TD353.6

A

0253-9993(2017)11-2826-08

2017-03-21

2017-08-24責(zé)任編輯常 琛

中央高?；究蒲袠I(yè)務(wù)費專項資金資助項目(2014ZDPY22);江蘇省高校優(yōu)勢學(xué)科建設(shè)工程資助項目(PAPD)(SZBF2011-6-B35);江蘇省“六大人才高峰”資助項目(2014-ZBZZ-008)

梁敏富(1988—)，男，安徽淮北人，博士研究生。E-mail:lmf2012@163.com。

方新秋(1974—)，男，浙江永康人，教授，博士生導(dǎo)師。Tel:0516-83590577,E-mail:xinqiufang@163.com