張金星,李 洋,馬庭紅,李 茂,劉 偉
(塔里木油田,新疆庫爾勒 841000)
DPC600壓縮機注油系統(tǒng)改造
張金星,李 洋,馬庭紅,李 茂,劉 偉
(塔里木油田,新疆庫爾勒 841000)
塔里木油田輪南作業(yè)區(qū)DPC600兩沖程天然氣壓縮機組壓縮端長期潤滑不良,通過增加單泵數(shù)量提高注油系統(tǒng)供油量,解決了壓縮缸潤滑不良問題。
壓縮機;注油器;潤滑
10.16621/j.cnki.issn1001-0599.2017.12.35
塔里木油田輪南作業(yè)區(qū)有2臺DPC600兩沖程天然氣壓縮機,自編號為氣舉A/B機,該機組為庫伯生產(chǎn)的整體式壓縮機,于1993年投用,入口壓力3.5MPa,出口壓力11MPa,設(shè)計排量20×104m3/d,壓縮缸潤滑油采用美孚600 W。
2017年3月27日氣舉B機1#壓縮缸排溫異常并且伴有尖銳異響,拉桿窗內(nèi)所排潤滑油顏色變黑。經(jīng)拆撿發(fā)現(xiàn)該缸活塞頭端支撐環(huán)已嚴重磨損斷裂(圖1)。活塞桿填料位置磨損嚴重(圖2),經(jīng)測量磨損量達0.96mm,活塞環(huán)槽軸向磨損量0.1mm,且活塞環(huán)部分扭曲變形(圖3),汽缸鏡面有明顯磨損痕跡(圖4),經(jīng)測量缸套內(nèi)徑最大磨損量達2.17mm(標準尺寸127.00~127.35mm,實測最小值 129.52mm)。壓縮缸及活塞桿過度磨損導(dǎo)致報廢。
通過氣缸拆撿,缸套內(nèi)壁無明顯油膜附著,支撐環(huán)與缸套內(nèi)壁潤滑失效,環(huán)組過度磨損導(dǎo)致底部間隙降低,出現(xiàn)活塞與壓縮缸缸套內(nèi)壁干磨,導(dǎo)致拉缸現(xiàn)象。
圖1 活塞支撐環(huán)磨損斷裂
圖2 活塞桿填料位置磨損嚴重
圖3 活塞環(huán)部分扭曲變形
隨著油田開采年限增加,開采出的天然氣含水量也隨著增加,天然氣的重組分上升,表1為2015年9月9日取樣的氣質(zhì)組分化驗結(jié)果,表2為2017年4月4日取樣的氣質(zhì)組分化驗結(jié)果,取樣位置:40萬入口天然氣取樣點。
圖4 汽缸鏡面磨損痕跡
表2 天然氣氣質(zhì)組分化驗結(jié)果(2017年4月4日)
通過組分對比可以看出,近年C3之后重組分占比明顯上升,在同等工作壓力及溫度下,壓縮缸內(nèi)經(jīng)過增壓所凝結(jié)的烴類總量勢必上升,以液態(tài)形式對壓縮缸內(nèi)油膜進行沖刷破壞,從而嚴重影響環(huán)組與缸套內(nèi)壁的潤滑效果。
(1)該機組壓縮端注油系統(tǒng)原有2臺3/8英寸注油單泵,以并聯(lián)形式連接,通過集油器集匯經(jīng)管線進入分配器,共有3個分配塊分別給 1#,2#壓縮缸(35T)、1#,2#壓縮缸填料盒(8T)。出現(xiàn)拉缸現(xiàn)象時該系統(tǒng)已將原注油泵柱塞行程調(diào)整至最大供油狀態(tài),仍出現(xiàn)拉缸現(xiàn)象,由此可見注油系統(tǒng)供油總量無法滿足現(xiàn)工況下的潤滑需要。
(2)針對潤滑效果不良的現(xiàn)狀,將原注油系統(tǒng)2臺3/8英寸注油單泵增加為3臺,提升系統(tǒng)注油供給量上限,后期通過調(diào)整單個注油泵柱塞行程控制注油總量,使各注油點注入量合理,氣缸內(nèi)可形成有效油膜。
(3)加工注油泵進、出口集油器,匹配改造后的3臺油泵,集油器的內(nèi)部體積也相應(yīng)增加,增加了內(nèi)部儲油量,保證了潤滑的連續(xù)性。
(4)機組入口分離器加裝液位計,加密巡檢,液位過高時及時進行排液,避免伴分離器因液位過高影響分離效果,液相組分隨天然氣進入壓縮缸沖刷潤滑油導(dǎo)致潤滑失效。改造后的注油系統(tǒng)見圖5。
圖5 改造后的注油系統(tǒng)
根據(jù)單泵標準注油量計算,一臺3/8英寸單泵一個行程注油量為0.041立方英寸,35T的分配塊每個行程注油量為0.021立方英寸,美孚600 W潤滑油密度為0.9 g/cm3,1 min為10個行程。根據(jù)氣缸耗油量計算公式計算得出改造前注油量為375 g/h,只符合標準組分的天然氣,無法滿足天然氣重組分增加后的需求量。改造后注油量為556 g/h,注油量明顯增加。
改造后壓縮缸內(nèi)部油膜情況良好,改善了壓縮缸內(nèi)部潤滑情況,此外,及時的排液也降低了油膜被液烴稀釋的概率。機組自改造后已經(jīng)連續(xù)運行4000 h,每隔1000 h打開壓縮缸檢查發(fā)現(xiàn)缸套潤滑情況良好。
TH45
B
〔編輯 李 波〕