王耀 羅新 谷裕
(南方電網(wǎng)超高壓輸電公司廣州局,廣東廣州510663)
干式空心電抗器在國外已經(jīng)有30余s年的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn),在國內(nèi)普及也有20余年。由于干式空心電抗器線性特性好、參數(shù)穩(wěn)定、噪聲小、免維護(hù),因此用量逐漸增加[1-3]。電抗器在運(yùn)行過程中,容易出現(xiàn)著火、燒毀故障,電網(wǎng)公司由于干式電抗器著火導(dǎo)致跳閘的事故時(shí)有發(fā)生。因此,對于干式電抗器的紅外測溫技術(shù)及熱場分布特性研究對其壽命評估具有十分重要的工程意義。在評估干式空心電抗器運(yùn)行壽命時(shí),內(nèi)絕緣電-熱壽命、外絕緣熱壽命、短路耐受特性、工藝水平、質(zhì)量控制水平都是制約產(chǎn)品壽命的關(guān)鍵因素,此外,現(xiàn)場監(jiān)測和運(yùn)行維護(hù)等后期措施也是保證產(chǎn)品使用壽命的重要補(bǔ)充手段[4-5]。
本文將對干式電抗器產(chǎn)品壽命現(xiàn)狀進(jìn)行分解評估,對換流站、變電站常用干式電抗器進(jìn)行溫度場仿真,從而為干式電抗器的運(yùn)維提供參考依據(jù)。
據(jù)筆者公司所發(fā)生的干式電抗器故障統(tǒng)計(jì),除去極特殊的系統(tǒng)故障和不可控外力以及電抗器先天設(shè)計(jì)壽命不足外,影響干式空心電抗器壽命的主要原因有:
(1)電抗器線圈導(dǎo)線存在先天缺陷,異常發(fā)熱導(dǎo)致匝間絕緣老化直至造成匝間短路,最終引起電抗器起火,使電抗器損壞。
(2)電抗器出線頭因焊接不當(dāng),振動(dòng)疲勞開斷,使電抗器各層導(dǎo)體分流紊亂,某些導(dǎo)層異常過熱,最終加速電抗器絕緣老化。
(3)電抗器包封層表面因固化應(yīng)力集中,在經(jīng)歷頻繁投入、退出時(shí),熱脹冷縮引發(fā)線圈表面開裂,縫隙處易積污和存儲潮氣,誘發(fā)局部放電,嚴(yán)重時(shí)會燒蝕內(nèi)部導(dǎo)線絕緣,最終引發(fā)匝間短路或沿面閃絡(luò)。
(4)電抗器線圈沿面出現(xiàn)漏電起痕和樹枝性放電,最終導(dǎo)致沿面閃絡(luò),使電抗器損壞。
(5)電抗器頻繁受過電壓和過電流沖擊,線圈產(chǎn)生機(jī)械性受力疲勞損傷,縮短產(chǎn)品使用壽命。
以上原因大體可總結(jié)為三點(diǎn):主要原材料質(zhì)量問題、工藝質(zhì)量控制問題以及電氣與機(jī)械性能問題[6-7]。數(shù)次干式電抗器解剖結(jié)果表明,故障往往多發(fā)于中間包封處,該處溫升一般最高,絕緣薄弱點(diǎn)最容易劣化。無論何種原因?qū)е碌碾娍蛊鞴收献罱K都將表現(xiàn)為內(nèi)部某處發(fā)熱、溫升過高,進(jìn)而發(fā)生燒毀或閃絡(luò)短路故障。
南方電網(wǎng)超高壓輸電公司所轄換流站、變電站使用的并聯(lián)電抗器、串聯(lián)電抗器、濾波阻尼電抗器都發(fā)生過燒毀事故,因此本文采用COMSOL仿真軟件對干式電抗器的溫度場分布進(jìn)行計(jì)算,研究其內(nèi)部溫度特性。電抗器的損耗、仿真模型的建立、邊界條件的設(shè)置等在文獻(xiàn)[8-10]中有詳細(xì)介紹,此處不再贅述。下面對仿真結(jié)果進(jìn)行分析。
該電抗器額定電流為1 050 A,絕緣等級為F級,冷卻方式為空氣自冷,技術(shù)條件符合IEC 60076-6《電抗器》及技術(shù)協(xié)議要求。由電抗器本體、防雨罩、絕緣支撐件等組成,電抗器本體包括16層包封。設(shè)置邊界條件并加載損耗之后進(jìn)行電抗器熱流耦合計(jì)算,得到電抗器的溫度場分布如圖1所示。
圖1 并聯(lián)電抗器的溫度場分布圖
從圖1可以看出,電抗器的熱點(diǎn)溫度為376.9 K,熱點(diǎn)位置位于第11層包封(自電抗器中心由內(nèi)向外)由下往上約90%處,熱點(diǎn)溫升為73.75 K。從熱源密度的分布上看,第1層包封的熱源密度是最大的,但其溫升卻不是最大的,原因是第1層包封外表面的自然對流散熱條件較好,空氣的流動(dòng)會帶走一部分熱量,使溫度降低。第11層包封的熱源密度不是最大的,但是在所有包封層中也是相對較大的,且第10層、第12層包封的熱源密度也比較大,加上第11層包封處在電抗器包封的中部,因此散熱相對較差,溫度最高。除第11層包封外,第2層、第3層、第10層、第12層包封的溫升較高。從軸向上來看,各包封層軸向上的溫度分布都存在以下規(guī)律:各包封層上端溫度較高,中間溫度次之,而下端溫度較低。
該阻尼電抗器額定電流為233 A,絕緣等級為F級,技術(shù)條件符合IEC 60076-6《電抗器》及技術(shù)協(xié)議要求。ZKK電抗器本體包括4層包封,對電抗器各包封層的損耗進(jìn)行計(jì)算,并加載在相應(yīng)的區(qū)域進(jìn)行溫度場仿真,得到阻尼電抗器溫度場分布的結(jié)果如圖2所示。
圖2 阻尼電抗器的溫度場分布圖
從圖2可以看出,電抗器的熱點(diǎn)溫度為347.6 K,熱點(diǎn)位置位于第2層包封(自阻尼電抗器中心由內(nèi)向外)由下往上約85%處,熱點(diǎn)溫升為48.35 K。第3層包封由下往上約85%位置處的溫度為346.9 K,溫升為47.65 K,是溫度較高的包封。第2層、第3層包封處于電抗器包封的中間位置,散熱條件較差,因此其溫度較高。
該串聯(lián)電抗器額定電流為233 A,絕緣等級為F級,技術(shù)條件符合IEC 60076-6《電抗器》及技術(shù)協(xié)議要求。CK電抗器本體包括11層包封,對電抗器各包封層的損耗進(jìn)行計(jì)算,并加載在相應(yīng)的區(qū)域進(jìn)行溫度場仿真,得到串聯(lián)電抗器溫度場分布的結(jié)果如圖3所示。
圖3 串聯(lián)電抗器的溫度場分布圖
從圖3可以看出,電抗器的熱點(diǎn)溫度為356.8 K,熱點(diǎn)位置位于第2層包封(自串聯(lián)電抗器中心由內(nèi)向外)由下往上約85%處,熱點(diǎn)溫升為58.65 K。溫度較高的還有第7層包封,第7層包封由下往上約85%位置處的溫度為349.4 K,溫升為51.25 K。處于電抗器包封中間位置的幾層包封,散熱條件較差,因此其溫度都相對較高。
根據(jù)并聯(lián)電抗器、串聯(lián)電抗器、濾波阻尼電抗器的溫度場計(jì)算結(jié)果,可以知道在日常運(yùn)行中溫升較大點(diǎn)所處包封,據(jù)此在檢修運(yùn)維時(shí)需對溫升較高的包封加強(qiáng)關(guān)注,廠家在生產(chǎn)制造時(shí)也應(yīng)注意這些包封的制造工藝及制造質(zhì)量。
針對上文的溫度場分布及使用壽命影響因素分析,結(jié)合筆者公司近十年的電抗器運(yùn)維經(jīng)驗(yàn)及故障分析統(tǒng)計(jì),總結(jié)干式電抗器的12條關(guān)鍵運(yùn)維措施如下:(1)定期檢查是否有鳥類在電抗器或絕緣支架上筑巢。(2)定期檢查是否有異常聲響,是否有螺栓或其他部件松動(dòng);檢查電抗器噪聲罩的棉上是否有螺栓脫落;檢查地面上是否有掉落螺栓或其他物體。(3)定期檢查電抗器外表面是否有放電痕跡出現(xiàn)。(4)定期檢查電抗器外表面是否有明顯的不正常變色情況發(fā)生。(5)定期檢查聲罩表面RTV涂層的質(zhì)量,如有脫落跡象,必須及時(shí)進(jìn)行局部處理。
(6)采用紅外成像儀,定期檢查整體電抗器是否有過熱點(diǎn)產(chǎn)生(防止有電場中存在懸浮金屬)。
(7)檢修時(shí)對電抗器內(nèi)部各風(fēng)道進(jìn)行除塵,并檢查是否存在異物。
(8)檢修時(shí)檢查絕緣子傘面是否有破損,并清洗和擦拭絕緣子傘面(用稀釋的丙酮溶液或清水)。
(9)檢修時(shí)檢查電抗器整體螺栓是否有松動(dòng)。
(10)檢修時(shí)檢查地線接觸是否良好。
(11)檢修時(shí)檢查電抗器線圈上下出線頭有無松動(dòng)(可手動(dòng)試探)。
(12)檢修時(shí)檢查電抗器線圈上端是否曾有漏雨跡象。
以上運(yùn)維措施可為檢修、運(yùn)行人員在干式電抗器維修、維護(hù)、制定運(yùn)維策略時(shí)提供參考。
本文根據(jù)筆者公司對于干式電抗器近20年的運(yùn)維經(jīng)驗(yàn)及故障統(tǒng)計(jì),對影響干式空心電抗器壽命的主要原因進(jìn)行了分析總結(jié),并對3款常規(guī)干式電抗器產(chǎn)品進(jìn)行了溫度場計(jì)算,總結(jié)了12點(diǎn)有關(guān)干式電抗器的關(guān)鍵運(yùn)維措施,可為檢修、運(yùn)行人員提供參考。
[1]高壓直流輸電用干式空心平波電抗器:GB/T 25092—2010[S].
[2]徐林峰.一起干式空心串聯(lián)電抗器的故障分析[J].電力電容器與無功補(bǔ)償,2008,29(2):50-54.
[3]BABIC S I,AKYEL C.New analytic-numerical solutions for the mutual inductance of two coaxial circular coils with rectangular cross section in air[J].IEEE Transactions on Magnetics,2006,42(6):1661-1669.
[4]付煒平,趙京武,霍春燕.一起35 kV干式電抗器故障原因分析[J].電力電容器與無功補(bǔ)償,2011,32(1):59-62.
[5]國家電網(wǎng)公司運(yùn)維檢修部.變壓器類設(shè)備典型故障案例匯編(2006—2010年)[G].北京:中國電力出版社,2012:120-144.[6]吳冬文.35 kV干式電抗器溫度場分布及紅外測溫方法研究[J].變壓器,2013,50(9):62-65.
[7]陳嶸,楊松偉,程泳,等.干式空心并聯(lián)電抗器電磁-流體-溫度場耦合計(jì)算與分析[J].高電壓技術(shù),2017,43(9):3021-3028.
[8]楊世銘,陶文銓.傳熱學(xué)[M].4版.北京:高等教育出版社,2006:41-46.
[9]葉占剛.干式空心電抗器的溫升試驗(yàn)與繞組溫升的計(jì)算[J].變壓器,1999,36(9):6-12.
[10]陶文銓.數(shù)值傳熱學(xué)[M].2版.西安:西安交通大學(xué)出版社,2001:1-6.