沈金才

(中石化重慶涪陵頁(yè)巖氣勘探開發(fā)有限公司，重慶 408014)

現(xiàn)有氣田的配產(chǎn)方法都是針對(duì)常規(guī)氣田，而涪陵頁(yè)巖氣田是非常規(guī)氣田，且該氣田具有地質(zhì)條件復(fù)雜、影響產(chǎn)能的主要因素多且各因素間相互影響、改造體積和裂縫的復(fù)雜程度決定頁(yè)巖氣井產(chǎn)能、頁(yè)巖氣井產(chǎn)能遞減較快和單井開發(fā)成本高等特點(diǎn)。為保證科學(xué)高效地開發(fā)涪陵頁(yè)巖氣田，筆者在常規(guī)氣田通用配產(chǎn)方法(類比法、節(jié)點(diǎn)分析法、穩(wěn)產(chǎn)年限法等)的基礎(chǔ)上[1-2]，采用采氣指示曲線法和不穩(wěn)定產(chǎn)量分析法綜合確定頁(yè)巖氣井相對(duì)于無(wú)阻流量的合理配產(chǎn)系數(shù)，并結(jié)合頁(yè)巖氣井產(chǎn)能遞減規(guī)律和生產(chǎn)特征的分區(qū)性，建立了頁(yè)巖氣井全生命周期的動(dòng)態(tài)合理配產(chǎn)方法。目前涪陵焦石壩區(qū)塊應(yīng)用該方法進(jìn)行了260多井次的配產(chǎn)，94%頁(yè)巖氣井的穩(wěn)產(chǎn)期達(dá)到了3年，同區(qū)相同產(chǎn)能頁(yè)巖氣井可采儲(chǔ)量的差異小于10%。

1　合理配產(chǎn)原則

影響頁(yè)巖氣井配產(chǎn)的因素眾多，主要包括頁(yè)巖氣井的產(chǎn)能、流體性質(zhì)、井筒條件、地面集輸系統(tǒng)、穩(wěn)產(chǎn)時(shí)間、開發(fā)方式、銷售能力、經(jīng)濟(jì)效益等[1]。由涪陵焦石壩區(qū)塊頁(yè)巖氣藏的特征和頁(yè)巖氣井生產(chǎn)實(shí)踐可知，判斷該區(qū)塊頁(yè)巖氣井配產(chǎn)是否合理的原則是，能否在氣井能力、井筒和地面系統(tǒng)條件、銷售能力相協(xié)調(diào)的前提下提高頁(yè)巖氣藏的采收率和經(jīng)濟(jì)效益。故對(duì)涪陵焦石壩區(qū)塊頁(yè)巖氣井進(jìn)行配產(chǎn)時(shí)，應(yīng)遵循以下原則：1)充分利用地層能量，實(shí)現(xiàn)可采儲(chǔ)量最大化；2)效益最大化；3)生產(chǎn)具備可持續(xù)性，滿足一定時(shí)間內(nèi)的穩(wěn)定供氣需求，滿足穩(wěn)產(chǎn)3年的要求；4)配產(chǎn)與井筒和地面系統(tǒng)條件相匹配；5)大于臨界攜液流量；6)小于井下管柱沖蝕流量；7)小于攜砂流量。

2　合理生產(chǎn)方式的確定

進(jìn)行配產(chǎn)時(shí)，首先要確定合理的生產(chǎn)方式。筆者借鑒國(guó)外頁(yè)巖氣生產(chǎn)方式，根據(jù)頁(yè)巖儲(chǔ)層應(yīng)力敏感試驗(yàn)結(jié)果和涪陵焦石壩區(qū)塊頁(yè)巖氣井的實(shí)際生產(chǎn)情況確定該區(qū)塊合理的生產(chǎn)方式。

北美頁(yè)巖氣井主要采用2種生產(chǎn)方式：一種是為了快速收回成本，根據(jù)測(cè)試結(jié)果采用控產(chǎn)定壓生產(chǎn)方式；另一種是為了提高單井的可采儲(chǔ)量，采用控壓定產(chǎn)生產(chǎn)方式[2-3]。

對(duì)涪陵焦石壩區(qū)塊頁(yè)巖儲(chǔ)層巖樣進(jìn)行了應(yīng)力敏感測(cè)試，結(jié)果見表1和圖1。由表1和圖1可以看出：涪陵焦石壩區(qū)塊頁(yè)巖存在應(yīng)力敏感；在有效應(yīng)力往復(fù)變化過(guò)程中滲透率的損失不可逆。

為探索控產(chǎn)定壓和控壓定產(chǎn)2種生產(chǎn)方式在涪陵焦石壩區(qū)塊的適用性，選取焦頁(yè)6-2HF井進(jìn)行控產(chǎn)定壓生產(chǎn)，選取與焦頁(yè)6-2HF井無(wú)阻流量相同的焦頁(yè)12-XHF井進(jìn)行控壓定產(chǎn)生產(chǎn)，對(duì)比分析2口井的產(chǎn)量遞減規(guī)律和累計(jì)產(chǎn)氣量。焦頁(yè)6-2HF井采用控產(chǎn)定壓生產(chǎn)方式，初期產(chǎn)能得到充分釋放，采氣速度較快，有利于快速收回投資，但產(chǎn)氣量遞減較快(見圖2)；焦頁(yè)12-XHF井采用控壓定產(chǎn)生產(chǎn)方式，產(chǎn)氣量遞減速度較慢，穩(wěn)產(chǎn)期較長(zhǎng)(見圖2)，便于氣田規(guī)模化管理。應(yīng)用“RTA軟件的非常規(guī)模塊”評(píng)價(jià)焦頁(yè)6-2HF井和焦頁(yè)12-XHF井的可采儲(chǔ)量，2口井20年的累計(jì)產(chǎn)氣量分別為3.46×108和3.35×108m3，差異較小，但采用控產(chǎn)定壓生產(chǎn)方式生產(chǎn)時(shí)，生產(chǎn)壓差較大，由于涪陵焦石壩區(qū)塊頁(yè)巖儲(chǔ)層具有應(yīng)力敏感性，生產(chǎn)壓差較大會(huì)造成滲透率急劇下降，導(dǎo)致產(chǎn)氣量迅速降低，對(duì)獲得較高的可采儲(chǔ)量不利。綜上所述，確定采用定產(chǎn)控壓生產(chǎn)方式。該生產(chǎn)方式既可獲得較高技術(shù)可采儲(chǔ)量,又便于現(xiàn)場(chǎng)管理。

表1涪陵焦石壩區(qū)塊頁(yè)巖儲(chǔ)層巖樣應(yīng)力敏感評(píng)價(jià)結(jié)果

Table1EvaluationresultofstresssensitivityofshalereservoirrocksamplesinJiaoshibaBlock,FulingArea

樣品號(hào)井名初始滲透率/mD損害率，%應(yīng)力敏感程度備注FY1?26涪頁(yè)1井0112×10-32886弱　平行層理鉆取，灰黑色含灰質(zhì)頁(yè)巖FY1?26(造縫)涪頁(yè)1井10603617中等偏弱　平行層理鉆取，灰黑色含灰質(zhì)頁(yè)巖JY1?11焦頁(yè)1井03787709強(qiáng)　平行層理鉆取，灰黑色碳質(zhì)頁(yè)巖

圖1　巖心在有效應(yīng)力增大和恢復(fù)情況下的無(wú)因次滲透率與有效應(yīng)力的關(guān)系Fig.1　Relationship between dimensionless permeability and effective stress when the effective stress increases and recovers

圖2　焦頁(yè)6-2HF井(控產(chǎn)定壓)和焦頁(yè)12-XHF井(控壓定產(chǎn))的生產(chǎn)曲線FIg.2　Production curves of Well JY 6-2HF(constant pressure production)and Well JY12-XHF(constant production rate)

3　合理配產(chǎn)制度的確定

3.1　合理配產(chǎn)系數(shù)

對(duì)于涪陵焦石壩區(qū)塊可以達(dá)到臨界攜液流量的頁(yè)巖氣井，在借鑒常規(guī)氣藏?zé)o阻流量經(jīng)驗(yàn)配產(chǎn)系數(shù)法、節(jié)點(diǎn)分析法、數(shù)值模擬法、類比法的基礎(chǔ)上，根據(jù)該區(qū)塊頁(yè)巖氣井的實(shí)際生產(chǎn)特征，選用采氣指示曲線法和不穩(wěn)定產(chǎn)量分析法指導(dǎo)配產(chǎn)，并根據(jù)頁(yè)巖氣井配產(chǎn)試驗(yàn)不斷修正合理配產(chǎn)系數(shù)。

3.1.1采氣指示曲線法

采氣指示曲線法配產(chǎn)的原理：根據(jù)氣井產(chǎn)能試井結(jié)果評(píng)價(jià)氣井當(dāng)前真實(shí)的產(chǎn)能，繪制生產(chǎn)壓差和產(chǎn)量關(guān)系曲線，選取氣井滲流中不產(chǎn)生非線性流動(dòng)引起附加壓降而損失地層能量的最大產(chǎn)氣量為合理配產(chǎn)[4]。

氣井二項(xiàng)式產(chǎn)能方程為：

(1)

式中，pe為地層壓力，MPa;pwf為井底流動(dòng)壓力，MPa;qsc為產(chǎn)氣量；104m3/d;A和B為方程的系數(shù)。

根據(jù)涪陵焦石壩區(qū)塊焦頁(yè)1-2HF井回壓法產(chǎn)能試井資料確定該井二項(xiàng)式產(chǎn)能方程，并繪制該井的二項(xiàng)式產(chǎn)能曲線。該井二項(xiàng)式產(chǎn)能曲線上早期達(dá)西滲流直線段的延伸線與二項(xiàng)式產(chǎn)能曲線切點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的產(chǎn)量即為該井的合理配產(chǎn)(見圖3)。由圖3可看出，焦頁(yè)1-2HF井的合理配產(chǎn)為11.80×104m3/d，而該井產(chǎn)能試井確定無(wú)阻流量為46.30×104m3/d，合理配產(chǎn)量為無(wú)阻流量的25%。

圖3　焦頁(yè)1-2HF井采氣指示曲線配產(chǎn)示意Fig.3　Schematic diagram of production allocation using gas production indication for Well JY 1-2HF

3.1.2不穩(wěn)定產(chǎn)量分析法

不穩(wěn)定產(chǎn)量分析法配產(chǎn)的原理：根據(jù)氣井產(chǎn)氣量遞減規(guī)律[5-6]，對(duì)氣井產(chǎn)量和壓力進(jìn)行歷史擬合后，評(píng)價(jià)氣井穩(wěn)產(chǎn)期的累計(jì)產(chǎn)氣量，根據(jù)穩(wěn)產(chǎn)期的累計(jì)產(chǎn)氣量和穩(wěn)產(chǎn)3年的要求，反算3年穩(wěn)產(chǎn)期內(nèi)的產(chǎn)氣量作為合理配產(chǎn)。

焦頁(yè)1HF井初期無(wú)阻流量20.3×104m3/d，按照配產(chǎn)6×104m3/d控壓生產(chǎn)時(shí)，采用不穩(wěn)定產(chǎn)量分析法預(yù)測(cè)井口流壓降至外輸管網(wǎng)壓力時(shí)的累計(jì)產(chǎn)氣量為0.82 ×108m3，如果要求該井穩(wěn)產(chǎn)3～4年，則合理配產(chǎn)為(6.4～8.5)×104m3/d，配產(chǎn)量為無(wú)阻流量的32%～42%。

對(duì)涪陵焦石壩區(qū)塊初期產(chǎn)能為(10～100)×104m3/d的37口頁(yè)巖氣井進(jìn)行回壓法產(chǎn)能試井，求取采氣指示曲線法的合理配產(chǎn)和合理配產(chǎn)系數(shù)(見圖4)，進(jìn)行定產(chǎn)控壓試采，獲取生產(chǎn)數(shù)據(jù)后進(jìn)行不穩(wěn)定產(chǎn)量分析，預(yù)測(cè)頁(yè)巖氣井在配產(chǎn)下穩(wěn)產(chǎn)期內(nèi)的累計(jì)產(chǎn)氣量，再依據(jù)穩(wěn)產(chǎn)3年的要求，反算穩(wěn)產(chǎn)期的配產(chǎn)和配產(chǎn)系數(shù)(見圖5)。

圖4　無(wú)阻流量與合理配產(chǎn)系數(shù)的關(guān)系(采氣指示曲線法)Fig.4　Relationship between open flow rate and production allocation coefficient(using gas production indication curve method)

圖5　無(wú)阻流量與合理配產(chǎn)系數(shù)的關(guān)系(不穩(wěn)定產(chǎn)量分析法)Fig.5　Relationship between open flow rate and production allocation coefficient(using RTA method)

當(dāng)穩(wěn)產(chǎn)期的配產(chǎn)高于采氣指示曲線求取的配產(chǎn)時(shí)，取采氣指示曲線求得的配產(chǎn)系數(shù)作為合理配產(chǎn)系數(shù)；當(dāng)穩(wěn)產(chǎn)期的配產(chǎn)低于采氣指示曲線求取的配產(chǎn)時(shí)，取穩(wěn)產(chǎn)期的配產(chǎn)系數(shù)作為合理配產(chǎn)系數(shù)(見表2)。根據(jù)取得的合理配產(chǎn)系數(shù)，指導(dǎo)該區(qū)塊頁(yè)巖氣井的配產(chǎn)。對(duì)于完成試氣的頁(yè)巖氣井準(zhǔn)確評(píng)價(jià)產(chǎn)能后，均可參照合理配產(chǎn)系數(shù)進(jìn)行配產(chǎn)試采，在試采過(guò)程中通過(guò)分析頁(yè)巖氣井的產(chǎn)能遞減規(guī)律，對(duì)配產(chǎn)進(jìn)行動(dòng)態(tài)調(diào)整，目前涪陵焦石壩區(qū)塊應(yīng)用該技術(shù)進(jìn)行了260多井次的配產(chǎn)，94%頁(yè)巖氣井的穩(wěn)產(chǎn)期達(dá)到了3年，同區(qū)相同產(chǎn)能頁(yè)巖氣井可采儲(chǔ)量的差異小于10%。

表2涪陵焦石壩區(qū)塊無(wú)阻流量與配產(chǎn)系數(shù)及配產(chǎn)的關(guān)系

Table2Relationshipbetweenopenflowrate,productionallocationcoefficientandproductionallocationinJiaoshibaBlock,FulingArea

無(wú)阻流量/(104m3·d-1)配產(chǎn)系數(shù)配產(chǎn)/(104m3·d-1)QAOF<101/2<510≤QAOF<201/2～1/35～620≤QAOF<301/3～1/46～830≤QAOF<501/4～1/58～1050≤QAOF<801/5～1/610～1280≤QAOF<1201/7～1/812～15QAOF>1201/8>15

3.2　分階段優(yōu)化配產(chǎn)

多段壓裂頁(yè)巖氣水平井的生產(chǎn)根據(jù)流動(dòng)特征可以分為壓裂裂縫線性流、裂縫-基質(zhì)雙線性流、基質(zhì)線性流(細(xì)分外區(qū)基質(zhì)、內(nèi)區(qū)-外區(qū)基質(zhì)、外區(qū)基質(zhì))和擬穩(wěn)態(tài)流4個(gè)階段[10-13]。根據(jù)壓力和產(chǎn)量變化可分為定產(chǎn)壓力遞減階段(即穩(wěn)產(chǎn)期)、定壓產(chǎn)量遞減階段2個(gè)階段。壓裂裂縫線性流階段出現(xiàn)在頁(yè)巖氣井生產(chǎn)初期，通過(guò)頁(yè)巖氣井規(guī)整化產(chǎn)量和物質(zhì)平衡時(shí)間曲線的斜率可以識(shí)別出。

裂縫線性流階段具有以下特征[14-16]：一是裂縫線性流階段的產(chǎn)氣量主要由改造的近井地帶裂縫貢獻(xiàn)，具有壓力遞減快的特點(diǎn)，且配產(chǎn)的高低對(duì)遞減趨勢(shì)影響較??；二是氣井初期產(chǎn)能越高，近井地帶改造越充分，裂縫體積越大，對(duì)應(yīng)裂縫線性流階段的累計(jì)產(chǎn)氣量越大。由于該階段配產(chǎn)對(duì)壓力的降低趨勢(shì)影響較小，因此，該階段在合理配產(chǎn)系數(shù)上可提高一檔配產(chǎn)。分析涪陵焦石壩區(qū)塊實(shí)際生產(chǎn)數(shù)據(jù)發(fā)現(xiàn)，不同產(chǎn)能頁(yè)巖氣井裂縫線性流階段的累計(jì)產(chǎn)氣量為(300～1 500)×104m3，其中高產(chǎn)井裂縫線性流階段的累計(jì)產(chǎn)氣量較大，低產(chǎn)井裂縫線性流階段的累計(jì)產(chǎn)氣量較小。例如，初期無(wú)阻流量小于20×104m3/d頁(yè)巖氣井裂縫線性流階段的累計(jì)產(chǎn)氣量為500×104m3左右，無(wú)阻流量(50～80)×104m3/d頁(yè)巖氣井裂縫線性流階段的累計(jì)產(chǎn)氣量為1 000×104m3。

3.2.1定產(chǎn)壓力遞減階段(穩(wěn)產(chǎn)期)

頁(yè)巖氣井產(chǎn)能隨累計(jì)產(chǎn)氣量不斷遞減，遞減幅度與頁(yè)巖氣井無(wú)阻流量和累計(jì)產(chǎn)氣量相關(guān)。隨著頁(yè)巖氣井生產(chǎn)的進(jìn)行，IPR曲線向下方移動(dòng)，地層壓力不斷下降，地層能量不斷衰竭，頁(yè)巖氣井產(chǎn)能不斷降低，因此應(yīng)根據(jù)不同產(chǎn)能頁(yè)巖氣井累計(jì)產(chǎn)氣量的變化，進(jìn)行動(dòng)態(tài)配產(chǎn)[17-18]。

選取焦石壩區(qū)塊相同產(chǎn)能區(qū)間的頁(yè)巖氣井按照累計(jì)產(chǎn)氣量2 000 ×104m3為間隔進(jìn)行產(chǎn)能試井，獲取產(chǎn)能隨累計(jì)產(chǎn)氣量的遞減規(guī)律。根據(jù)頁(yè)巖氣井不同階段的產(chǎn)能保持水平，追求不同階段最大單位壓降產(chǎn)量與氣井產(chǎn)能變化相匹配的合理配產(chǎn)，優(yōu)化頁(yè)巖氣井全生產(chǎn)周期合理配產(chǎn)。

1) 對(duì)于無(wú)阻流量小于20×104m3/d的頁(yè)巖氣井，由于完井測(cè)試時(shí)產(chǎn)能相對(duì)準(zhǔn)確，產(chǎn)能試井資料證實(shí)，頁(yè)巖氣井產(chǎn)能隨累計(jì)產(chǎn)氣量增大變化較小(見圖6)。因此，在穩(wěn)產(chǎn)期，對(duì)于裂縫線性流階段，即累計(jì)產(chǎn)氣量小于500×104m3時(shí)合理配產(chǎn)系數(shù)提高一檔配產(chǎn)，之后不考慮產(chǎn)能遞減，參照合理配產(chǎn)系數(shù)進(jìn)行配產(chǎn)。

圖6　初期無(wú)阻流量<20×104 m3/d頁(yè)巖氣井產(chǎn)能遞減幅度與累計(jì)產(chǎn)氣量的關(guān)系Fig.6　Relationship between cumulative gas and decreasing scope of shale gas well productivity when initial open flow rate is less than 20×104 m3/d

2) 對(duì)于無(wú)阻流量(20～50)×104m3/d的頁(yè)巖氣井，其處于裂縫線性流階段時(shí)，即累計(jì)產(chǎn)氣量小于800×104m3時(shí)合理配產(chǎn)系數(shù)提高一檔配產(chǎn)；累計(jì)產(chǎn)氣量為(800～2 000)×104m3時(shí)按合理配產(chǎn)系數(shù)配產(chǎn)；累計(jì)產(chǎn)氣量達(dá)到2 000×104m3后參照80%無(wú)阻流量的合理配產(chǎn)系數(shù)配產(chǎn)；累計(jì)產(chǎn)氣量達(dá)到4 000×104m3后參照60%無(wú)阻流量的合理配產(chǎn)系數(shù)配產(chǎn)；累計(jì)產(chǎn)氣量大于7 000×104m3時(shí)參照40%的合理配產(chǎn)系數(shù)配產(chǎn)，即定產(chǎn)6×104m3/d生產(chǎn)至定壓階段，如圖7所示。

圖7　初期無(wú)阻流量(20～50)×104 m3/d頁(yè)巖氣井產(chǎn)能遞減幅度與累計(jì)產(chǎn)氣量的關(guān)系Fig.7　Relationship between cumulative gas and decreasing scope of shale gas well productivity when initial open flow rate is between 20×104 m3/d and 50×104 m3/d

3) 對(duì)于無(wú)阻流量(50～80)×104m3/d的頁(yè)巖氣井，其處于裂縫線性流階段時(shí)，即累計(jì)產(chǎn)氣量小于1 000×104m3時(shí)合理配產(chǎn)系數(shù)提高一檔配產(chǎn)；累計(jì)產(chǎn)氣量為(1 000～3 000)×104m3時(shí)按合理配產(chǎn)系數(shù)配產(chǎn)；累計(jì)產(chǎn)氣量達(dá)到3 000×104m3后參照60%無(wú)阻流量的合理配產(chǎn)系數(shù)配產(chǎn)；累計(jì)產(chǎn)氣量達(dá)到為6 000×104m3后參照40%無(wú)阻流量的合理配產(chǎn)系數(shù)配產(chǎn)；累計(jì)產(chǎn)氣量大于9 000×104m3時(shí)參照30%無(wú)阻流量的合理配產(chǎn)系數(shù)配產(chǎn)，即定產(chǎn)6×104m3/d生產(chǎn)至定壓階段，如圖8所示。

4) 對(duì)于無(wú)阻流量大于80×104m3/d的頁(yè)巖氣井，其處于裂縫線性流階段時(shí)，即累計(jì)產(chǎn)氣量小于2 000×104m3時(shí)合理配產(chǎn)系數(shù)提高一檔配產(chǎn)；累計(jì)產(chǎn)氣量為(2 000～5 000)×104m3時(shí)按合理配產(chǎn)系數(shù)配產(chǎn)；累計(jì)產(chǎn)氣量達(dá)到5 000×104m3后參照50%無(wú)阻流量的合理配產(chǎn)系數(shù)配產(chǎn)；累計(jì)產(chǎn)氣量達(dá)到1.0×108m3后參照40%無(wú)阻流量的合理配產(chǎn)系數(shù)配產(chǎn)；累計(jì)產(chǎn)氣量大于2.0×108m3時(shí)參照30%無(wú)阻流量的合理配產(chǎn)系數(shù)配產(chǎn)，即定產(chǎn)6×104m3/d生產(chǎn)至定壓階段，如圖9所示。

圖8　初期無(wú)阻流量(50～80)×104 m3/d頁(yè)巖氣井產(chǎn)能遞降幅度與累計(jì)產(chǎn)氣量的關(guān)系Fig.8　Relationship between cumulative gas and decreasing scope of shale gas well productivity when initial open flow rate is between 50×104 m3/d and 80×104 m3/d

3.2.2定壓產(chǎn)量遞減階段

產(chǎn)能遞減至井筒連續(xù)攜液流量前轉(zhuǎn)為定壓生產(chǎn)，合理壓力應(yīng)高于該平臺(tái)輸氣壓力0.5～1.0 MPa，以有利于氣井平穩(wěn)生產(chǎn)；產(chǎn)能遞減至連續(xù)攜液至臨界攜液流量之間時(shí)采取間歇開采，以充分利用天然能量，延長(zhǎng)自噴期；產(chǎn)能遞減至臨界攜液流量后應(yīng)采用排水采氣工藝或增壓工藝采氣；低產(chǎn)階段提高采出程度的關(guān)鍵是解決井筒積液?jiǎn)栴}。

3.3　分區(qū)優(yōu)化合理配產(chǎn)

上述分階段合理配產(chǎn)制度優(yōu)化的依據(jù)主要是焦石壩區(qū)塊中北部頁(yè)巖氣井產(chǎn)能試井資料，但是同一個(gè)區(qū)塊由于受地質(zhì)和壓裂效果的影響，相同產(chǎn)能區(qū)間頁(yè)巖氣井的產(chǎn)能遞減規(guī)律存在差異性，例如焦石區(qū)塊北部和南部區(qū)域，即使是初期無(wú)阻流量相同的頁(yè)巖氣井，產(chǎn)能遞減規(guī)律也存在差異性。目前焦石壩區(qū)塊的生產(chǎn)實(shí)踐顯示，由于受產(chǎn)水的影響，在分階段優(yōu)化合理配產(chǎn)的基礎(chǔ)上，對(duì)于該區(qū)塊中南部區(qū)域無(wú)阻流量小于20×104m3/d的頁(yè)巖氣井，在其處于裂縫線性流階段之后時(shí)，即累計(jì)產(chǎn)氣量達(dá)到500×104m3且累計(jì)產(chǎn)水量大于5 000 m3的階段，參照70%無(wú)阻流量的合理配產(chǎn)系數(shù)配產(chǎn)；其余產(chǎn)能區(qū)間頁(yè)巖氣井的產(chǎn)能遞減規(guī)律暫未出現(xiàn)明顯的差異性。

3.4　低于臨界攜液流量的高產(chǎn)水井

對(duì)于低于臨界攜液流量的高產(chǎn)水井，應(yīng)提高產(chǎn)量加快排液，達(dá)到返排率拐點(diǎn)后，以建立穩(wěn)定的水氣比為目標(biāo)進(jìn)行配產(chǎn)，探索保持氣液平衡，低產(chǎn)連續(xù)穩(wěn)定生產(chǎn)的制度。

4　結(jié)論與建議

1) 頁(yè)巖氣井采用控壓定產(chǎn)生產(chǎn)方式，既可獲得較高技術(shù)可采儲(chǔ)量，又便于現(xiàn)場(chǎng)管理。

2) 在常規(guī)氣藏通用配產(chǎn)方法的基礎(chǔ)上，結(jié)合采氣指示曲線法和不穩(wěn)定產(chǎn)量分析法，確定了涪陵焦石壩區(qū)塊頁(yè)巖氣井相對(duì)于無(wú)阻流量的合理配產(chǎn)系數(shù)。

3) 頁(yè)巖氣井的合理配產(chǎn)是動(dòng)態(tài)變化的，需建立不同產(chǎn)能區(qū)間頁(yè)巖氣井產(chǎn)能隨累計(jì)產(chǎn)氣量遞減的模型，分階段和分區(qū)優(yōu)化配產(chǎn)。

4) 穩(wěn)產(chǎn)期結(jié)束應(yīng)根據(jù)產(chǎn)能以有利于氣井平穩(wěn)生產(chǎn)和充分利用天然能量的原則進(jìn)行配產(chǎn)。

5) 頁(yè)巖氣井配產(chǎn)是否合理受多因素共同影響，頁(yè)巖氣井進(jìn)行配產(chǎn)時(shí)需考慮以下3方面的影響：一是頁(yè)巖氣井的產(chǎn)能遞減規(guī)律；二是考慮頁(yè)巖氣井產(chǎn)能和生產(chǎn)特征差異性的影響；三是頁(yè)巖氣開發(fā)成本較高，要降低開發(fā)成本，提高開發(fā)經(jīng)濟(jì)效益。因此，判斷頁(yè)巖氣井配產(chǎn)時(shí)是否合理，要看其是否將地質(zhì)合理、工程合理和效益合理三者統(tǒng)一。

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