劉 松，竇 鋒，賀 琪，王大號(hào)，魏維剛，趙曉輝，黃慶學(xué) ，周存龍

(1.中國重型機(jī)械研究院股份公司，陜西 西安 710032；2.太原理工大學(xué)， 山西 西安 030024；3.太原科技大學(xué)，山西 太原 030024)

0 前言

鋼鐵生產(chǎn)對(duì)工業(yè)系統(tǒng)的良性循環(huán)和國民經(jīng)濟(jì)的長足發(fā)展起著至關(guān)重要的作用，而板帶材在鋼鐵總產(chǎn)量的比重表征著鋼鐵發(fā)展生產(chǎn)水平。近年來，隨著汽車、電子和國防等產(chǎn)業(yè)的迅猛發(fā)展，日益需要大量的高精度冷軋薄板作為原料。由于市場需求的急劇上漲，薄板冷軋?jiān)O(shè)備和冷軋工藝在近年來取得了長足的發(fā)展。

泰鋼950 mm單機(jī)架可逆冷軋機(jī)組由中國重型機(jī)械研究院股份公司自主成套，采用了多項(xiàng)當(dāng)時(shí)最先進(jìn)的裝備和控制技術(shù)并于2004年投產(chǎn)運(yùn)行。在十余年的生產(chǎn)運(yùn)行過程中，該機(jī)組不僅穩(wěn)定可靠而且為用戶贏得了巨大的經(jīng)濟(jì)利益。

不過隨著時(shí)間的推移，市場對(duì)于厚度在0.3 mm以下板材的需求日益劇增，但本機(jī)組的設(shè)計(jì)初衷是主要生產(chǎn)0.3 mm以上的產(chǎn)品。因此生產(chǎn)厚度在 0.25 mm以下的產(chǎn)品時(shí)，用戶需在完成一個(gè)軋程后先進(jìn)行去應(yīng)力退火再進(jìn)行下一個(gè)軋程。這不僅極大的降低了生產(chǎn)效率和企業(yè)年產(chǎn)量，而且造成了能源、介質(zhì)和設(shè)備的巨大損失以及對(duì)環(huán)境的不良影響。

為了徹底改善這種局面并充分發(fā)掘原有設(shè)備的潛力，經(jīng)與用戶的協(xié)商、研討和論證，最終采用局部改造并充分利舊的方案。通過技術(shù)人員的計(jì)算和分析，最終做出如下改造措施：

(1)工作輥直徑減小，中間輥直徑增大，支承輥輥徑不變，輥系的軸向尺寸不作改變；

(2)工作輥鑲塊和中間輥鑲塊在高度方向的尺寸和行程重新設(shè)計(jì)，水平方向的尺寸不作改變；

(3)牌坊、軋線調(diào)整裝置和AGC壓上缸利舊。

(4)萬向聯(lián)軸器重新選型，電機(jī)和主減速機(jī)利舊；

(5)接軸夾緊裝置重新設(shè)計(jì)；

(6)換輥車軌道和相應(yīng)機(jī)內(nèi)軌道的標(biāo)高重新設(shè)計(jì)，換輥車車體利舊；

1 改造目標(biāo)

用戶根據(jù)設(shè)備現(xiàn)有的生產(chǎn)能力和目前市場需求提出了改造目標(biāo)：原料由(2.5～3.0)mm×(750～850)mm一軋程生產(chǎn)(0.15～0.2)mm×(750～850)mm；軋機(jī)運(yùn)行平穩(wěn)，厚度波動(dòng)控制在±10 μm以內(nèi)；調(diào)偏量、彎輥力、輥縫、軋制力等穩(wěn)定，使用正常。

原有設(shè)備的基本狀況是改造和利舊的基礎(chǔ)，該機(jī)組主要技術(shù)參數(shù)見表1。

表1 改造前950 mm HC軋機(jī)主要技術(shù)參數(shù)

2 可行性分析

此軋機(jī)改造的主要目的是順利軋制出更薄的帶材，但原料和產(chǎn)品的寬度并未發(fā)生改變。而生產(chǎn)過程中軋輥的彈性壓扁直接決定了帶材的可軋最小厚度，即

hmin=3.58dμK/E

(1)

式中，d為工作輥直徑；μ為摩擦系數(shù)；K為金屬平面變形抗力；E為機(jī)械彈性模量。

根據(jù)用戶產(chǎn)品大綱中所軋帶材的材質(zhì)和厚度，按式(1)計(jì)算后初定改后工作輥的直徑為φ280/φ250 mm。

為了充分利舊和減小改動(dòng)量，牌坊窗口的縱向尺寸鏈做盡可能小的變動(dòng)，即支承輥的輥徑不變?chǔ)?50/φ890 mm， 將中間輥輥徑相應(yīng)增大。HC軋機(jī)的中間輥的主要作用是使工作輥與中間輥脫離有害接觸區(qū)，而中間輥輥徑的增大對(duì)于實(shí)現(xiàn)該作用是有益的。改造后中間輥輥徑初定為φ390/φ360 mm。

軋制力是冷軋過程中重要的參數(shù)之一，而軋輥輥徑的變化會(huì)引起軋制力的變化，即

(2)

由式(2)可知，其他參數(shù)不變時(shí)軋制力與接觸弧長成正比。此次改造工作輥輥徑的變小會(huì)使接觸弧長變小，因此改造后的軋制力會(huì)比原來減小，因而牌坊等重要部件可以滿足改造后力學(xué)性能要求。

(3)

同理由式(3)可知，最大軋制力矩隨工作輥輥徑減小而減小，原有電機(jī)和主減速箱可以滿足使用要求。

3 改造方案

根據(jù)可行性分析，改造后設(shè)備承受載荷減小，用戶提出的改造目標(biāo)和改造要求是可以實(shí)現(xiàn)的。改造后的輥系配置見表2。

牌坊窗口縱向總體尺寸基本不變而且軋制力和軋制扭矩變小，因此原有設(shè)備的牌坊、軋線調(diào)整裝置、壓上AGC缸、支承輥平衡缸、主電機(jī)和主傳動(dòng)裝置等均可以利舊。

表2 改造后輥系配置

根據(jù)輥系變化，軸承座、鑲塊和軌道提升缸等部件進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整并制定圖1所示的整體改造方案,

圖1 整體改造方案

3.1 輥系改造

工作輥輥系改造是此次改造的重點(diǎn)，而且直接決定產(chǎn)品厚度和精度。根據(jù)輥徑變化，軸承座尺寸作相應(yīng)改變而且軋輥軸承由原來的四列圓柱軸承改為滾針軸承，中間輥輥系僅對(duì)輥徑進(jìn)行調(diào)整，軸承座等其他零部件均利舊。支承輥輥系完全利舊。

3.2 主傳動(dòng)改造

原有主電機(jī)和主減速箱可以滿足改造后的生產(chǎn)需求，但是工作輥輥徑及其相應(yīng)扁頭的減小使得可用空間變小，因此原有的十字軸式萬向接軸不滿足改造后的裝配要求。

球籠式萬向接軸具有結(jié)構(gòu)緊湊的特點(diǎn)，尤其在高速傳動(dòng)時(shí)有良好的穩(wěn)定性，因此本次改造選用球籠式萬向接軸。

3.3 其他零部件改造

軋輥直徑的改變使得其他零部件需要作相應(yīng)的調(diào)整和改造，這主要是由于縱向尺寸變化引起的。

工作態(tài)時(shí)，為滿足最大最小工作輥輥徑均能實(shí)現(xiàn)有效的正負(fù)彎輥，根據(jù)工作輥輥系的變化，將工作輥缸塊向上和向下的行程由20 mm和40 mm分別調(diào)整為37.5 mm和42.5 mm。

換輥態(tài)時(shí)，為使軋輥順利抽出，最大軋輥直徑時(shí)軋輥間需脫離開一定距離，因此中間輥軌道提升缸行程增加5 mm，工作輥軌道提升缸行程增加15 mm。機(jī)內(nèi)軌道的橫斷面輪廓進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整以保證穩(wěn)定軋制時(shí)軌道與軸承座滾輪間脫開一定距離。

由于軋輥直徑和機(jī)內(nèi)軌道標(biāo)高的改變，換輥車軌道和軸頭抱緊裝置的標(biāo)高進(jìn)行了重新設(shè)計(jì)和標(biāo)定，換輥車車體等利舊。

改造后的產(chǎn)品厚差如圖2所示。

圖2 某道次的入出口厚差

4 改造結(jié)果

通過軋機(jī)改造來滿足市場需求變化具有成本低、周期短和操作適應(yīng)性強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)。改造后950 mm HC軋機(jī)可穩(wěn)定軋制出最薄0.12 mm的帶材且板型板厚精度均達(dá)到考核目標(biāo)值，產(chǎn)品厚差滿足要求。目前機(jī)組運(yùn)行狀況良好，使用戶在薄板市場占有率有很大提升。

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