郭進(jìn)軍，楊 夢，陳紅莉，韓菊紅

（鄭州大學(xué) 水利與環(huán)境學(xué)院，河南 鄭州 450001）

1 研究背景

硫酸鹽是導(dǎo)致混凝土性能劣化的重要腐蝕介質(zhì)之一。我國西北地區(qū)水利工程地基多為紅色巖系地基，含有大量硫酸鹽礦物［1］，導(dǎo)致地下水和土壤中硫酸鹽濃度較高，例如青海省鹽漬土中濃度超過4200 mg/L［2］，屬強腐蝕等級。在高濃度硫酸鹽作用下，該區(qū)域的水工建筑物基礎(chǔ)（如廊道、排水孔等）混凝土出現(xiàn)凸起脹裂、剝落甚至粉化現(xiàn)象，導(dǎo)致混凝土承載力明顯降低，干濕循環(huán)的疊加作用更加快了硫酸鹽腐蝕速度，加劇了混凝土的損傷［3-5］，嚴(yán)重威脅大壩的穩(wěn)定性。如甘肅省鹽鍋峽電站，18個壩段中有14個受到硫酸鹽侵蝕，多個部位的混凝土已變成泥糊狀，嚴(yán)重影響了工程的安全運行［6］。

硫酸鹽的腐蝕破壞對象是混凝土本身，主要以物理鹽脹性破壞為主，輔以與水泥水化物化學(xué)反應(yīng)侵蝕，造成混凝土開裂甚至剝落，進(jìn)而又為氯鹽等其他腐蝕介質(zhì)提供侵蝕通道。目前國內(nèi)外學(xué)者圍繞硫酸鹽或干濕循環(huán)條件下單一或雙因素對混凝土影響的研究較多，主要集中在普通混凝土抗壓強度、抗拉強度和膨脹量等力學(xué)性能方面［7-11］。近年來也有學(xué)者對多種劣化因素共同作用下混凝土的斷裂性能開展了相關(guān)研究［12-15］，董宜森等［13］研究了硫酸鹽與干濕循環(huán)聯(lián)合作用對普通混凝土斷裂韌度的影響；張廷毅等［14］研究了碳化和干濕交替單一及共同作用下對普通混凝土斷裂韌度的影響，并探討了腐蝕作用下混凝土斷裂韌度的計算模式；Almusallam等［15］研究了HFRC復(fù)合材料中不同纖維對其斷裂性能的影響，并且開發(fā)了一種用于確定HFRC復(fù)合材料設(shè)計斷裂能的分析模型。但這些研究主要針對的是普通混凝土腐蝕后的斷裂性能，均得到腐蝕可降低混凝土斷裂性能、劣化混凝土耐久性的結(jié)論。探討如何通過加入摻合料以提升混凝土硫酸鹽腐蝕后的斷裂性能，更好地為工程設(shè)計服務(wù)，是目前面臨的重要課題。

基于混凝土材料本身的缺陷，探索和研究提高混凝土抗腐蝕性能且易于工程應(yīng)用的新材料新技術(shù)成為研究熱點。在普通混凝土組分中加入適量摻合料進(jìn)行改性，是提升混凝土結(jié)構(gòu)耐久性能的較為經(jīng)濟(jì)的途徑［16］。斷裂力學(xué)是研究混凝土出現(xiàn)宏觀裂縫后，裂縫的擴(kuò)展和結(jié)構(gòu)安全壽命的有效理論，雙K斷裂模型很好地描述了混凝土材料起裂和失穩(wěn)兩個瞬態(tài)［17］，研究在不同摻料改性后混凝土受腐蝕后的斷裂性能，評價不同摻合料對普通混凝土抗腐蝕性能的提升作用，可優(yōu)選礦物摻合料對混凝土進(jìn)行改性以提高水工混凝土的阻裂能力及其耐久性。根據(jù)硫酸鹽劣化下改性混凝土結(jié)構(gòu)裂縫的產(chǎn)生與發(fā)展規(guī)律，正確評價混凝土的劣化程度，從而采取有效措施預(yù)防病害的發(fā)生，確保水工建筑物長期安全穩(wěn)定運行。

為了與普通混凝土對比，本文選取粉煤灰、礦渣、硅灰和聚酯纖維4種摻合料制備改性混凝土梁，經(jīng)過干濕交替環(huán)境下硫酸鹽腐蝕試驗，按照三點彎曲斷裂試驗法測定改性混凝土的斷裂韌度，研究摻合料對混凝土相對起裂韌度、相對失穩(wěn)韌度和相對斷裂能的影響，以期為改性混凝土在多種劣化因素作用下耐久性的提升提供設(shè)計依據(jù)。

2.1 原材料與配合比 試驗采用42.5級普通硅酸鹽水泥；粗骨料采用粒徑為5～20 mm連續(xù)級配的石灰?guī)r碎石，表觀密度2765 kg/m3；細(xì)骨料采用細(xì)度模數(shù)MX=2.87的普通河砂，表觀密度2583 kg/m3；普通自來水。選用Ⅰ級粉煤灰，設(shè)計摻量15%、20%和25%，礦渣粉的設(shè)計摻量30%，硅灰設(shè)計摻量10%，上述摻合料均采用內(nèi)摻法；聚酯纖維設(shè)計摻量0.9 kg/m3，采用外摻法。各種摻合料的物理性能指標(biāo)分別見表1—表4。

2 試驗概況

表1 粉煤灰性能指標(biāo)

表2 礦渣性能指標(biāo)

表4 聚酯纖維性能指標(biāo)

按照《普通混凝土配合比設(shè)計規(guī)程》（JGJ55-2011）［18］，確定試驗的混凝土配合比?；炷猎O(shè)計強度等級為C30，坍落度為30～50 mm。共設(shè)計5類7組混凝土梁試件，分別是普通混凝土（OC），摻量分別為15%、20%和25%的粉煤灰混凝土（FC15、FC20、FC25），摻量為30%的礦渣混凝土（MC30），摻量為10%的硅灰混凝土（SC10）和摻量為0.9 kg/m3的聚酯纖維混凝土（PC0.9），配合比如表5所示。

2.2 試驗設(shè)計 混凝土受硫酸鹽腐蝕程度與溶液質(zhì)量分?jǐn)?shù)和陽離子類別相關(guān)，本文著重研究不同摻合料混凝土抵抗硫酸鹽腐蝕的性能，暫不考慮陽離子類型的影響，決定腐蝕速度的因素主要是硫酸鹽質(zhì)量分?jǐn)?shù)。參照美國材料與測試協(xié)會的ASTM C1012-95和ASTM C452-95［19］、《普通混凝土長期性能和耐久性試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB-T50082-2009）［20］和《高性能混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》（CECS207：2006）［21］中的建議，本文試驗采用質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5%的Na2SO4溶液作為腐蝕溶液。

表5 不同類型混凝土的配合比 （單位：kg·m-3）

干濕循環(huán)使得硫酸鹽腐蝕混凝土過程中，化學(xué)反應(yīng)和物理侵蝕交替發(fā)生，并且相互促進(jìn)，加劇了混凝土的腐蝕損傷。由于試驗?zāi)康摹⒖疾煲蛩氐牟町惡驮囼灄l件的限制，國內(nèi)外學(xué)者設(shè)定了多種不同干濕循環(huán)方式［22-25］，可大致分為兩大類，一類是溶液浸泡（時間不同）與加熱烘干（一般為80℃）交替，另一類是溶液浸泡（時間不同）與自然干燥（時間不同）交替，但尚未形成較為統(tǒng)一的干濕交替方式，對混凝土的加速腐蝕機理還未明確。考慮到加熱烘干方式可能會引起混凝土某些組分及鈣釩石晶體等失穩(wěn)分解，而自然干燥與實際情況比較相符，本文試驗的干濕循環(huán)方式為：試件完全浸泡在硫酸鈉溶液中5 d，取出擦干其表面水分，室外自然干燥5 d，以10 d為一個循環(huán)周期。

混凝土梁試件尺寸L×B×h=400 mm×100 mm×100 mm，跨度S=300 mm，至預(yù)定腐蝕齡期后在其底部切割一條深度a0=40 mm、寬度3 mm的初始裂縫（a0/h=0.4），試件尺寸如圖1所示。

圖1 三點彎曲斷裂試驗梁（單位：mm）

2.3 試件制備和試驗過程 按照設(shè)計尺寸共澆筑7組試件，澆筑24 h后拆模并做好標(biāo)記，然后放入養(yǎng)護(hù)室，在標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)28 d。在長×寬×高=1000 mm×600 mm×800 mm的試驗箱中配制質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5%的Na2SO4溶液，將試件完全浸入溶液，相鄰試件中間用木條分開，5 d后取出，把表面水分擦干，然后再置于室外干燥5 d，整個過程計為一次干濕循環(huán)。試件經(jīng)歷0、2、4、6、8、10、12次干濕循環(huán)后，分別進(jìn)行三點彎曲斷裂試驗，同一組試件的試驗應(yīng)在24 h內(nèi)完成。

采用電液伺服萬能試驗機，最大試驗力2000 kN，采用分級加載方式；選用長×寬×高=120 mm×10 mm×5 mm的鋼板作為傳力板；使用滾動支座，其高度應(yīng)滿足夾式引伸計的要求；以量程為50 kN的BJR-1型負(fù)荷傳感器記錄荷載，YHD-30型位移傳感器記錄跨中撓度，YYJ-4/10型夾式引伸計檢測裂縫口張開位移CMOD值。具體試驗步驟如下：先測量試件的外形尺寸和預(yù)制裂縫長度，然后將試件放置在滾動支座上，在試件一側(cè)底部安裝玻璃片，另一側(cè)預(yù)制裂縫尖端安裝0.5 mm薄刀片并將夾式引伸計固定在裂縫兩端，最后安裝荷載傳感器和位移傳感器；啟動加載裝置，在傳力裝置、荷載傳感器和試件即將接觸時，連接數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)并采集零點，以10～100 N/s的速率均勻連續(xù)加載至試件破壞。三點彎曲斷裂試驗加載示意圖如圖2所示。

3 試驗結(jié)果與分析

圖2 三點彎曲斷裂試驗加載裝置

其中：

式中：m為兩支座間試件的質(zhì)量，kg；g為重力加速度；S為試件跨度，m；ac為有效裂縫長度，m；t為試件厚度，m；h為試件高度，m；F為荷載，kN，其中，當(dāng)F為起裂荷載FQ時，計算結(jié)果為起裂韌度；當(dāng)F為最大荷載Fmax時，計算結(jié)果為失穩(wěn)韌度

由于不同類型混凝土自身材料離散性對試驗結(jié)果影響較大，為消除影響，定義混凝土的抗腐蝕增韌系數(shù)——相對起裂韌度RQ、相對失穩(wěn)韌度RS和相對斷裂能RF，來表征摻合料改性混凝土腐蝕后斷裂韌度較普通混凝土的提升能力，可表示為：

3.2 腐蝕混凝土P-CMOD曲線規(guī)律 斷裂試驗結(jié)果表明，不同摻合料的混凝土在荷載作用下裂縫發(fā)展態(tài)勢有所不同，但裂縫的總體發(fā)展是沿著預(yù)制裂縫尖端前緣的局部區(qū)域，最初產(chǎn)生一條微細(xì)裂縫，而后裂縫寬度持續(xù)增加并向上部延伸，直至試件發(fā)生斷裂。圖3繪出了7組硫酸鹽腐蝕混凝土在第6次、第12次干濕循環(huán)后的荷載-裂縫口張開位移P-CMOD曲線。

圖3 不同干濕循環(huán)次數(shù)后受腐蝕混凝土的P-CMOD曲線

由圖3可見，各組腐蝕混凝土的荷載-裂縫口張開位移曲線的發(fā)展大致分為4個階段。

（1）損傷初彎段。荷載較小情況下產(chǎn)生的裂縫口張開位移較大，曲線呈現(xiàn)非線性發(fā)展，曲線下凹。究其原因，一方面是由于混凝土內(nèi)部微細(xì)裂隙在加載之前處于閉合狀態(tài)，加載后張開；另一方面是受硫酸鹽腐蝕后混凝土表層疏松及損傷微裂紋產(chǎn)生較多所致。干濕循環(huán)次數(shù)越多，混凝土腐蝕越嚴(yán)重，這種試驗現(xiàn)象越明顯。

（2）比例彈性段。損傷初彎段結(jié)束后，呈直線段上升，裂縫口張開位移隨荷載值近似比例增長，P-CMOD曲線呈線性發(fā)展。該階段混凝土內(nèi)部微裂縫穩(wěn)定，沒有產(chǎn)生新裂紋，裂縫尖端區(qū)域處于穩(wěn)定彈性受力狀態(tài)。

（3）穩(wěn)定擴(kuò)展段。隨著荷載逐漸增大到某一值時，直線轉(zhuǎn)為曲線，拐點所對應(yīng)的荷載即為起裂荷載。裂紋進(jìn)入穩(wěn)態(tài)擴(kuò)展階段，裂縫尖端區(qū)域微裂縫產(chǎn)生，寬度緩慢加大，但各個微裂紋尚未完全連通，表面尚未形成宏觀可見裂縫。

（4）軟化階段。荷載達(dá)到最大值即失穩(wěn)荷載后，裂縫口張開位移迅速增大，荷載驟降，曲線進(jìn)入軟化階段，始于尖端前緣區(qū)域裂紋相互連通，宏觀裂縫出現(xiàn)，迅速向截面上部發(fā)展，裂縫口張開位移不斷增大，試件裂縫處于非穩(wěn)態(tài)擴(kuò)展，直至試件斷裂破壞。

3.3 改性混凝土腐蝕后的斷裂韌度 根據(jù)試驗得到混凝土的起裂荷載FQ和失穩(wěn)荷載Fmax，可由式（1）和式（2）計算出混凝土的起裂韌度與失穩(wěn)韌度，從而得到相對斷裂韌度表6給出了第6次和第12次干濕循環(huán)后各類混凝土受硫酸鹽腐蝕后的斷裂韌度。

表6 混凝土受硫酸鹽侵蝕斷裂韌度試驗結(jié)果

圖4 RQ隨干濕循環(huán)次數(shù)的變化曲線

圖5 RS隨干濕循環(huán)次數(shù)變化曲線

表6數(shù)據(jù)表明，起裂荷載和失穩(wěn)荷載總體隨干濕循環(huán)次數(shù)的增加呈現(xiàn)先增長后下降的趨勢，兩者比值為0.7～0.9。腐蝕初期，部分進(jìn)入混凝土內(nèi)部發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，生成石膏和鈣礬石等膨脹性產(chǎn)物，填充了混凝土孔隙，密實度增加，混凝土抗裂限裂性能得到提高，斷裂韌度上升；隨著腐蝕齡期的不斷增加，結(jié)晶產(chǎn)物體積膨脹，超出孔隙承載力，導(dǎo)致大量微裂紋，而這些微裂紋又形成新的通道，使SO42-腐蝕速度加快，結(jié)晶產(chǎn)物更多，混凝土內(nèi)部損傷加劇，抗裂限裂性能減弱，斷裂韌度下降。

圖4為6組受硫酸鹽腐蝕改性混凝土隨干濕循環(huán)次數(shù)的相對起裂韌度變化曲線。由圖4可知，在相同干濕循環(huán)次數(shù)下，改性混凝土相對起裂韌度隨干濕循環(huán)次數(shù)的增加總體呈先降低后上升趨勢，一般是在2次干濕循環(huán)后，RQ開始增大且速率加大。6次干濕循環(huán)后，聚酯纖維混凝土、摻量20%、25%的粉煤灰混凝土的相對起裂韌度高于普通混凝土，12次干濕循環(huán)后分別比普通混凝土提高7.5%、9.3%和13.2%，且后期增長速率更大；摻入15%粉煤灰和硅灰雖然在試驗范圍內(nèi)RQ低于普通混凝土，但是從趨勢上判斷，其后期增長將高于普通混凝土；礦渣混凝土的RQ整個腐蝕期間均低于同等條件下的普通混凝土。磨細(xì)礦渣的活性較高，水化熱相對較高，自收縮隨摻量（＜75%）而增大，增加開裂敏感性，從而使得礦渣混凝土的起裂韌度較低［28］；硅灰顆粒細(xì)小，比表面積大，摻入混凝土中會引起早期塑性收縮和干縮，抗裂性稍弱［29］。試驗表明：摻加20%、25%的粉煤灰或聚酯纖維可以有效提高腐蝕后期混凝土的起裂韌度，而摻加礦渣則會降低混凝土的起裂韌度，較小的荷載會引起礦渣混凝土開裂。

圖5為6組受硫酸鹽腐蝕改性混凝土隨干濕循環(huán)次數(shù)的相對失穩(wěn)韌度變化曲線。由圖5可知，由于礦物摻和料的加入使得改性混凝土早期強度增長速度低于普通混凝土，各改性混凝土的相對失穩(wěn)韌度總體上也隨干濕循環(huán)次數(shù)的增加呈先下降后上升趨勢，增長始于4次干濕循環(huán)之后。除了礦渣混凝土在腐蝕初期低于普通混凝土外，所有改性混凝土的Rs均高于普通混凝土。粉煤灰混凝土在10次干濕循環(huán)后基本達(dá)到最大值，15%、20%和25%摻量粉煤灰混凝土的Rs均分別比普通混凝土提高9.4%、16.1%和23.6%，隨后Rs呈現(xiàn)降低的走勢；摻入聚酯纖維、硅灰和礦渣的混凝土在10次干濕循環(huán)后Rs開始上揚，表明后期抗腐蝕增韌效果更好；12次干濕循環(huán)后，Rs由高到低依次為25%摻量粉煤灰混凝土、聚酯纖維混凝土、20%摻量粉煤灰混凝土、硅灰混凝土、礦渣混凝土、15%摻量粉煤灰混凝土。礦渣粉可以降低混凝土拌合物中的C3A含量，同時生成水化硅酸鈣，一方面減少了硫酸鹽形成鈣礬石的數(shù)量，另一方面降低了混凝土的滲透性，阻止了硫酸鹽的腐蝕進(jìn)程；硅灰顆粒細(xì)小，可以改善界面結(jié)構(gòu)及黏結(jié)力，形成密實結(jié)構(gòu)，同樣有效阻止有害離子的侵入和腐蝕作用［26］，故摻入礦渣和硅灰會提升混凝土的失穩(wěn)韌度。試驗表明：加入摻合料對混凝土失穩(wěn)韌度有明顯提高，試驗周期內(nèi)25%摻量粉煤灰的增韌效果最好，聚酯纖維、硅灰和礦渣有利于混凝土后期失穩(wěn)韌度的提升。

總體來看，加入粉煤灰會顯著提高混凝土的起裂韌度，抗裂性能較好；摻入聚酯纖維、礦渣會明顯改善混凝土的失穩(wěn)韌度，限裂效果更好。建議采用20%～25%摻量粉煤灰和聚酯纖維的復(fù)摻混凝土。

3.4 改性混凝土腐蝕后的斷裂能 斷裂能定義為裂紋擴(kuò)展單位面積所消耗的表面能，混凝土的荷載-撓度曲線（P-δ曲線）所包圍的面積即為混凝土的斷裂能，試驗得到了不同干濕循環(huán)次數(shù)后受硫酸鹽腐蝕的各類混凝土的荷載-撓度曲線，圖6給出了25%摻量粉煤灰混凝土（FC25）在不同干濕循環(huán)次數(shù)后的荷載-撓度曲線。從圖6中可以看出，在腐蝕前期，粉煤灰混凝土的P-δ曲線包圍面積增加，在第6次干濕循環(huán)后達(dá)到最大，后期曲線包圍面積逐漸減小，即在腐蝕前期粉煤灰混凝土斷裂能不斷增加，當(dāng)達(dá)到最大值時逐漸減弱，裂縫擴(kuò)展進(jìn)入失穩(wěn)狀態(tài)。

表7 混凝土受硫酸鹽腐蝕斷裂能試驗結(jié)果 （單位：N/m）

受硫酸鹽腐蝕的改性混凝土和普通混凝土在不同干濕循環(huán)次數(shù)下的斷裂能GF見表7。6組改性混凝土的相對斷裂能RF的變化曲線如圖7所示。由表7、圖7可以看出，改性混凝土RF具有基本相似的變化趨勢，隨著干濕循環(huán)次數(shù)的增長曲線先上升后下降。摻量15%、20%粉煤灰混凝土與硅灰混凝土的RF在4次干濕循環(huán)后達(dá)到最大值，25%摻量粉煤灰混凝土、聚酯纖維混凝土和礦渣混凝土的RF峰值出現(xiàn)在6次干濕循環(huán)后，分別為普通混凝土的2.3倍、1.8倍和1.6倍，表明腐蝕前期，高摻量粉煤灰、聚酯纖維和礦渣會顯著提升混凝土的斷裂能。隨著腐蝕周期的增加，改性混凝土的斷裂能開始下降，25%摻量粉煤灰混凝土RF下降劇烈，聚酯纖維混凝土和礦渣混凝土的RF減小速率相對平緩，12次干濕循環(huán)后仍然比普通混凝土提高41.9%和18.7%，阻裂效果顯著。硅灰混凝土在整個腐蝕周期內(nèi)斷裂能變化平緩，數(shù)值低于普通混凝土，源于其荷載-撓度曲線達(dá)到峰值后，下降段陡峭，表明硅灰混凝土脆性較大，進(jìn)入失穩(wěn)斷裂后，迅速破壞。試驗結(jié)果表明：高摻量粉煤灰在腐蝕前期對混凝土斷裂能提高幅度最大，而聚酯纖維在腐蝕后期的提升效果顯著，加入礦渣也有利于增大混凝土的斷裂能，而加入硅灰則會減小混凝土的斷裂能。

4 結(jié)論

（1）改性混凝土受硫酸鹽腐蝕的P-CMOD發(fā)展曲線包括損傷初彎段、比例彈性段、穩(wěn)定擴(kuò)展段和軟化段4個階段；荷載-撓度曲線揭示了腐蝕混凝土斷裂能隨干濕循環(huán)次數(shù)的增加先增大后減小的基本趨勢。

（2）25%摻量粉煤灰在腐蝕前期對混凝土斷裂能提高幅度最大，約為普通混凝土的2.3倍，而聚酯纖維在腐蝕后期的提升效果顯著，加入礦渣也有利于增大混凝土的斷裂能，而加入硅灰則減小混凝土斷裂能。

（3）改性混凝土的抗腐蝕增韌系數(shù)RQ、RS均隨腐蝕齡期的增長呈現(xiàn)先增大后減小的變化趨勢。摻加20%、25%的粉煤灰或聚酯纖維可以有效提高腐蝕后期混凝土的起裂韌度，提升幅度可達(dá)13.2%，摻入硅灰的效果較弱，而摻加礦渣則會降低混凝土的起裂韌度；加入摻合料對混凝土失穩(wěn)韌度有明顯提高，聚酯纖維、硅灰和礦渣有利于混凝土腐蝕后期失穩(wěn)韌度的提升。

（4）對遭受硫酸鹽干濕循環(huán)腐蝕的水利工程，建議實際工程中采用20%～25%摻量粉煤灰和聚酯纖維復(fù)摻的改性混凝土以提高水工混凝土耐腐蝕性能，延長基礎(chǔ)設(shè)施的使用壽命。對于擬建的腐蝕環(huán)境下水工混凝土建筑物，可將斷裂韌度作為混凝土防裂、抗裂設(shè)計中的重要性能指標(biāo)之一，以有效預(yù)防突發(fā)性斷裂災(zāi)害事件的發(fā)生。

參 考 文 獻(xiàn)：

［1］黃戰(zhàn)，邢鋒，邢媛媛，等.硫酸鹽侵蝕對混凝土結(jié)構(gòu)耐久性的損傷研究［J］.混凝土，2008（8）：45-49.

［2］余紅發(fā)，孫偉，王甲春，等.鹽湖地區(qū)的環(huán)境條件與混凝土和鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性［J］.工業(yè)建筑，2003（3）：1-4.

［3］余振新，高建明，宋魯光，等.荷載-干濕交替-硫酸鹽耦合作用下混凝土損傷過程［J］.東南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版），2012，42（3）：487-491.

［4］JANG S Y，BO S K，OH B H.Effect of crack width on chloride diffusion coefficients of concrete by steady-state migration tests［J］.Cement&Concrete Research，2011，41（1）：9-19.

［5］周茗如，羅小博，路承功，等.硫酸鹽與干濕循環(huán)作用下混凝土耐久性試驗研究［J］.混凝土，2017（9）：15-19.

［6］高培偉，吳勝興，林萍華，等.硫酸鹽對碾壓混凝土侵蝕開裂的機理微觀分析［J］.水利學(xué)報，2005，36（3）：360-364.

［7］高潤東，趙順波，李慶斌，等.干濕循環(huán)作用下混凝土硫酸鹽侵蝕劣化機理試驗研究［J］.土木工程學(xué)報，2010，43（2）：48-54.

［8］JAYA R P，HAININ M R，JAYANTI D S，et al.Strength and microstructure analysis of concrete containing rice husk ash under seawater attack by wetting and drying cycles［J］.Advances in Cement Research，2013，26（3）：145-154.

［9］楊禮明，余紅發(fā)，麻海燕，等.混凝土在碳化和干濕循環(huán)作用下的抗硫酸鹽腐蝕性能［J］.復(fù)合材料學(xué)報，2012，29（5）：127-133.

［10］袁曉露，李北星，崔鞏，等.干濕循環(huán)-硫酸鹽侵蝕下礦物摻和料對混凝土耐久性的影響［J］.硅酸鹽學(xué)報，2009，37（10）：1754-1759.

［11］梁詠寧，袁迎曙.硫酸鹽侵蝕環(huán)境因素對混凝土性能退化的影響［J］.中國礦業(yè)大學(xué)學(xué)報，2005，34（4）：452-457.

［12］徐港，張懂，劉德富，等.氯鹽環(huán)境下混凝土中銹蝕鋼筋力學(xué)性能研究［J］.水利學(xué)報，2012，43（4）：452-459.

［13］董宜森，王海龍，金偉良.硫酸鹽侵蝕環(huán)境下混凝土雙K斷裂參數(shù)試驗研究［J］.浙江大學(xué)學(xué)報（工學(xué)版），2012，46（1）：58-63.

［14］張廷毅，汪自力，鄭光和，等.碳化與硫酸鹽溶液干濕循環(huán)后混凝土斷裂韌度［J］.水利學(xué)報，2016，47（8）：1062-1069.

［15］ALMUSALLAM T，IBRAHIM S M，AL-SALLOUM Y，et al.Analytical and experimental investigations on the fracture behavior of hybrid fiber reinforced concrete［J］.Cement&Concrete Composites，2016，74（12）：201-217.

［16］吳敏，施惠生.礦物質(zhì)摻合料對混凝土性能的影響［J］.新型建筑材料，2007，34（5）：10-13.

［17］徐世烺，董麗欣，王冰偉，等.我國混凝土斷裂力學(xué)發(fā)展三十年［J］.水利學(xué)報，2014，45（S1）：1-9.

［18］JGJ 55-2011，普通混凝土配合比設(shè)計規(guī)程［S］.

［19］曹征良，袁雄洲，邢鋒，等.美國混凝土硫酸鹽侵蝕方法評析［J］.深圳大學(xué)學(xué)報，2006，23（3）：201-210.

［20］GB-T50082-2009，普通混凝土長期性能和耐久性試驗方法標(biāo)準(zhǔn)［S］.

［21］CECS207：2006，高性能混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)范［S］.

［22］CODY A M，LEE H，CODY R D，et al.The effects of chemical environment on the nucleation，growth，and sta?bility of ettringite［Ca3Al（OH）6］2（SO4）3.26H2O［J］.Cement and Concrete Research，2004，34（5）：869-881.

［23］喬紅霞，何忠茂，劉翠蘭，等.高性能混凝土抗硫酸鹽侵蝕的研究［J］.蘭州理工大學(xué)學(xué)報，2004，30（1）：101-105.

［24］梁詠寧，袁迎曙.硫酸鈉和硫酸鎂溶液中混凝土腐蝕破壞的機理［J］.硅酸鹽學(xué)報，2007，35（4）：504-508.

［25］冷發(fā)光，馬孝軒，田冠飛.混凝土抗硫酸鹽侵蝕試驗方法［J］.東南大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版），2006（S2）：45-48.

［26］徐世烺，張秀芳，鄭爽.小骨料混凝土雙K斷裂參數(shù)的試驗測定［J］.水利學(xué)報，2006，37（5）：543-553.

［27］DL/T 5332-2005，水工混凝土斷裂試驗規(guī)程［S］.

［28］高嵩，李秋義，吳本清，等.超細(xì)礦渣粉水化反應(yīng)特征及活性評價［J］.混凝土，2016（1）：96-98.

［29］劉娟紅，宋少民.綠色高性能混凝土技術(shù)與工程應(yīng)用［M］.北京：中國電力出版社，2010.