楊艷
(中國石油吉林油田分公司勘探開發(fā)研究院,吉林 松原 138000)
目前國內(nèi)大多數(shù)油田進(jìn)入了開發(fā)中后期,注水開發(fā)是補(bǔ)充地層能量、提高開發(fā)效果、提高采收率最常用的有效手段。國內(nèi)外學(xué)者研究得到一系列評(píng)價(jià)水驅(qū)開發(fā)效果的方法,這些方法在各個(gè)油田都得到了成熟的應(yīng)用[1-2]。
以往的研究大多是針對(duì)中高滲透油藏得出的結(jié)論,例如目前廣泛應(yīng)用的甲型水驅(qū)曲線。其中,根據(jù)特定油田的生產(chǎn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)出水驅(qū)控制地質(zhì)儲(chǔ)量與甲型水驅(qū)曲線公式的斜率倒數(shù)之間存在7.5倍關(guān)系[3]。但對(duì)吉林油田這樣的低滲透油田,7.5倍關(guān)系在實(shí)際應(yīng)用中的適應(yīng)性并不理想。
童氏圖版的含水率與采出程度的關(guān)系式廣泛應(yīng)用于注水開發(fā)的含水率預(yù)測(cè)。吉林油田實(shí)際應(yīng)用中發(fā)現(xiàn),低滲透油田,含水率上升較快,與童氏圖版預(yù)測(cè)的含水上升規(guī)律存在明顯差異(見圖1)。
圖1 中高滲透區(qū)塊童氏含水率與采出程度關(guān)系
童憲章根據(jù)特定油田的生產(chǎn)數(shù)據(jù),將童氏圖版公式中7.5更換為參數(shù)X,得到式(1),再進(jìn)一步統(tǒng)計(jì)低滲透油田數(shù)據(jù)[4]。
式中:fw為含水率;R為采出程度;ER為采收率。
對(duì)吉林油田和長慶油田的18個(gè)已開發(fā)低滲透油田區(qū)塊的含水率、采出程度、采收率進(jìn)行統(tǒng)計(jì),采用童氏圖版法對(duì)式(1)中的X分別進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果見表1。計(jì)算所得童氏參數(shù)X值的平均值為13.51。
表1 長慶油田和吉林油田的童氏圖版回歸結(jié)果
分別采用中高滲透區(qū)塊童氏圖版(X=7.5)和低滲透區(qū)塊童氏圖版(X=13.5),對(duì)新立油田Ⅰ區(qū)塊進(jìn)行預(yù)測(cè),結(jié)果見圖1、圖2。由中高滲透童氏圖版得到新立油田Ⅰ區(qū)塊目前采收率為40.0%左右,低滲透童氏圖版得到新立油田Ⅰ區(qū)塊目前采收率為35.0%左右。目前,該區(qū)塊實(shí)際采收率為34.9%,這說明13.5這個(gè)常數(shù)更加符合低滲透油田的注水開發(fā)規(guī)律。
圖2 低滲透區(qū)塊童氏含水率與采出程度關(guān)系
按照SY/T 5367—2010石油可采儲(chǔ)量計(jì)算方法行業(yè)標(biāo)準(zhǔn),對(duì)吉林油田的各個(gè)評(píng)價(jià)區(qū)塊,采用甲型水驅(qū)特征曲線進(jìn)行擬合,得到甲型水驅(qū)曲線公式的斜率b,計(jì)算其斜率的倒數(shù),統(tǒng)計(jì)其與地質(zhì)儲(chǔ)量之間的關(guān)系。
式中:Wp為累計(jì)產(chǎn)水量,104t;Np為累計(jì)產(chǎn)油量,104t;b為甲型水驅(qū)曲線公式的斜率;a為常數(shù)。
所選區(qū)塊歷史開采動(dòng)態(tài)資料比較齊全,數(shù)量和可靠性足以建立具有合理確定性的水驅(qū)規(guī)律。預(yù)測(cè)結(jié)果見表 2、表 3。
表2 中高滲透區(qū)塊甲型水驅(qū)曲線預(yù)測(cè)結(jié)果
表3 低滲透區(qū)塊甲型水驅(qū)曲線預(yù)測(cè)結(jié)果
由表2可以看出,對(duì)于中高滲透區(qū)塊,甲型水驅(qū)曲線公式斜率b的倒數(shù)與地質(zhì)儲(chǔ)量之間滿足7.5倍關(guān)系。由表3可以看出,對(duì)于低滲透區(qū)塊,由7.5倍關(guān)系推算出的地質(zhì)儲(chǔ)量明顯偏低,而13.5倍關(guān)系推算出的地質(zhì)儲(chǔ)量更加接近油田的實(shí)際情況。
對(duì)于低滲透油田的注水開發(fā)效果評(píng)價(jià),如果仍沿用童氏參數(shù)7.5,會(huì)導(dǎo)致開發(fā)效果評(píng)價(jià)不合理。故在童氏參數(shù)改進(jìn)的理論研究基礎(chǔ)上,進(jìn)一步針對(duì)低滲透油田的2項(xiàng)重要注水開發(fā)效果評(píng)價(jià)指標(biāo)(含水上升率、存水率)進(jìn)行研究。
每采出1%的地質(zhì)儲(chǔ)量的含水率上升值為含水上升率,是評(píng)價(jià)油田注水開發(fā)效果好壞的重要指標(biāo)[5]。
對(duì)式(1)兩邊采出程度R求導(dǎo)數(shù),可得:
對(duì)于中高滲透油田,X=7.5,則式(3)變換為
對(duì)于低滲透油田,X=13.5,則式(3)變換為
對(duì)于吉林油田不同的區(qū)塊,繪制中高滲透區(qū)塊與低滲透區(qū)塊實(shí)際含水上升率與理論含水上升率的對(duì)比圖(見圖3)。實(shí)際含水上升率高于理論含水上升率的區(qū)塊水驅(qū)開發(fā)效果差,反之,則水驅(qū)開發(fā)效果好。
圖3 實(shí)際含水上升率與理論值對(duì)比
由圖3可以看出,低滲透油田的理論含水上升率較陡,低滲透油田的實(shí)際數(shù)據(jù)如采用中高滲透理論圖版對(duì)比可能會(huì)導(dǎo)致誤判。例如,新立油田的Ⅱ,Ⅲ區(qū)塊為低滲透區(qū)塊,目前綜合含水率為80.0%左右,含水上升率為4.0%左右,與中高滲油藏含水上升率理論圖版對(duì)比,高于理論含水上升率,認(rèn)為水驅(qū)開發(fā)效果差。與低滲透油藏含水上升率理論圖版對(duì)比,則低于理論含水上升率,認(rèn)為水驅(qū)開發(fā)效果好。
存水率是地下存水量(累計(jì)注水量與累計(jì)產(chǎn)水量之差)與注水量之比。它表征著注水利用率的高低,內(nèi)涵為注入水能夠起到維持地層能量的效率[6-7]。
利用馮其紅等[8]的存水率與采出程度的關(guān)系式,推導(dǎo)出低滲透油田的存水率與采出程度的關(guān)系式:
中高滲透油田,X=7.5,則變換為
低滲透油田,X=13.5,則變換為
式中:Wi累計(jì)注水量,104t;C 為存水率;Bo為原油體積系數(shù);ρo為原油密度,g/cm3。
中高滲透油田,X=7.5。低滲透油田,X=13.5。改進(jìn)的含水率與采出程度的關(guān)系式為
設(shè)定不同的采收率和采出程度,即可得到含水率與存水率的理論圖版。再根據(jù)實(shí)際的存水率與含水率的關(guān)系,分析目前注水開發(fā)是否存在邊底水水侵、注采不平衡或者地層虧空等情況。扶余油田Ⅳ區(qū)塊屬于中高滲透油田,目前采收率為37.0%,將其存水率和含水率數(shù)據(jù)繪制于中高滲透油田含水率與存水率理論圖版(見圖4),結(jié)果說明該區(qū)塊符合中高滲透油田含水率與存水率理論關(guān)系,開發(fā)效果較好。
圖4 中高滲透油田含水率與存水率關(guān)系
新立油田Ⅴ區(qū)塊屬于低滲透油田,目前采收率為42%,將其存水率和含水率數(shù)據(jù)分別繪制于中高滲透和低滲透油田含水率與存水率理論圖版(見圖4、圖5)。圖4擬合出的采收率大于80.0%,明顯偏離實(shí)際情況,圖5擬合出的采收率在45.0%左右。這說明對(duì)于低滲透油田,采用童氏參數(shù)X=13.5的理論圖版更加符合實(shí)際情況。
圖5 低滲透油田含水率與存水率關(guān)系
1)根據(jù)童氏圖版含水率與采出程度和采收率的關(guān)系式,以及甲型水驅(qū)曲線公式斜率與地質(zhì)儲(chǔ)量的關(guān)系研究得到,低滲透注水開發(fā)油田應(yīng)該將童憲章統(tǒng)計(jì)的參數(shù)7.5更換為13.5,這更符合油田實(shí)際狀況。
2)針對(duì)低滲透注水開發(fā)油田,注水開發(fā)效果評(píng)價(jià)指標(biāo)含水上升率和存水率中的童憲章參數(shù)也應(yīng)由7.5改為13.5,更加符合低滲透油田的實(shí)際應(yīng)用情況。
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