(同濟(jì)大學(xué)土木建筑學(xué)院建筑工程系,上海 200092)
磁浮列車是地面上最快的交通工具,具有安全性好、振動(dòng)噪聲小、運(yùn)營(yíng)成本低、轉(zhuǎn)彎半徑小、爬坡能力強(qiáng)等諸多優(yōu)勢(shì)[1~3]。從懸浮技術(shù)上分類,磁浮列車可以分為兩類:電磁懸浮(EMS)和電動(dòng)懸浮(EDS)。常導(dǎo)電磁懸浮技術(shù)比較成熟,適用速度比較廣泛,目前我國(guó)和德國(guó)高速磁浮和低速磁浮均采用的為常導(dǎo)電磁懸浮技術(shù)[4]。
電磁懸浮利用的是安裝在懸浮架上的電磁鐵吸引軌道來(lái)提供懸浮力,單個(gè)電磁鐵的電磁力[5]如公式(1)所示,電磁鐵的懸浮能力與電流I的平方成正比,與懸浮間隙c的平方成反比,浮能力有限。故車體輕量化設(shè)計(jì)對(duì)磁浮列車載客能力的提高有非常重要的意義。一般車體輕量化從兩個(gè)方面著手,一是對(duì)車體結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化使車體結(jié)構(gòu)布局更加合理[6],二是新材料的使用,利用性能更好的材料替代原有材料達(dá)到輕量化的目的。文中主要對(duì)車體橫梁做了結(jié)構(gòu)上的優(yōu)化。
(1)
F(c,i)為電磁吸力;μ0為磁導(dǎo)率;A為磁極面積;N為電磁線圈匝數(shù);i(t)線圈電流;c(t)為電磁鐵與軌道間隙
優(yōu)化改進(jìn)建立在上海臨港低速磁浮試驗(yàn)線列車的基礎(chǔ)上。2005年2月,上海市啟動(dòng)了中低速磁浮工程化試驗(yàn)線項(xiàng)目,建設(shè)蘆潮港試驗(yàn)基地,建成了1.7km上海臨港中低速磁浮試驗(yàn)線和一列三節(jié)編組的工程化試驗(yàn)列車[7]。
低速磁浮列車的橫梁是車體的核心部件,上部承載著縱梁和整個(gè)車體,下部通過(guò)滑臺(tái)連接空氣彈簧,在磁浮列車結(jié)構(gòu)中起著承上啟下的作用。以中車車廂為例,每節(jié)磁浮車廂有5個(gè)懸浮架,對(duì)應(yīng)有6根橫梁,如圖1所示原橫梁尺寸為2790mm×644mm×100mm,沒(méi)有經(jīng)過(guò)輕量化設(shè)計(jì)的車體橫梁每根重為115.23kg,6根橫梁總重為691.38kg。
由于橫梁上分布有直槽口,橫梁主要受力部分為橫梁兩側(cè)的箱型結(jié)構(gòu),橫梁的寬度對(duì)橫梁的受力性能無(wú)太大作用。橫梁寬度的減小可以大大減輕橫梁自重,考慮到連接的限制和橫梁的整體穩(wěn)定性,將橫梁寬度重新設(shè)計(jì)為400mm,同時(shí)將2兩個(gè)直槽口變位3三個(gè)直槽口。
對(duì)于箱型梁,主要部位為上下翼緣,腹板部分采用蜂窩梁的設(shè)計(jì)思路,在腹板上開(kāi)14個(gè)直徑為60mm的圓孔。輕量化橫梁設(shè)計(jì)如圖1-2所示總體尺寸為2790mm×400mm×100mm。經(jīng)測(cè)量新橫梁重60.31kg,6根橫梁總重361.86kg。相對(duì)原橫梁總重減輕329.52kg,輕了47.77%。
圖1 原車體橫梁 圖2 輕量化橫梁
2.1.1 荷載分析
車輛運(yùn)行過(guò)程中的荷載是車體強(qiáng)度設(shè)計(jì)的依據(jù)。目前低速磁浮列車荷載還未形成統(tǒng)一的規(guī)范,但主要可以分為三大類分別為垂向荷載、縱向荷載、橫向荷載[8],車體強(qiáng)度計(jì)算中需要考慮這些荷載的單獨(dú)作用和聯(lián)合作用[9]。 垂向荷載主要包括車體結(jié)構(gòu)質(zhì)量,車上設(shè)備質(zhì)量和乘客質(zhì)量。其中車體結(jié)構(gòu)質(zhì)量和車輛設(shè)備質(zhì)量按照現(xiàn)有臨港新城中低速磁浮列車車輛設(shè)計(jì)確定如表1所示。乘客質(zhì)量按標(biāo)準(zhǔn)荷載6人/平方(135人)和超員荷載9人/平方(166人)確定,其中每位乘客平均質(zhì)量按60kg進(jìn)行計(jì)算。
表1 垂向荷載統(tǒng)計(jì)
由于磁浮列車的牽引和制動(dòng)力是由每節(jié)車廂單獨(dú)提供,各個(gè)車廂之間傳遞的牽引和制動(dòng)荷載很小故可以忽略不計(jì),只需要考慮車體加速減速及爬坡帶來(lái)的慣性荷載,根據(jù)車體設(shè)計(jì)條件最大制動(dòng)加速度為1.4m/s2。
橫向荷載主要是車體轉(zhuǎn)彎時(shí)候的離心力,低速磁浮列車最大時(shí)速為110km/h,平均運(yùn)行速度為60~80km/h。最小轉(zhuǎn)彎半徑為50m。分別計(jì)算比較列車以15.0km/h速度通過(guò)最小半徑為50.0m的平曲線軌道(無(wú)軌道超高)、列車以60.0km/h速度通過(guò)半徑為70.0m的平曲線軌道(軌面傾角6°)兩種情況的離心加速度。計(jì)算公式如公式(2)、(3)所示,選取兩者最大值為a=2.92m/s2。
(2)
(3)
2.1.2 荷載組合
為了充分驗(yàn)證輕量化設(shè)計(jì)的合理,選取了三種極端工況來(lái)做仿真分析。
工況1:車體自重+設(shè)備重量+超員乘客
工況2:工況1+緊急剎車
工況3:工況1+轉(zhuǎn)彎
2.2.1 有限元模型
在上述車體設(shè)計(jì)過(guò)程中,建立了車體的三維模型,確定了橫梁的設(shè)計(jì)方案。由于車體主要構(gòu)件都為鋁合金型材,大部分為薄壁桿件采用實(shí)體單元模型難以劃分出高質(zhì)量的網(wǎng)格單元,采用殼單元進(jìn)行仿真模擬。在SolidWorks中將車體殼體化,然后導(dǎo)入進(jìn)ANSYS Workbench。除少量綴材,大部分零部件采用焊接的連接方式,主要材質(zhì)為鋁合金2014-T4。在ANSYS中對(duì)殼體分別賦上相應(yīng)的厚度然后進(jìn)行網(wǎng)格劃分,最終形成的車體離散化模型如圖3所示,模型包含175398個(gè)單元和207525個(gè)節(jié)點(diǎn)。
圖3 有限單元模型
2.2.2 模態(tài)對(duì)比
與輪軌列車對(duì)車體頻率要求一樣[10~11],磁浮列車車體自振頻率應(yīng)避開(kāi)懸浮架的沉浮、點(diǎn)頭頻率[12]。而懸浮架的沉浮、點(diǎn)頭頻率都在10Hz以下,只需要將車體振動(dòng)頻率控制在10Hz以上就可以滿足條件。
將兩種橫梁設(shè)計(jì)進(jìn)車體,進(jìn)行模態(tài)分析發(fā)現(xiàn)車體剪切模態(tài)和車體垂彎模態(tài)非常接近。這兩中模態(tài)和頻率如圖4、圖5所示。
經(jīng)對(duì)比發(fā)現(xiàn)橫梁結(jié)構(gòu)的重新設(shè)計(jì)對(duì)車體模態(tài)基本沒(méi)有影響,如表2所示前10階模態(tài),新車自振頻率比原車自振頻率下降幅度在0.5Hz內(nèi),可以看出輕量化橫梁和原橫梁對(duì)車體結(jié)構(gòu)作用基本一樣。
表2 車體模態(tài)頻率對(duì)比結(jié)果(Hz)
圖4 原橫梁車體模態(tài)
圖5 輕量化橫梁車體模態(tài)
在荷載分析中,列出了三種比較極端的正常運(yùn)行工況,模擬車體正常運(yùn)行荷載及約束。為了保證列車的彎道通過(guò)性能,橫梁和走形機(jī)構(gòu)的連接分為兩種形式,6個(gè)橫梁編號(hào)依次為1~6,其中2、5號(hào)橫梁與走形機(jī)構(gòu)上的滑臺(tái)固接,1、3、4、6號(hào)橫梁與滑臺(tái)上的直線軸承連接,可以沿車體橫向自由滑動(dòng),在ANSYS中采用綁定和位移限制來(lái)模擬車體與走形機(jī)構(gòu)的連接,吊掛設(shè)備已均布質(zhì)量的方式分部在吊掛量上。
分別對(duì)上述的3種工況進(jìn)行有限元模擬,得到車體的最大應(yīng)力和最大變形如表3所示,可以看出,輕量化設(shè)計(jì)的橫梁對(duì)車體的靜力計(jì)算同樣基本沒(méi)有影響,最大應(yīng)力增加值小于1MPa,最大變?cè)黾又敌∮?.1mm,幾乎沒(méi)有變化。
表3 車體最大應(yīng)力與車體最大變形
上述輕量化設(shè)計(jì)的車體橫梁完全能夠滿足低速磁浮列車運(yùn)行要求,在不改變懸浮磁鐵懸浮能力的基礎(chǔ)上,橫梁的輕量化設(shè)計(jì)可以提高中車車廂329.52kg的運(yùn)載能力,這對(duì)于懸浮能力有限的磁浮列車來(lái)說(shuō)有重大意義。 由于文中只對(duì)車體橫梁結(jié)構(gòu)進(jìn)行了輕量化設(shè)計(jì),雖然有不錯(cuò)的設(shè)計(jì)效果,但對(duì)于整車來(lái)說(shuō),輕量化設(shè)計(jì)還有很大的空間。
參考文獻(xiàn):
[1] 楊新斌.中低速磁浮技術(shù)在城市軌道交通中的應(yīng)用[J].鐵道車輛, 2015, 53(4):30-32.
[2] 吳祥明.磁浮列車[M].上??茖W(xué)技術(shù)出版社, 2003.
[3] 魏慶朝, 孔永健.磁懸浮鐵路系統(tǒng)與技術(shù)[M].中國(guó)科學(xué)技術(shù)出版社, 2003.
[4] Lee H W, Kim K C, Ju L.Review of maglev train technologies[J].IEEE Transactions on Magnetics, 2006, 42(7):1917-1925.
[5] 鄧小星.中低速磁浮車輛系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)性能研究[D].西南交通大學(xué), 2009.
[6] 許超, 趙洪倫, 劉凱杰.車體輕量化結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)策略及其實(shí)施[J].鐵道車輛, 2013, 51(4):18-20.
[7] 楊新斌, 羅世輝.上海中低速磁浮交通車輛的數(shù)字化研發(fā)[J].城市軌道交通研究, 2009, 12(12):48-52.
[8] 趙軍.中低速磁浮列車車體輕量化設(shè)計(jì)[D].西南交通大學(xué), 2017.
[9] 嚴(yán)雋耄, 傅茂海.車輛工程-第3版[M].中國(guó)鐵道出版社, 2008.
[10] 洪原山.鐵道車輛強(qiáng)度設(shè)計(jì)及試驗(yàn)鑒定規(guī)范[M].中國(guó)鐵道出版社, 1996.
[11] 趙洪倫.軌道車輛結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)[M].中國(guó)鐵道出版社, 2009.
[12] 梁鑫.磁浮列車車軌耦合振動(dòng)分析及試驗(yàn)研究[D].西南交通大學(xué), 2015.