劉方圓
(中石化重慶涪陵頁巖氣勘探開發(fā)有限公司,重慶 408000)
頁巖為低孔、低滲的致密儲層,在頁巖氣的開發(fā)中,需要依賴大型水力壓裂來提高儲層的接觸面積,提高氣田的采收率,因此需要優(yōu)化加密井距來提高有效改造體積增加氣田經(jīng)濟可采儲量[1~3]。然而隨著加密調(diào)整井的增多,井距逐漸縮短,大型水力加砂壓裂過程中對相鄰生產(chǎn)井造成壓裂干擾的現(xiàn)象越來越多,壓裂干擾主要表現(xiàn)為生產(chǎn)井井口壓力、日產(chǎn)氣量、日產(chǎn)水量等發(fā)生異常變化,甚至出現(xiàn)生產(chǎn)井水淹、返吐泥漿或出砂等無法正常生產(chǎn)的情況。
對于壓裂干擾的來源,Vulgamore等[4]認為在伍德福德頁巖壓裂過程中,天然斷層、裂縫和壓裂措施可以形成1006m的裂縫與鄰井裂縫網(wǎng)絡(luò)相交而造成干擾;Sardinha等[5]和 Guindon等[6]認為不同程度的壓裂沖擊及氣藏的裂縫狀態(tài)共同作用,導(dǎo)致了壓裂干擾,同時分析了霍恩河頁巖氣田不同井距的10口井,認為壓裂期間的壓力沖擊可以通過鄰井關(guān)井時的壓力進行識別,識別出的干擾與微地震監(jiān)測結(jié)果相一致。
在鄰井壓裂時生產(chǎn)井水量增多,壓裂干擾的影響明顯。Daneshy等[7]、Water等[8]和Mukherjee等[9]分別對氣井日產(chǎn)水量增多的現(xiàn)象進行了解釋,即隨著氣井的生產(chǎn)會產(chǎn)生衰竭區(qū)域,該衰竭區(qū)域會造成壓裂能量的浪費,同時也會造成生產(chǎn)井的積液。學者通過跟蹤分析認為多數(shù)情況下受到壓裂干擾的氣井在壓裂結(jié)束后可以恢復(fù)影響前的走勢,即從長期的生產(chǎn)來看鄰井壓裂對氣井產(chǎn)量的影響有限。學者建議采用多井同時完鉆的方式進行開發(fā)。
涪陵頁巖氣田作為我國首個商業(yè)開發(fā)的頁巖氣田,在5年的開發(fā)過程中,產(chǎn)建速度相對較快。部分生產(chǎn)井周邊存在壓裂井,因鄰井壓裂會出現(xiàn)氣井產(chǎn)水量增加、壓力下降快、水淹和出砂等現(xiàn)象,由于缺少定量的識別和分析,無法識別生產(chǎn)井的正常壓力下降趨勢。筆者通過分析氣井生產(chǎn)動態(tài),評價鄰井壓裂對氣井生產(chǎn)的影響,該研究為氣田進一步制定增產(chǎn)措施提供依據(jù),也為頁巖氣田開發(fā)技術(shù)政策的制定提供依據(jù)。
涪陵頁巖氣田處于四川盆地川東高陡褶皺帶,主要以上奧陶統(tǒng)五峰組-下志留統(tǒng)龍馬溪組下部的38m優(yōu)質(zhì)頁巖氣層為主力儲層,采用水平井生產(chǎn)開發(fā)方式,大型分段水力加砂壓裂[10]。2013年1月第一口井開始試采,隨后部署了試驗井組及一期產(chǎn)建區(qū),該區(qū)域已有生產(chǎn)氣井200余口。
由于涪陵頁巖氣田的氣井生產(chǎn)方式與伍德福德頁巖氣田的定油嘴直徑的生產(chǎn)方式不同,因此在定量識別方法上借鑒并改進了Ajani等[11]在研究伍德福德頁巖氣田干擾的定量識別和量化分析方法。
1)采用水平段中點來確定兩口井之間的距離:
(1)
式中:d為兩口井之間的距離,m;xw為生產(chǎn)井的x坐標,m;yw為生產(chǎn)井的y坐標,m;xi為加密井的x坐標,m;yi為加密井的y坐標,m。
2)以該井相同產(chǎn)量下前30d的壓力遞減為基準,對比壓裂期間該產(chǎn)量下的壓力遞減速度來識別壓裂井的影響,預(yù)測值與實際壓力的差值代表了干擾,利用公式計算壓力的增減幅度來量化干擾。壓力遞減速率計算如下:
(2)
預(yù)測壓力計算如下:
pt=Detf+po
(3)
式中:pt為預(yù)測壓力,MPa;tf為預(yù)測的壓力對應(yīng)的時間,d;po為壓裂前30d最高壓力,MPa。
壓力影響程度計算如下:
(4)
3)將該井相同產(chǎn)量下前30d的日產(chǎn)水量為基準,對比壓裂期間該產(chǎn)量下的日產(chǎn)水量來評價壓裂井的影響,計算干擾時日均產(chǎn)液量與干擾前日均產(chǎn)液量比例來量化對氣井產(chǎn)液量的影響。日產(chǎn)水量的影響程度計算如下:
圖1 中心井與加密井的位置示意圖
(5)
式中:Δw為日產(chǎn)水量的影響程度,1;qwi為生產(chǎn)井壓裂前30d的日產(chǎn)水量,m3;qwj為干擾后的實際日產(chǎn)水量,m3;t為壓裂的累計時間,d;i為壓裂前的生產(chǎn)日,取值為1~30。
將生產(chǎn)井作為中心,定義一個半徑為2000m的圓,在圓內(nèi)的壓裂井即為加密井(圖1)。在加密井壓裂期間,通過生產(chǎn)井的壓力和水量變化判斷是否受到加密井的影響。
圖2分別顯示在7、8、9號井壓裂期間生產(chǎn)井的壓力和水量變化,說明在加密井壓裂期間對該井的影響可以用該方式進行逐一識別。
通過對氣田內(nèi)214口生產(chǎn)井逐一進行壓裂影響識別、分析和統(tǒng)計,其中共有29口井,35井次的生產(chǎn)井受到了鄰井壓裂的影響。該結(jié)果顯示部分氣井多次受到鄰井壓裂的影響。鄰井壓裂對氣井生產(chǎn)的影響主要表現(xiàn)在氣井日產(chǎn)氣量或生產(chǎn)壓力下降較快,同時井筒積液現(xiàn)象嚴重或日產(chǎn)水量增多的現(xiàn)象。為了減少鄰井壓裂對生產(chǎn)井的影響可以采取以下措施:第一,保持氣井生產(chǎn)氣量,依靠氣井能力攜液(共23井次);第二,當壓裂影響出現(xiàn)后,將生產(chǎn)井關(guān)井,待鄰井壓裂試氣完成后再開井生產(chǎn)(共12井次)。
圖2 在鄰井壓裂期間生產(chǎn)井的壓力和水量變化
圖3 生產(chǎn)受到鄰井干擾的氣井井距分布圖
涪陵頁巖氣田主要為600m的井距,其中小于500m井距的氣井都為小井距試驗井。試驗證明300m井距的氣井壓裂時會對相鄰的生產(chǎn)井造成負面影響,同時同位素的追蹤也證實這樣的井距有壓裂液進入生產(chǎn)井中。研究通過對識別出的35井次氣井井距分析(圖3)可知,受到影響最大的氣井井距為300~1600m,其中主要為小于1000m的井距。
從氣井壓力影響程度和日產(chǎn)水量影響程度與井距之間的關(guān)系(圖4)可以看出,井距與壓力影響程度呈一定的負相關(guān)性,但是與日產(chǎn)水量變化率的關(guān)系并不明顯。
圖4 氣井壓力影響程度和日產(chǎn)水量變化率與井距之間的關(guān)系
圖5 生產(chǎn)受到鄰井干擾的氣井平面分布圖
圖5為生產(chǎn)受到鄰井干擾的氣井與壓裂井在構(gòu)造圖上的分布,可以看到氣井影響方向主要來自氣井的東西方向,但是靠近斷層的氣井更容易受到南北方向的影響。經(jīng)分析對比該區(qū)塊的地層應(yīng)力分布,壓裂影響方向與地質(zhì)區(qū)域主應(yīng)力方向基本一致。
壓裂井的壓裂參數(shù)與生產(chǎn)井受影響的關(guān)系如圖6所示,壓裂井的工程因素并不是導(dǎo)致生產(chǎn)井受到影響的直接因素。在相同井距下,壓裂井的破裂壓力與生產(chǎn)井壓力影響并無明顯關(guān)系(圖6(a));在相同井距下,總液量對生產(chǎn)井日產(chǎn)水量無明顯影響(圖6(b))。
圖6 壓裂參數(shù)與生產(chǎn)井受到影響的關(guān)系
圖7 累計生產(chǎn)時間、井距和氣井影響的關(guān)系圖
將壓力影響加水量作為影響氣井生產(chǎn)的綜合參數(shù),用累計生產(chǎn)時間和井距的關(guān)系綜合評價生產(chǎn)井生產(chǎn)情況(圖7)。從圖中綜合分析,當井距小于500m時,隨著生產(chǎn)時間的增長生產(chǎn)井受到的影響不明顯;當井距大于500m時,氣井在隨著生產(chǎn)時間的增長其受到影響的概率增大,因為隨著生產(chǎn)井生產(chǎn)時間的增長,其泄氣面積增大。此時泄氣面積會造成壓裂井壓裂能量的浪費和生產(chǎn)井的井筒積液狀況。
1)鄰井壓裂會對相鄰生產(chǎn)井的壓力、氣量和水量有影響,因涪陵頁巖氣田采用定產(chǎn)控壓的生產(chǎn)模式,所以氣井的影響主要是壓力下降和產(chǎn)水量上升。
2)研究區(qū)200多口井統(tǒng)計認為壓裂井與生產(chǎn)井干擾極限井距約1600m,井間干擾方向與地層主應(yīng)力方向一致。
3)基于研究區(qū)現(xiàn)場資料分析,壓裂井對鄰井生產(chǎn)影響因素包括井距、地應(yīng)力方向和鄰井生產(chǎn)時間;而工程因素(壓裂施工參數(shù))與壓裂井井間干擾無明顯相關(guān)性。
4)針對氣田加密井的部署,建議在壓裂部署后主應(yīng)力方向上1600m井距內(nèi)的生產(chǎn)井提前關(guān)井,以保證后續(xù)的正常生產(chǎn)。
[參考文獻]
[1]Bazan L W, Larkin S D, Lattibeaudiere M G, et al. Improving production in the Eagle Ford shale with fracture modeling, increased fracture conductivity and optimized stage and cluster spacing along the horizontal wellbore[J]. SPE138425,2010.
[2] Bowker K A. Barnett shale gas production, Fort Worth Basin: issues and discussion[J].AAPG Bulletin. 2007, 91(4): 523~533.
[3] Curtis J B. Fractured shale-gas systems[J].AAPG Bulletin. 2002, 86(11): 1921~1938.
[4] Vulgamore T B, Clawson T D, Pope C D, et al. Applying hydraulic fracture diagnostics to optimize stimulations in the Woodford shale[J].SPE110029, 2007.
[5] Sardinha C M, Petr C, Lehmann J, et al. Determining interwell connectivity and reservoir complexity through frac pressure hits and production interference analysis[J].SPE171628,2014.
[6] Guindon L.Determining interwell connectivity and reservoir complexity through fracturing pressure hits and production-interference analysis[J].Journal of Canadian Petroleum Technology. 2015, 54(2): 88~91.
[7] Daneshy A A, Au-Yeung J, Thompson T, et al.Fracture shadowing: a direct method for determination of the reach and propagation pattern of hydraulic fractures in horizontal wells[J].SPE151980,2012.
[8] Waters G A, Dean B K, Downie R C, et al.Simultaneous hydraulic fracturing of adjacent horizontal wells in the Woodford shale[J].SPE119635,2009.
[9] Mukherjee H, Poe B, Heidt H, et al.Effect of pressure depletion on fracture geometry evolution and production performance[J].SPE30481,2000.
[10] 王志剛,孫健. 涪陵頁巖氣田試驗井組開發(fā)實踐與認識[M].北京:中國石化出版社, 2014.
[11] Ajani A A, Kelkar M G. Interference study in shale plays[J]. SPE151045,2012.