白紹良　向上　王敏　朱愛(ài)萍

摘要：

抗震混凝土框架結(jié)構(gòu)的梁、柱剪力增大系數(shù)是保證結(jié)構(gòu)抗震安全性的關(guān)鍵指標(biāo)之一。中國(guó)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范對(duì)各抗震等級(jí)的剪力增大系數(shù)取值作了規(guī)定，但卻未見(jiàn)有關(guān)實(shí)際控制效果的研究成果發(fā)表。按照現(xiàn)行設(shè)計(jì)規(guī)范設(shè)計(jì)了3個(gè)規(guī)則空間框架結(jié)構(gòu)算例，分別位于設(shè)防烈度7度（015g）區(qū)、8度（0.20g）區(qū)和9度（0.40g）區(qū)。對(duì)每個(gè)算例進(jìn)行罕遇地震作用下的非彈性動(dòng)力反應(yīng)分析，以不少于90%的梁、柱滿(mǎn)足“罕遇地震作用剪力”小于“平均強(qiáng)度抗震抗剪能力”為標(biāo)準(zhǔn)，判斷剪力增大系數(shù)取值的有效性。當(dāng)不滿(mǎn)足該標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，調(diào)整剪力增大系數(shù)取值，直到滿(mǎn)足上述標(biāo)準(zhǔn)。結(jié)果表明，現(xiàn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范對(duì)框架梁取用的剪力增大系數(shù)有效，可繼續(xù)使用；框架柱剪力增大系數(shù)取值，在一級(jí)抗震等級(jí)時(shí)過(guò)大，在二、三級(jí)抗震等級(jí)時(shí)不滿(mǎn)足上述標(biāo)準(zhǔn)。建議了兩套柱剪力增大系數(shù)的取值方案。

關(guān)鍵詞：框架結(jié)構(gòu)；抗震性能；剪力增大系數(shù)；抗剪需求能力比

中圖分類(lèi)號(hào)：TU375.4

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A文章編號(hào)：16744764（2018）03000107

Abstract：

Using shear overstrength factors is one of key earthquake resisting measures for reinforced concrete （RC） frame members，which aims to ensure the safety of structures under rare earthquakes. The shear overstrengh factors for different seismic grades have been provided in Chinese code，while little research has been conducted up to date which focused on the actual effect of shear overstrength factors. Three regular RC frame structures were designed according to the current code，which respectively located in intensity region 7（0.15g），8（0.20g）and 9（0.40g）. Nonlinear dynamic analyses under rare earthquakes were finished.The ratio of the shear demand under rare earthquakes to the average shear capacity for beams and columns was calculated to identify the effectiveness of the shear overstrength factor. The rule is that the ratio of more than 90% components are less than 1.0. The adjustments were made in the case when the shear overstrength factor did not meet to the rule ，which continued until that the factor is up to grade. The result proves that shear overstrengh factors for RC frame beams can keep on； the shear overstrength factors for first seismic grade is oversized，while that for second and third seismic grades can not satisfy the shear demand. Two sets of schemes for column shear overstrengh factors are proposed based on further analysis.

Keywords：

frame structure；seismic behavior；shear overstrength factors；the ratio of shear demand to shear capacity

近年來(lái)，中、美等國(guó)相繼明確提出以保證不低于50 a超越概率2%、50 a超越概率2%地震作用下的生命安全為結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防的首要目標(biāo)[12]，即中國(guó)俗稱(chēng)的“大震不倒”。剪切破壞作為一種脆性破壞，是結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中應(yīng)盡量避免出現(xiàn)的破壞形式。從“大震不倒”的抗震設(shè)防目標(biāo)來(lái)看，即使在罕遇地震作用下，也希望結(jié)構(gòu)構(gòu)件在達(dá)到罕遇地震作用下的變形需求之前不發(fā)生剪切失效[34]。因此，《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50011—2010）[5]（簡(jiǎn)稱(chēng)抗規(guī)2010）和《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB 50010—2010）[4]（簡(jiǎn)稱(chēng)混規(guī)2010）規(guī)定了框架結(jié)構(gòu)梁、柱的剪力增大系數(shù)分別增大梁、柱的組合作用剪力，以防止在罕遇地震作用下發(fā)生剪切破壞。通常稱(chēng)這一抗震措施為“強(qiáng)剪弱彎”。但罕遇地震作用下，這些剪力增大系數(shù)的實(shí)際控制效果如何，尚未見(jiàn)相關(guān)的研究成果。而對(duì)應(yīng)“強(qiáng)柱弱梁”措施的框架柱端彎矩增大系數(shù)取值有效性，卻通過(guò)罕遇地震作用下的非彈性動(dòng)力反應(yīng)分析進(jìn)行了一定驗(yàn)證[68]。

為了通過(guò)非彈性動(dòng)力反應(yīng)分析考察梁、柱剪力增大系數(shù)的有效性，嚴(yán)格按中國(guó)現(xiàn)行設(shè)計(jì)規(guī)范設(shè)計(jì)了3個(gè)分別處于7度（0.15g）、8度（0.20g）和9度（040g）設(shè)防烈度分區(qū)的規(guī)則空間框架結(jié)構(gòu)算例；然后建立非線性模型，其材料強(qiáng)度取用體現(xiàn)一般水準(zhǔn)的平均強(qiáng)度[9]，并考慮材料非線性特征，進(jìn)行罕遇地震作用下的非彈性動(dòng)力反應(yīng)分析。計(jì)算梁、柱構(gòu)件的“抗剪需求能力比”：對(duì)于柱構(gòu)件，因其抗剪能力與軸力相關(guān)，依次提取每條地面運(yùn)動(dòng)輸入下柱剪力和軸力時(shí)程，逐時(shí)間點(diǎn)計(jì)算柱作用剪力與按材料平均強(qiáng)度及抗剪箍筋算得的抗震抗剪能力（考慮軸力影響）的比值，將該時(shí)程中的最大比值定義為柱的“抗剪需求能力比”；對(duì)于梁構(gòu)件，直接用時(shí)程中最大剪力與抗震抗剪能力的比值作為梁的“抗剪需求能力比”。分別統(tǒng)計(jì)各算例被考察梁、柱在每條地震波作用下的抗剪需求能力比，以不少于90%被考察構(gòu)件的抗剪需求能力比小于1.0為評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)，識(shí)別抗規(guī)2010對(duì)各個(gè)抗震等級(jí)取用的梁、柱剪力增大系數(shù)的有效性。對(duì)于不符合上述評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)的情況，再逐步按一定增量調(diào)整剪力增大系數(shù)，重復(fù)步驟，直至所使用剪力增大系數(shù)取值滿(mǎn)足上述評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)為止。并以此為據(jù)給出對(duì)剪力增大系數(shù)取值調(diào)整的建議。

1框架結(jié)構(gòu)模型及地面運(yùn)動(dòng)記錄

選用的空間框架算例平面布置如圖1所示，均為6層。框架KJ1、KJ2和KJ3的抗震設(shè)防烈度和設(shè)計(jì)基本加速度值分別對(duì)應(yīng)于7度（0.15g）、8度（0.20g）和9度（0.40g）區(qū)，其他有關(guān)信息見(jiàn)表1。各框架結(jié)構(gòu)均假定為丙類(lèi)建筑，所在地均按Ⅱ類(lèi)場(chǎng)地、第二設(shè)計(jì)分組考慮。在各算例的抗震設(shè)計(jì)中，利用PKPM程序確定構(gòu)件截面尺寸及材料強(qiáng)度；再利用SAP2000程序完成各工況下的內(nèi)力分析及柱端彎矩增大系數(shù)和梁、柱剪力增大系數(shù)的調(diào)整，并進(jìn)行截面配筋設(shè)計(jì)。非彈性動(dòng)力反應(yīng)分析采用PERFORM3D軟件，建模時(shí)梁、柱單元采用基于材料的纖維模型，用Mander模型考慮箍筋對(duì)混凝土的約束作用，框架梁左、右各取6倍板厚范圍內(nèi)平行于梁軸線的板筋參與共同工作[10]。

從美國(guó)太平洋地震研究中心（PEER）數(shù)據(jù)庫(kù)中為各框架結(jié)構(gòu)算例選取符合要求的各7組地面運(yùn)動(dòng)記錄，所選用地面運(yùn)動(dòng)的基本信息見(jiàn)表2。選波初始篩選條件包括：位于中國(guó)Ⅱ類(lèi)場(chǎng)地，對(duì)應(yīng)美國(guó)場(chǎng)地條件的等效剪切波速是260～540 m/s[11]，震源距為10～30 km，地面運(yùn)動(dòng)持時(shí)大于10T1。以算例所在烈度區(qū)罕遇地震對(duì)應(yīng)的反應(yīng)譜為目標(biāo)譜，具體過(guò)程見(jiàn)文獻(xiàn)[1213]。

抗規(guī)對(duì)關(guān)于結(jié)構(gòu)承載力設(shè)計(jì)及變形驗(yàn)算的條文均以結(jié)構(gòu)沿其平面主軸分別進(jìn)行設(shè)計(jì)和分析為前提設(shè)置，再者，本結(jié)構(gòu)無(wú)明顯扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，于是，在分析中采用在x方向單向輸入地面運(yùn)動(dòng)的方式研究結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)。選取該方向位于中間的一榀平面框架作為主要考察對(duì)象。

2現(xiàn)行規(guī)范框架梁剪力增大系數(shù)的控

制效果

為了獲得現(xiàn)行設(shè)計(jì)規(guī)范對(duì)不同抗震等級(jí)框架梁所用的剪力增大系數(shù)1.1、1.2和1.3（見(jiàn)抗規(guī)2010第6.2.4條）在相應(yīng)設(shè)防烈度區(qū)罕遇地震作用下避免梁端發(fā)生剪切失效的控制效果，對(duì)3個(gè)設(shè)防烈度區(qū)所選的框架結(jié)構(gòu)算例逐一輸入所選的標(biāo)定到罕遇水準(zhǔn)的7條地面運(yùn)動(dòng)記錄，在用每條記錄完成動(dòng)力反應(yīng)分析后，通過(guò)逐時(shí)點(diǎn)搜索找到該框架每梁在整個(gè)時(shí)程中出現(xiàn)的最大剪力，并以此作為該梁的“罕遇地震作用剪力”。同時(shí)，根據(jù)每根梁在考慮剪力增大系數(shù)的條件下按規(guī)范規(guī)定的抗震抗剪公式（見(jiàn)混規(guī)2010第11.3.4條）算得的箍筋需要量（暫不考慮約束箍筋的構(gòu)造需要量）及其他截面特征值算出梁截面基于材料平均強(qiáng)度的抗震抗剪能力，以此作為該根梁的“平均強(qiáng)度抗剪能力”，計(jì)算該梁的抗剪需求能力比。例如，算例KJ1共有框架梁18根，共輸入地面運(yùn)動(dòng)7次，故總計(jì)得出126個(gè)抗剪需求能力比數(shù)據(jù)。將每個(gè)算例的這些數(shù)據(jù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，所得抗剪需求能力比的直方圖如圖2所示（圖中橫坐標(biāo)值表示各分布區(qū)間抗剪需求能力比的平均值，縱坐標(biāo)表示該區(qū)間的構(gòu)件數(shù)量與被考察構(gòu)件總數(shù)量的比值，在圖2～圖5中簡(jiǎn)稱(chēng)“需求比”）。

從圖2可以看出，對(duì)于所考慮的3個(gè)算例，抗剪需求能力比不大于1.0的情況均已占到統(tǒng)計(jì)子樣的90%以上（KJ1、KJ2和KJ3分別為97%、93%和95%），這表明抗規(guī)2010所給的針對(duì)這3個(gè)抗震等級(jí)的梁端剪力增大系數(shù)能夠滿(mǎn)足設(shè)定的抗剪安全性評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)，且尚不致過(guò)分安全。

對(duì)一級(jí)抗震等級(jí)的算例按抗規(guī)2010[4]式（6.2.42）的要求，即實(shí)配抗彎能力反算方案，計(jì)算了梁端剪力，發(fā)現(xiàn)各根梁算得的梁端剪力與用規(guī)范式（6.2.41）（梁端剪力增大系數(shù)取1.3）計(jì)算出的剪力相比平均低10%左右，主要體現(xiàn)了非彈性動(dòng)力反應(yīng)分析中取用的平均強(qiáng)度和規(guī)范式（6.2.42）中取用的1.1倍標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度之間的差異，以及非彈性動(dòng)力反應(yīng)分析中取用結(jié)構(gòu)軸線尺寸與式（6.2.42）中取用梁凈跨所帶來(lái)的差異。需要指出的是，按實(shí)配抗彎能力反算作用剪力符合單根梁兩端發(fā)生正、負(fù)彎矩下受拉縱筋屈服時(shí)的平衡條件[14]，因此，取實(shí)配方法作為梁的強(qiáng)剪弱彎措施也可用。只不過(guò)該方法在現(xiàn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)用的各種商業(yè)軟件中不便于操作，必須由設(shè)計(jì)人手工完成計(jì)算，故該方法的使用前景不如直接取用剪力增大系數(shù)的方法。

3現(xiàn)行規(guī)范框架柱剪力增大系數(shù)的控

制效果

現(xiàn)行設(shè)計(jì)規(guī)范對(duì)三級(jí)、二級(jí)和一級(jí)框架結(jié)構(gòu)柱規(guī)定的剪力增大系數(shù)分別為1.2、1.3和1.5（見(jiàn)抗規(guī)2010[4]第6.2.5條）。為了考察這些系數(shù)取值的有效性，所用的分析思路與上面框架梁處類(lèi)似。但與框架梁處不同的是，框架柱的平均強(qiáng)度抗震抗剪能力計(jì)算中含有軸壓力項(xiàng)，而框架結(jié)構(gòu)在非彈性動(dòng)力反應(yīng)時(shí)程中任何一根柱的軸力都隨時(shí)點(diǎn)不斷變化，故當(dāng)對(duì)每個(gè)算例輸入一條標(biāo)定到罕遇水準(zhǔn)的地面運(yùn)動(dòng)記錄并完成結(jié)構(gòu)的非彈性動(dòng)力反應(yīng)分析后，必須每一時(shí)間點(diǎn)根據(jù)實(shí)際作用剪力（包含各時(shí)間點(diǎn)不同的軸力值）算出其平均強(qiáng)度抗震抗剪能力，以及該時(shí)點(diǎn)的罕遇地震作用剪力與這一平均強(qiáng)度抗震抗剪能力的比值，即該時(shí)點(diǎn)的抗剪需求能力比；再通過(guò)沿時(shí)程的搜索找到該時(shí)程的最大抗剪需求能力比。在對(duì)每個(gè)算例中的各根柱獲得7條地面運(yùn)動(dòng)輸入下的這一最大抗剪需求能力比值后，所作出統(tǒng)計(jì)直方圖如圖3所示。

從圖3可以看出，如果仍用有90%的子樣值不大于1.0作為評(píng)價(jià)規(guī)范規(guī)定的柱剪力增大系數(shù)實(shí)際控制效果的標(biāo)準(zhǔn)，則三級(jí)抗震等級(jí)下的統(tǒng)計(jì)結(jié)果將無(wú)法滿(mǎn)足抗震抗剪安全性評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)（只有80%的子樣不大于1.0）；二級(jí)抗震等級(jí)下的統(tǒng)計(jì)結(jié)果雖略好于三級(jí)（只有85%的子樣不大于1.0），但仍未能滿(mǎn)足所提出的安全性評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)；而一級(jí)抗震等級(jí)下的統(tǒng)計(jì)結(jié)果則有過(guò)大的安全余量（全部子樣的抗剪需求能力比小于或明顯小于1.0）。出現(xiàn)以上現(xiàn)象的主要原因在于，抗規(guī)2010[4]第6.2.4條規(guī)定，在抗震設(shè)計(jì)中確定柱端作用剪力時(shí)，需使用對(duì)應(yīng)的已經(jīng)考慮了柱端彎矩增大系數(shù)的相應(yīng)柱上、下端截面的組合彎矩設(shè)計(jì)值。由于該規(guī)范規(guī)定一、二、三級(jí)抗震等級(jí)下框架柱端彎矩增大系數(shù)分別取1.7、1.5和1.3（見(jiàn)抗規(guī)2010[5]第6.2.2條），這就使得在一級(jí)框架結(jié)構(gòu)柱抗震抗剪設(shè)計(jì)時(shí)所取用的設(shè)計(jì)剪力已被柱端彎矩增大系數(shù)1.7放大，因此，由該設(shè)計(jì)剪力求得的抗剪箍筋算出的平均強(qiáng)度抗剪能力也自然過(guò)于偏大，這是導(dǎo)致一級(jí)抗震等級(jí)框架柱上述抗剪能力需求比統(tǒng)計(jì)結(jié)果過(guò)偏安全的主要原因。而二級(jí)抗震等級(jí)的柱設(shè)計(jì)剪力中雖含有柱端彎矩增大系數(shù)1.5的影響，但因所取柱剪力增大系數(shù)1.3尚不夠大，故控制效果仍未能達(dá)到本文提出的標(biāo)準(zhǔn)。三級(jí)抗震等級(jí)因柱彎矩增大系數(shù)更?。ㄖ挥?.3），加之柱剪力增大系數(shù)取值也更?。ㄖ挥?.2），故明顯達(dá)不到所提出的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)。

4調(diào)整框架柱剪力增大系數(shù)的步驟及

結(jié)果從以上對(duì)3個(gè)算例中框架梁和框架柱能力需求比的統(tǒng)計(jì)結(jié)果可以初步看出，抗規(guī)2010[5]規(guī)定的框架梁剪力增大系數(shù)取值基本合理。而框架柱的統(tǒng)計(jì)分析結(jié)果卻出現(xiàn)了上述異常情況，主要是因?yàn)樵谥贫蚣苤袅υ龃笙禂?shù)時(shí)缺乏相應(yīng)的非彈性動(dòng)力分析結(jié)果作為參考，而對(duì)抗震設(shè)計(jì)時(shí)確定作用剪力所用的柱端彎矩中包括了柱端彎矩增大系數(shù)的影響所導(dǎo)致的后果估計(jì)不足。故有必要對(duì)不同抗震等級(jí)框架結(jié)構(gòu)的柱剪力增大系數(shù)取值作必要調(diào)整，以保證在不同抗震等級(jí)下框架結(jié)構(gòu)各類(lèi)構(gòu)件的罕遇地震抗剪安全性得到相同水準(zhǔn)的保證。

為此，分別對(duì)所選的3個(gè)算例確定了以下調(diào)整柱剪力增大系數(shù)的計(jì)算步驟：選取剪力增大系數(shù)的正、負(fù)增量為0.05。對(duì)每個(gè)算例的每個(gè)剪力增大系數(shù)增量下，完成構(gòu)件實(shí)際配箍及模型調(diào)整，重復(fù)完成對(duì)框架的抗剪設(shè)計(jì)和上述多條罕遇水準(zhǔn)地面運(yùn)動(dòng)輸入下的非彈性動(dòng)力反應(yīng)分析，依照以上相同思路完成對(duì)各算例框架柱抗剪需求能力比的統(tǒng)計(jì)分析，直至柱剪力增大系數(shù)取值調(diào)整到使所得統(tǒng)計(jì)分析結(jié)果滿(mǎn)足建議的抗剪安全性評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)為止。

根據(jù)以上步驟，在不改變柱端彎矩增大系數(shù)的前提下完成對(duì)3個(gè)算例柱端剪力增大系數(shù)的逐次增量分析，所得的調(diào)整后的柱剪力增大系數(shù)建議值為，對(duì)三級(jí)、二級(jí)和一級(jí)分別取1.45、1.35和1.20。這時(shí)對(duì)應(yīng)的抗剪需求能力比直方圖如圖4所示。從圖中可以看出，當(dāng)取用上述調(diào)整后的柱剪力增大系數(shù)后，在一、二、三級(jí)抗震等級(jí)下就都能滿(mǎn)足在罕遇地震作用下的抗剪需求能力比不大于1.0的子樣占全部子樣不少于90%的評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)。從所建議的調(diào)整后的柱剪力增大系數(shù)數(shù)值可以看出，其取值隨抗震等級(jí)變化的趨勢(shì)與習(xí)慣見(jiàn)到的相反，即抗震等級(jí)越高取值越小。從前面討論可知這主要是由于柱端彎矩增大系數(shù)隨抗震等級(jí)提高而逐步增大造成的。

在以上分析的基礎(chǔ)上，還對(duì)在柱端彎矩中不考慮柱端彎矩增大系數(shù)的情況下，對(duì)三級(jí)、二級(jí)和一級(jí)抗震等級(jí)框架柱所需剪力增大系數(shù)取值作了分析。結(jié)果表明，當(dāng)滿(mǎn)足上述統(tǒng)一評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，三級(jí)、二級(jí)和一級(jí)抗震等級(jí)的柱剪力增大系數(shù)應(yīng)分別取為18、1.9和2.0。從以上兩組建議取值的顯著差異也可看出，考慮與不考慮柱端彎矩增大系數(shù)對(duì)柱剪力增大系數(shù)有重大影響。

5構(gòu)造約束箍筋與抗震抗剪箍筋的用量對(duì)比

從框架結(jié)構(gòu)梁、柱剪力增大系數(shù)的本意角度討論了其取值后，還應(yīng)注意到根據(jù)規(guī)范要求，梁、柱端箍筋除需滿(mǎn)足考慮了剪力增大系數(shù)后的抗震抗剪承載力需要之外，還需從構(gòu)造角度滿(mǎn)足對(duì)梁、柱端受壓混凝土和受壓縱筋發(fā)揮被動(dòng)約束作用的要求，以保證梁、柱端延性能力和滯回耗能能力所需的箍筋數(shù)量（抗規(guī)2010[5]第6.3.3條和第6.3.9 條）。而且，不同設(shè)計(jì)規(guī)范所用的設(shè)計(jì)思路都是最終箍筋用量按以上兩項(xiàng)要求中的較大者確定。這意味著，所設(shè)置箍筋既可用于保證結(jié)構(gòu)構(gòu)件在罕遇地震作用下的抗剪安全性，又可用來(lái)發(fā)揮被動(dòng)約束作用。

為了一般性地識(shí)別出中國(guó)現(xiàn)行規(guī)范規(guī)定中到底是哪一項(xiàng)要求對(duì)梁、柱端箍筋用量起控制作用，仍以所選3個(gè)框架結(jié)構(gòu)算例為對(duì)象，逐一算出3個(gè)框架各梁、柱按以上兩項(xiàng)要求所需的箍筋用量（抗震抗剪箍筋用量按本文建議調(diào)整后的剪力增大系數(shù)確定）。各層框架梁、柱構(gòu)造約束箍筋需要量與抗震抗剪箍筋需要量比值的平均值隨樓層變化規(guī)律如圖5所示。其中，梁端箍筋用量按梁腹板水平截面內(nèi)的配箍率計(jì)算，柱端箍筋用量按體積配箍率計(jì)算（其中假定柱截面兩個(gè)方向箍筋用量相同）。從曲線走勢(shì)可得出以下認(rèn)識(shí)和判斷：

1）由于框架構(gòu)件的約束箍筋需要量只隨抗震等級(jí)變化，柱還需考慮軸壓比影響；而抗震抗剪箍筋需要量則取決于各梁、柱構(gòu)件彈性分析內(nèi)力及剪力增大系數(shù)的大小，因構(gòu)件的作用剪力是從上到下逐層減小的，故曲線隨樓層序號(hào)成上升趨勢(shì)。

2）除一級(jí)抗震等級(jí)框架KJ3的底部樓層的箍筋數(shù)量由抗震抗剪控制外（圖5中比值不大于10），其余均由構(gòu)造要求控制。

6結(jié)論和建議

1）抗規(guī)2010對(duì)三級(jí)、二級(jí)和一級(jí)抗震等級(jí)框架結(jié)構(gòu)中框架梁取用的剪力增大系數(shù)（1.1、1.2和13）大致可以以90%的保證率滿(mǎn)足罕遇地震作用下的抗剪需求。

2）抗規(guī)2010在框架結(jié)構(gòu)柱剪力的計(jì)算中考慮了柱端彎矩增大系數(shù)的影響，且該系數(shù)隨抗震等級(jí)的提高而增大，導(dǎo)致現(xiàn)行設(shè)計(jì)規(guī)范取用的柱剪力增大系數(shù)在一級(jí)抗震等級(jí)下明顯偏大，而二、三級(jí)抗震等級(jí)取值不足。

3）建議兩套柱端剪力增大系數(shù)的取值方案：若繼續(xù)保留抗規(guī)2010考慮柱端彎矩增大系數(shù)的做法，則柱剪力增大系數(shù)應(yīng)調(diào)整為三級(jí)、二級(jí)和一級(jí)抗震等級(jí)分別取為1.45、1.35和1.20；若在柱端彎矩增大系數(shù)中不再考慮柱端彎矩增大系數(shù)，則柱剪力增大系數(shù)應(yīng)調(diào)整為三級(jí)、二級(jí)和一級(jí)抗震等級(jí)分別為1.8、1.9和2.0。

參考文獻(xiàn)：

[1] 高孟潭. 《中國(guó)地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖》（GB 18306—2015）宣貫教材[M].北京： 中國(guó)質(zhì)檢出版社；中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社， 2015.

[2] Recommended seismic privisions for new buildings and other structures volume Ⅰ： Part 1 privisions，Part 2 commentary：NEHRP 1050 [S]. FEMA P10501/2015 ed.Washington， D.C： Building Seismic Safety Council， 2015.

[3] Guidelines for performancebased seismic design of tall buildings：PEER2010/05 [R]. Berkeley，California： Pacific Earthquake Engineering Research Center， 2010.

[4] 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范： GB 50010—2010 [S]. 北京： 中國(guó)建筑工業(yè)出版社， 2010.

Code for design of concrete buildings： GB 500102010[S].Beijing：China Architecture & Building Press， 2010.（in Chinese）

[5] 建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范： GB 50011—2010 [S]. 北京： 中國(guó)建筑工業(yè)出版社， 2010.

Code for seismic design of building： GB 500112010[S].Beijing：China Architecture & Building Press，2010.（in Chinese）

[6] FIB. Seismic design of reinforced concrete structures for controlled inelastic response（design concept）[R]. Comité EuroInternat. du Béton（CEB）， 2003.

[7] 楊紅， 韋鋒， 白紹良，等.柱增強(qiáng)系數(shù)取值對(duì)鋼筋混凝土抗震框架塑性鉸機(jī)構(gòu)的控制效果[J].工程力學(xué)， 2005， 22（2）： 155161.

YANG H，WEI F， BAI S L，et al. Effect of moment amplification factors of column on controlling plastic hinge mechanism of RC frame[J]. Engineering Mechanics，2005，22（2）： 155161. （in Chinese）

[8] 楊紅， 朱振華， 白紹良. 雙向地震作用下我國(guó)“強(qiáng)柱弱梁”措施的有效性評(píng)估[J]. 土木工程學(xué)報(bào)， 2011， 44（1）： 5864.

YANG H，ZHU Z H， BAI S L. An evaluation of the effectiveness of the Chinese strong column weak beam measure under bidirectionalhorizontional seismic excitations [J].China Civil Engineering Journal， 2011， 44（1）： 5864. （in Chinese）

[9] PEER/ATC72.Modeling and acceptance criteria for seismic design and analysis of tall buildings[R]. Berkeley，California： Pacific Earthquake Engineering Research Center， 2010.

[10] 康緒聰. 用彈性及非彈性分析識(shí)別現(xiàn)澆板對(duì)鋼筋混凝土梁的增強(qiáng)效應(yīng)[D]. 重慶： 重慶大學(xué)，2014.

KANG X C. Identify the slab enhancement effect to reinforce concrete beams by elastic and inelastic analysis[D]. Chongqing：Chongqing University， 2014. （in Chinese）

[11] 呂紅山， 趙鳳新.適用于中國(guó)場(chǎng)地分類(lèi)的地震動(dòng)反應(yīng)譜放大系數(shù)[J]. 地震學(xué)報(bào)， 2007， 29（1）： 6776.

LYU H S， ZHAO F X.Site coefficents suitable to China site category [J].Earthquake Science， 2007， 29 （1）： 6776 （in Chinese）

[12] 羅熠. 考慮地震動(dòng)譜形影響的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)非線性反應(yīng)分析[D].蘭州： 蘭州理工大學(xué)， 2012.

LUO Y. Nonlinear seismic response analysis of RC frame structure accounting for the influence of ground motion special shape [D]. Lanzhou：Lanzhou University of Technology，2012. （in Chinese）

[13] 楊溥， 李英民， 賴(lài)明. 結(jié)構(gòu)時(shí)程分析法輸入地震波的選擇控制指標(biāo)[J]. 土木工程學(xué)報(bào)， 2000， 33（6）： 3337.

YANG P， LI Y M， LAI M.A new method for selecting inputting wavea for timhistory analysis [J].China Civil Engineering Journal，2000， 33（6）： 3337.（in Chinese）

[14] MOEHLEJ P，HOOPERJ D，LUBKEC D. Seismic design of reinforced concrete special moment frames[R]. NEHRP Seismic Design Technical Brief No.1， 2008.

（編輯胡英奎）