鐘茂華，劉 暢，田向亮，張 磊，胡家鵬，梅 棋

(1.清華大學(xué) 工程物理系 公共安全研究院，北京 100084；2.東北大學(xué) 資源與土木工程學(xué)院，遼寧 沈陽 110819；3.北京市軌道交通建設(shè)管理有限公司，北京 100068；4.北京市軌道交通設(shè)計(jì)研究院有限公司，北京 100068)

0 引言

地鐵設(shè)備區(qū)通常包括多個(gè)相互連接的走廊和設(shè)備房間，該區(qū)域結(jié)構(gòu)較為復(fù)雜，同時(shí)，作為疏散路徑的走廊一般為狹長空間，一旦出現(xiàn)火災(zāi)情況，煙氣將在多個(gè)走廊迅速蔓延，容易同時(shí)將多個(gè)疏散路徑封堵，威脅人員安全疏散和外部力量的應(yīng)急救援。因此，合理確定設(shè)備區(qū)的火災(zāi)通風(fēng)模式對站務(wù)值守人員的生命安全至關(guān)重要。

國內(nèi)外相關(guān)學(xué)者對含走廊和房間相互連接結(jié)構(gòu)的建筑火災(zāi)安全開展了一系列研究。He[1]在含多個(gè)房間和公共走廊的建筑結(jié)構(gòu)內(nèi)開展了全尺寸火災(zāi)實(shí)驗(yàn)，討論了起火房間與走廊連接處的煙氣溫度、流速等參數(shù)；張人杰等[2]采用鹽水模擬探討了典型側(cè)室-走廊結(jié)構(gòu)建筑型式的火災(zāi)煙氣運(yùn)動(dòng)規(guī)律，對走廊煙氣前鋒擴(kuò)散速度和頂棚煙氣溫度增長過程進(jìn)行了分析；湯靜等[3]對建筑結(jié)構(gòu)中常見的L形、T形和環(huán)形走廊構(gòu)建了FDS計(jì)算模型，分析了不同結(jié)構(gòu)走廊發(fā)生火災(zāi)時(shí)的煙氣流動(dòng)特性、溫度分布特征和煙氣層高度；Li等[4]基于動(dòng)量和質(zhì)量守恒方程，考慮外界風(fēng)壓對擴(kuò)散速度的影響，建立了房間起火時(shí)建筑走廊內(nèi)煙氣擴(kuò)散速度的預(yù)測模型，并開展了1∶3小尺寸模型實(shí)驗(yàn)對該模型進(jìn)行了驗(yàn)證；龍新峰等[5]對含多個(gè)房間和走廊的建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)建了數(shù)值計(jì)算模型，分析了不同通風(fēng)方式下起火房間煙氣溫度、煙氣層高度和走廊區(qū)域的煙氣擴(kuò)散情況；李靜嫻等[6]搭建了建筑內(nèi)狹長走廊的火災(zāi)煙氣實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ?，結(jié)合FDS數(shù)值模擬對此類結(jié)構(gòu)建筑的火災(zāi)排煙模式進(jìn)行優(yōu)化研究，提出了防煙緩沖區(qū)、排煙口及擋煙垂壁共同作用的組合通風(fēng)方式；徐曉楠等[7]采用FDS對含走廊建筑火災(zāi)發(fā)展和煙氣傳播過程進(jìn)行了數(shù)值模擬，分析了煙氣蓄積特點(diǎn)和CO通過走廊向其他房間的傳播規(guī)律；Johansson等[8]采用52組小尺寸火災(zāi)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，對多個(gè)房間相互連接結(jié)構(gòu)的煙氣溫度理論預(yù)測模型進(jìn)行了分析驗(yàn)證；Luo等[9]在含多個(gè)房間的建筑內(nèi)開展了現(xiàn)場火災(zāi)實(shí)驗(yàn)，通過對火焰?zhèn)鞑ニ俣?、煙氣溫度、輻射熱通量和氣體組分分析，驗(yàn)證了CFD三維火災(zāi)數(shù)值計(jì)算的可靠性；Audouin[10]總結(jié)了在類似結(jié)構(gòu)建筑空間內(nèi)開展的35組全尺寸火災(zāi)實(shí)驗(yàn)，對實(shí)驗(yàn)條件、測試裝置和典型實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了介紹，研究結(jié)果可用于構(gòu)建該結(jié)構(gòu)建筑火災(zāi)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)庫；Yeoh[11]對含走廊和多個(gè)房間的建筑結(jié)構(gòu)進(jìn)行火災(zāi)數(shù)值模擬，發(fā)現(xiàn)煙氣與建筑空間的輻射換熱量對火場溫度影響較大；Fu[12]采用數(shù)值模擬的方法構(gòu)建了多房間連接結(jié)構(gòu)雙區(qū)域火災(zāi)增長和煙氣擴(kuò)散模型；針對走廊與多個(gè)房間連接的建筑；馮文興等[13]開展了小尺寸火災(zāi)實(shí)驗(yàn)研究煙氣向遠(yuǎn)距離房間的傳播規(guī)律，發(fā)現(xiàn)一氧化碳濃度受出入口高度影響較大，溫度與一氧化碳濃度在豎直方向分布的差異較大。

本文通過在某同站臺高架換乘車站的設(shè)備區(qū)開展全尺寸火災(zāi)實(shí)驗(yàn)，對不同通風(fēng)方式和火源位置情況下的煙氣擴(kuò)散和沉降過程進(jìn)行分析，研究結(jié)果可為此類結(jié)構(gòu)車站設(shè)備區(qū)火災(zāi)防排煙措施的優(yōu)化提供技術(shù)參考和數(shù)據(jù)支撐。

1 實(shí)驗(yàn)概況

該實(shí)驗(yàn)在某同站臺高架換乘地鐵車站的設(shè)備區(qū)開展，設(shè)備區(qū)與站廳同層，主要結(jié)構(gòu)包括5個(gè)長度不一的東西向走廊、1個(gè)南北向走廊和若干設(shè)備房間。圖1為設(shè)備區(qū)建筑結(jié)構(gòu)示意圖，東西向走廊包括北1、北2、南1、南2和中部走廊，南1和北1走廊長度為42 m，東側(cè)通往車站外部，西側(cè)通往站廳公共區(qū)。南2和北2走廊長度為24 m，東側(cè)通往站廳公共區(qū)，西側(cè)與南北向走廊連接。中部走廊長度為18 m，東側(cè)通往車站外部，西側(cè)與南北向走廊連接，南北向走廊長度為36 m，與5個(gè)東西向走廊均互相連通，設(shè)備區(qū)各個(gè)走廊與站廳公共區(qū)和車站外部空間連接處均安裝有防火門。

圖1 設(shè)備區(qū)結(jié)構(gòu)示意Fig.1 Sketch of equipment area

設(shè)備區(qū)發(fā)生火災(zāi)時(shí)，現(xiàn)場人員可通過東側(cè)和南北側(cè)安全出口撤離至車站外部，也可通過西側(cè)安全出口撤離至站廳公共區(qū)，疏散路徑的選擇需考慮起火位置和不同部位煙氣擴(kuò)散情況。通過在設(shè)備區(qū)走廊交叉位置、走廊末端和設(shè)備房間中設(shè)置甲醇池火，模擬不同位置的火災(zāi)場景。實(shí)驗(yàn)過程中采用自然通風(fēng)和機(jī)械排煙2種通風(fēng)方式，設(shè)備區(qū)實(shí)驗(yàn)工況如表1所示。在機(jī)械排煙的工況中，開啟排煙風(fēng)機(jī)和點(diǎn)火同時(shí)進(jìn)行，火源熄滅后風(fēng)機(jī)繼續(xù)工作15 min左右。圖2～4為不同火源位置的實(shí)驗(yàn)開展情況，設(shè)備區(qū)實(shí)驗(yàn)測試裝置的平面布置見實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)[14]，考慮到火災(zāi)情況下人員可能從各個(gè)疏散出口撤離，在火源位置1和3的實(shí)驗(yàn)中各疏散出口的防火門均處于開啟狀態(tài)，位置2起火時(shí)人員無法打開中部走廊末端的防火門進(jìn)行疏散，實(shí)驗(yàn)過程中該防火門處于關(guān)閉狀態(tài)。

表1 設(shè)備區(qū)火災(zāi)實(shí)驗(yàn)工況Table 1 Fire experimental cases in equipment area

圖2 設(shè)備區(qū)火源位置1實(shí)驗(yàn)過程Fig.2 Experimental scene at fire location1

圖3 設(shè)備區(qū)火源位置2實(shí)驗(yàn)過程Fig.3 Experimental scene at fire location2

圖4 設(shè)備區(qū)火源位置3實(shí)驗(yàn)過程Fig.4 Experimental scene at fire location3

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 頂棚煙氣溫度

設(shè)備區(qū)發(fā)生火災(zāi)時(shí)，煙氣在多個(gè)走廊的擴(kuò)散過程受通風(fēng)條件、火源位置的影響較大。煙氣擴(kuò)散過程中，頂棚下方區(qū)域的溫度較高，可采用頂棚煙氣溫度變化情況對煙氣擴(kuò)散范圍進(jìn)行示蹤和判斷[15-16]。

圖5 設(shè)備區(qū)火災(zāi)時(shí)頂棚煙氣溫度Fig.5 Fire-induced ceiling temperature in equipment area

圖5為不同位置起火時(shí)，設(shè)備區(qū)各個(gè)走廊的頂棚最高煙氣溫度。如圖5(a)所示，自然通風(fēng)條件下位置1起火時(shí)，煙氣向與起火點(diǎn)連接的3條走廊擴(kuò)散，南2走廊和南北向走廊的煙氣溫度較高，最高溫度分別為75，68℃，隨著與火源距離的增加逐漸衰減。受自然風(fēng)的影響，南北側(cè)走廊的北側(cè)溫度高于南側(cè)，且煙氣向南側(cè)擴(kuò)散的距離較短，在實(shí)驗(yàn)過程中觀察到火羽流向西偏轉(zhuǎn)的現(xiàn)象，偏轉(zhuǎn)角度達(dá)到45°。

圖6為第1組實(shí)驗(yàn)火羽流偏轉(zhuǎn)情況，可以看出，火源東側(cè)和南側(cè)自然風(fēng)壓較大，導(dǎo)致大部分煙氣向設(shè)備區(qū)北部和西部走廊區(qū)域擴(kuò)散，在南北向走廊的北端防火門處煙氣溫度為43℃，南1走廊西側(cè)最高溫度為32℃，東側(cè)保持為環(huán)境溫度，南2走廊的煙氣溫度最高，西端防火門處的煙氣溫度達(dá)到58℃。圖7為第2組實(shí)驗(yàn)火羽流偏轉(zhuǎn)情況，開啟機(jī)械排煙后，南2走廊和南北向走廊的火源北側(cè)溫度衰減速度加快，煙氣未蔓延至西端和北端防火門處，實(shí)驗(yàn)過程中自然風(fēng)處于不穩(wěn)定狀態(tài)，此時(shí)火源北側(cè)自然風(fēng)壓較大，火羽流出現(xiàn)向南偏轉(zhuǎn)的情況，偏轉(zhuǎn)角度達(dá)到30°，導(dǎo)致大部分煙氣向火源南側(cè)擴(kuò)散，南北向走廊火源南側(cè)的煙氣溫度高于未開啟機(jī)械排煙的情況，南1走廊火源東側(cè)有少量煙氣進(jìn)入，最高溫度為40℃。

位置2起火時(shí)，如圖5(b)所示，由于火源位于中部走廊東側(cè)封閉末端，且該區(qū)域未設(shè)置通風(fēng)口，機(jī)械排煙對火源附近煙氣溫度的影響不大，自然通風(fēng)和機(jī)械通風(fēng)情況下該區(qū)域煙氣溫度均為82～100℃。在南北向走廊、北1走廊和北2走廊，開啟機(jī)械通風(fēng)后的煙氣溫度相對于自然通風(fēng)均有不同程度的降低，但機(jī)械排煙未能縮小煙氣擴(kuò)散的范圍，2種通風(fēng)方式下煙氣均從中部走廊向設(shè)備區(qū)北部擴(kuò)散。設(shè)備房內(nèi)起火時(shí)，煙氣首先在起火房間進(jìn)行填充，沉降至房門開口高度時(shí)開始向北1走廊擴(kuò)散，在縱向擴(kuò)散的過程中，一部分煙氣從北1走廊東側(cè)和南北向走廊北側(cè)疏散出口排至站外，南北向走廊內(nèi)的溫度保持為環(huán)境溫度，說明煙氣未向設(shè)備區(qū)南部區(qū)域擴(kuò)散，如圖5(c)所示，開啟機(jī)械排煙后，北1走廊溫度低于自然通風(fēng)的情況，且煙氣縱向擴(kuò)散范圍減小，火災(zāi)危險(xiǎn)性有所降低。

圖6 第1組實(shí)驗(yàn)過程中自然風(fēng)對火羽流的影響Fig.6 Impact of natural wind on fire plume in test 1

圖7 第2組實(shí)驗(yàn)過程中自然風(fēng)對火羽流的影響Fig.7 Impact of natural wind on fire plume in test 2

3種火源位置情況下頂棚煙氣最高溫度的分析表明，火源位于設(shè)備區(qū)走廊末端時(shí)，機(jī)械排煙對該區(qū)域頂棚的降溫效果不明顯，火源位于走廊節(jié)點(diǎn)部位時(shí)，機(jī)械排煙和站外自然風(fēng)壓的共同作用可將煙氣控制在局部區(qū)域，對頂棚的降溫效果較為明顯。因此，設(shè)備區(qū)吊頂上方的管線設(shè)計(jì)應(yīng)考慮走廊末端的火災(zāi)危險(xiǎn)性，提高該區(qū)域頂部構(gòu)件和防火材料的耐火等級，防止通信、信號和供電線纜在高溫作用下斷路，導(dǎo)致車站無法有效執(zhí)行應(yīng)急預(yù)案；同時(shí)，應(yīng)增加該區(qū)域的排煙口數(shù)量，將頂棚溫度盡可能控制在較低范圍，避免對頂部線纜造成破壞。

2.2 煙氣層高度

在建筑火災(zāi)中，煙氣層高度是表示煙氣沉降情況及其危險(xiǎn)性的重要參數(shù)，穩(wěn)定的煙氣層會與下部空氣層形成明顯的密度差，然而受火災(zāi)類型和通風(fēng)方式的影響，煙氣層下部區(qū)域也往往會摻混少量煙氣，形成煙氣層和空氣層的過渡區(qū)域，導(dǎo)致下部能見度降低，不利于人員疏散，圖8和圖9為設(shè)備區(qū)煙氣分層現(xiàn)場觀測情況，實(shí)驗(yàn)過程中在煙氣層下方低速流動(dòng)的煙氣沉降至較低位置。

NFPA-92B[17]提出采用豎直方向溫度數(shù)據(jù)計(jì)算煙氣沉降高度的方法，計(jì)算公式如下：

Tn=Cn(Tmax-T0)+T0

(1)

式中：Tn為煙氣層與空氣層分界面的溫度，℃；Tmax為豎直方向最高溫度，℃；T0為環(huán)境溫度，℃；Cn為百分比常數(shù)，當(dāng)Cn為0.8～0.9時(shí)，認(rèn)為Tn所在高度為煙氣層高度，當(dāng)Cn為0.1～0.2時(shí)，認(rèn)為Tn所在高度為煙氣沉降最低高度?？紤]較為危險(xiǎn)的情況，在本文中取煙氣層高度和煙氣沉降最低高度對應(yīng)的Cn值分別為0.8和0.1，對設(shè)備區(qū)不同位置火災(zāi)過程中的煙氣層高度和煙氣沉降最低高度進(jìn)行計(jì)算。

圖8 位置1起火時(shí)設(shè)備區(qū)走廊煙氣分層情況Fig.8 Smoke stratification in corridor for fire location1

圖9 位置2起火時(shí)設(shè)備區(qū)走廊煙氣分層情況Fig.9 Smoke stratification in corridor for fire location2

圖10為自然通風(fēng)情況下各走廊區(qū)域煙氣沉降情況，位置1發(fā)生火災(zāi)時(shí)，如圖10(a)所示，設(shè)備區(qū)大部分區(qū)域的煙氣在起火一段時(shí)間后沉降至相對穩(wěn)定的位置，南北側(cè)走廊、北1走廊和南2走廊的煙氣層高度分別穩(wěn)定在2.5，2.7和2.5 m，北2走廊的煙氣層高度波動(dòng)幅度較大，最低降至0.5 m以下；煙氣沉降的最低高度均在1.5 m以下，南北向走廊和南2走廊煙氣沉降最低高度穩(wěn)定在1.3 m和0.65 m，北1和北2走廊的火災(zāi)煙氣最低均沉降至地面高度。開啟機(jī)械排煙后，如圖10(b)所示，南北向走廊和南2走廊的煙氣沉降作用減弱，煙氣層高度穩(wěn)定在2.7 m左右，煙氣沉降最低高度分別升高至1.6 m和1.4 m，火災(zāi)危險(xiǎn)性低于自然通風(fēng)的情況。

圖10 位置1起火時(shí)設(shè)備區(qū)走廊煙氣沉降情況Fig.10 Smoke descendent in corridor for fire location1

位置2起火時(shí)，中部走廊空間較為封閉，如圖11所示，自然通風(fēng)和機(jī)械排煙作用下中部走廊的煙氣層高度和煙氣沉降最低高度均低于其他區(qū)域。在南北向走廊，2種通風(fēng)方式下煙氣層高度均在2.7 m左右，開啟機(jī)械排煙后煙氣沉降最低位置有所升高，北1和北2走廊在自然通風(fēng)下的煙氣層高度均為2.7 m，煙氣最低可沉降至1.4 m。位置3起火時(shí)，煙氣擴(kuò)散范圍主要包括北1走廊和南北向走廊北端，在北1走廊東側(cè)，煙氣溫度較高，沉降作用不明顯，在自然通風(fēng)和機(jī)械排煙條件下煙氣層高度和煙氣沉降最低高度均穩(wěn)定在2.7 m和2 m左右；煙氣擴(kuò)散至南北側(cè)走廊北端和北1走廊西側(cè)的過程中，溫度不斷降低，沉降作用逐漸加強(qiáng)，如圖12(a)所示，該區(qū)域煙氣沉降最低高度均降低至地面高度，北1走廊西側(cè)煙氣層高度處于波動(dòng)狀態(tài)，最低降至1.3 m。

圖11 位置2起火時(shí)設(shè)備區(qū)走廊煙氣沉降情況Fig.11 Smoke descendent in corridor for fire location2

圖12 位置3起火時(shí)設(shè)備區(qū)走廊煙氣沉降情況Fig.12 Smoke descendent in corridor for fire location3

2.3 危險(xiǎn)高度煙氣溫度

針對不同的建筑高度，《建筑防排煙技術(shù)規(guī)程》(DGJ08-88-2006)[18]規(guī)定防排煙設(shè)計(jì)計(jì)算中的最小清晰高度應(yīng)按照Hq=1.6+0.1H進(jìn)行計(jì)算，其中Hq為最小清晰高度，也稱為危險(xiǎn)高度，m；H為排煙空間的建筑凈高度，m?？筛鶕?jù)沉降至該高處的煙氣溫度判斷防排煙效果及火災(zāi)危險(xiǎn)程度，本文中設(shè)備區(qū)走廊的危險(xiǎn)高度計(jì)算值為1.9 m。圖13為3處位置起火時(shí)自然通風(fēng)和機(jī)械排煙作用下煙氣擴(kuò)散范圍內(nèi)1.9 m高度的溫度變化情況。在0.125 MW的火災(zāi)規(guī)模下，位置1起火時(shí)，2種通風(fēng)條件下的最高溫度均為45℃，受自然風(fēng)壓的影響，最高溫度所在區(qū)域分別為南2走廊和火源北側(cè)走廊.自然通風(fēng)條件下，北1、北2走廊和南北向走廊危險(xiǎn)高度的煙氣最高溫度分別為27，29和34℃，開啟機(jī)械排煙后，在自然風(fēng)壓的共同作用下，煙氣主要向火源南側(cè)擴(kuò)散，南2走廊的煙氣溫度降低至26℃。位置2起火時(shí)，火源所在封閉端走廊危險(xiǎn)高度的煙氣溫度最高達(dá)到45℃，開啟機(jī)械排煙在減小煙氣擴(kuò)散范圍的同時(shí)，對南北向走廊火源北側(cè)危險(xiǎn)高度的煙氣溫度降低作用較為明顯，北1和北2走廊距起火部位較遠(yuǎn)，沉降至危險(xiǎn)高度的煙氣溫度為27℃和31℃。在0.06 MW的火災(zāi)規(guī)模下，位置3起火時(shí)，煙氣蔓延至北1走廊后由疏散出口排至站外，未向設(shè)備區(qū)南部蔓延，在自然通風(fēng)和機(jī)械排煙作用下該區(qū)域危險(xiǎn)高度的煙氣最高溫度分別為32.5℃和31℃。

圖13 設(shè)備區(qū)走廊危險(xiǎn)高度煙氣溫度Fig.13 Maximum temperature in equipment area corridor at dangerous height

綜合煙氣層高度和危險(xiǎn)高度煙氣溫度的分析表明，開啟機(jī)械排煙對煙氣溫度和沉降高度均有一定的控制作用，但火災(zāi)通風(fēng)模式和人員疏散路徑的選擇需考慮不斷變化的外部自然風(fēng)壓的影響。疏散出口均開啟時(shí)，大部分煙氣向火源下風(fēng)向擴(kuò)散且沉降較為嚴(yán)重，處于該區(qū)域的站務(wù)人員面臨較大的火災(zāi)危險(xiǎn)性。因此設(shè)備區(qū)防排煙設(shè)計(jì)應(yīng)參考該地區(qū)不同季節(jié)自然風(fēng)向、風(fēng)速等歷史氣象資料，結(jié)合車站運(yùn)營中日常觀測情況，采用若干種針對性的火災(zāi)通風(fēng)和疏散模式。一方面應(yīng)根據(jù)火源位置引導(dǎo)現(xiàn)場人員選擇上風(fēng)向的安全出口進(jìn)行疏散；另一方面，應(yīng)根據(jù)煙氣擴(kuò)散范圍，關(guān)閉上風(fēng)向無煙氣擴(kuò)散區(qū)域的排煙口，以增加火源下風(fēng)向的頂部排煙量，降低該區(qū)域的火災(zāi)危險(xiǎn)性。

3 結(jié)論

1)地鐵設(shè)備區(qū)發(fā)生火災(zāi)時(shí)，在安全出口均開啟的情況下，煙氣擴(kuò)散過程受外界自然風(fēng)壓影響較大。實(shí)驗(yàn)過程中走廊交叉位置起火時(shí)，煙氣首先向設(shè)備區(qū)北部蔓延，隨著自然風(fēng)壓的變化大部分煙氣開始向設(shè)備區(qū)南部蓄積；走廊末端區(qū)域起火時(shí)，火源所在區(qū)域的煙氣蓄積作用較為明顯，頂棚溫度較高，擴(kuò)散至其他區(qū)域走廊后，受自然風(fēng)壓影響大部分煙氣向設(shè)備區(qū)北部蔓延；設(shè)備房間內(nèi)起火時(shí)，蔓延至走廊區(qū)域的部分煙氣直接通過附近的安全出口排至站外，由于設(shè)備區(qū)南側(cè)自然風(fēng)壓較高，煙氣始終在北側(cè)走廊區(qū)域擴(kuò)散。

2)不同位置起火時(shí)，大部分走廊區(qū)域穩(wěn)定的煙氣層高度位于2.4～2.8 m，部分區(qū)域煙氣層高度波動(dòng)較大，最低可降至0.5 m以下；開啟機(jī)械排煙有利于降低煙氣沉降作用，自然通風(fēng)情況下煙氣最低可沉降至地面高度，機(jī)械通風(fēng)作用下大部分區(qū)域的煙氣沉降最低高度均在1 m以上。

3)在煙氣擴(kuò)散區(qū)域，走廊交叉位置起火時(shí)煙氣主要向自然風(fēng)的下風(fēng)向蓄積，危險(xiǎn)高度的最高溫度可達(dá)到45℃，走廊末端起火時(shí)，火源所在封閉端走廊區(qū)域和南北向走廊區(qū)域危險(xiǎn)高度的最高溫度可達(dá)45℃和40℃，設(shè)備房間內(nèi)起火時(shí)，煙氣在經(jīng)過一段時(shí)間的填充和空氣卷吸后蔓延至北側(cè)走廊，同時(shí)部分煙氣直接從北側(cè)安全出口排出，該走廊區(qū)域危險(xiǎn)高度煙氣溫度較低，火災(zāi)危險(xiǎn)性較小。

4)針對火災(zāi)危險(xiǎn)性較高的走廊末端區(qū)域，在防排煙設(shè)計(jì)中應(yīng)考慮增加該部位的排煙口數(shù)量，且在頂部采用耐火等級較高的構(gòu)件和防火材料，確保車站各系統(tǒng)執(zhí)行應(yīng)急預(yù)案過程中通信和信號等線纜正常工作；同時(shí)，應(yīng)考慮不同季節(jié)車站外部自然風(fēng)壓的影響，盡可能提高火源下風(fēng)向的機(jī)械排煙量，引導(dǎo)現(xiàn)場人員選擇上風(fēng)向的安全出口進(jìn)行疏散。