匡立新，劉衛(wèi)東，甘新星，姜政華，陳士奎

(1.中國(guó)石化華東石油管理局重慶南川頁(yè)巖氣公司，重慶 408400；2.中國(guó)石化石油工程技術(shù)研究院，北京 100101)

涪陵平橋南區(qū)塊頁(yè)巖氣藏位于川東高陡褶皺帶萬(wàn)縣復(fù)向斜平橋背斜南部，屬涪陵頁(yè)巖氣田二期產(chǎn)能建設(shè)區(qū)。該區(qū)塊前期5口開(kāi)發(fā)試驗(yàn)井經(jīng)過(guò)壓裂，采用φ12.0 mm油嘴試氣，單井測(cè)試產(chǎn)氣量平均為29.3×104m3/d，井口壓力平均為18.8 MPa。該區(qū)塊所鉆井在井身結(jié)構(gòu)及二開(kāi)以淺井段參考借鑒了涪陵一期成熟的鉆井經(jīng)驗(yàn)[1-6]，三開(kāi)在鉆井方式、固井及地質(zhì)導(dǎo)向方面通過(guò)探索試驗(yàn)，形成了以旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向鉆井技術(shù)、泡沫水泥固井技術(shù)和細(xì)化區(qū)塊地質(zhì)描述的隨鉆地質(zhì)導(dǎo)向技術(shù)為主的具有區(qū)塊特色的鉆井技術(shù)體系，鉆井周期由2016年的90 d左右降至目前的70 d左右，優(yōu)質(zhì)儲(chǔ)層鉆遇率平均在93%以上。盡管平橋南區(qū)塊整體鉆井速度有了大幅提升，但仍有部分井段受限于復(fù)雜的地質(zhì)條件，機(jī)械鉆速低(如JY200-1HF井龍?zhí)督M機(jī)械鉆速低于2.00 m/h)、復(fù)雜情況多(如JY197-4HF井全井漏失鉆井液超過(guò)1 500 m3，處理漏失的時(shí)間超過(guò)了10.00 d)、鉆井周期長(zhǎng)，而這些問(wèn)題目前仍未形成有效的解決方案。為此，筆者在分析平橋南區(qū)塊鉆井技術(shù)現(xiàn)狀的基礎(chǔ)上，統(tǒng)計(jì)各開(kāi)次鉆井指標(biāo)，分析該區(qū)塊的提速潛力，明確了該區(qū)塊的鉆井技術(shù)難點(diǎn)，制定了針對(duì)性的鉆井提速技術(shù)方案，以期為平橋南區(qū)塊進(jìn)一步提速提效和其外圍區(qū)塊及其他頁(yè)巖氣田的高效勘探開(kāi)發(fā)提供技術(shù)借鑒與參考。

1 鉆井技術(shù)現(xiàn)狀

平橋南區(qū)塊頁(yè)巖氣水平井的井身結(jié)構(gòu)，導(dǎo)眼、一開(kāi)和二開(kāi)的鉆井技術(shù)方案主要參考借鑒涪陵一期成熟鉆井經(jīng)驗(yàn)，而三開(kāi)鉆進(jìn)方式、水平段隨鉆地質(zhì)導(dǎo)向和固井等方面，則針對(duì)區(qū)塊自身地質(zhì)特征，制定了更具適應(yīng)性的技術(shù)方案，形成了適用于平橋南區(qū)塊的鉆井技術(shù)體系，鉆井周期由2016年的90 d左右降至目前的70 d左右，優(yōu)質(zhì)儲(chǔ)層鉆遇率平均在93%以上，固井質(zhì)量?jī)?yōu)良率在80%以上。

1.1 鉆井技術(shù)方案

1.1.1 井身結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

平橋南區(qū)塊頁(yè)巖氣水平井的井身結(jié)構(gòu)與涪陵一期基本一致，采用導(dǎo)眼+三開(kāi)制井身結(jié)構(gòu)。各開(kāi)次套管下深、目的及原則為：

導(dǎo)管封隔淺表裂縫、溶洞和暗河，若鉆遇溶洞，則鉆穿溶洞10.00 m后下入導(dǎo)管，導(dǎo)管下深約50.00～100.00 m；

一開(kāi)套管下至飛三段地層，封隔三疊系水層、漏層，套管下深約700.00～1000.00 m；

二開(kāi)以鉆入龍馬溪組50.00 m為原則，套管下深約2 500.00～3 500.00 m，封隔龍馬溪組上部易漏、易垮塌地層，采用油基鉆井液鉆進(jìn)龍馬溪組地層；

三開(kāi)φ139.7 mm套管下至完鉆井深[7-9]。

1.1.2 主要鉆井工藝

在平臺(tái)建設(shè)初期即鋪設(shè)清水管線(前期部分平臺(tái)在壓裂施工時(shí)鋪設(shè)清水管線，部分井在鉆井過(guò)程中因水源問(wèn)題影響了施工進(jìn)度)，為導(dǎo)眼、一開(kāi)和二開(kāi)上部井段使用清水強(qiáng)行鉆進(jìn)提供充足水源。

平橋南區(qū)塊各開(kāi)次的鉆井方式及鉆井液類(lèi)型為：

導(dǎo)眼以清水為鉆井流體，采用PDC鉆頭或牙輪鉆頭+φ228.6～φ279.4mm鉆鋌+水力加壓器鉆進(jìn)。推薦使用PDC鉆頭，鉆柱內(nèi)安裝單流閥，以防止清水回流。

一開(kāi)以清水為鉆井流體，采用PDC鉆頭/牙輪鉆頭+0.75°～1.00°大扭矩中低速單彎螺桿鉆進(jìn)，鉆進(jìn)過(guò)程中需使用稠段塞清除巖屑，以防止沉砂阻卡。

二開(kāi)直井段以清水或聚合物鉆井液為鉆井流體，采用PDC鉆頭+0.75°～1.00°大扭矩中速單彎螺桿+水力加壓器鉆進(jìn)。如采用清水鉆進(jìn)，鉆至茅口組地層轉(zhuǎn)換為鉆井液，若鉆遇淺層氣需提前轉(zhuǎn)換為鉆井液，鉆進(jìn)龍?zhí)督M地層時(shí)需更換成牙輪鉆頭。

二開(kāi)造斜段以封堵防塌鉆井液為鉆井流體，采用PDC鉆頭+單彎螺桿+水力振蕩器鉆進(jìn)。為降低循環(huán)壓耗、提高循環(huán)排量、強(qiáng)化井眼清潔效果，該井段使用了φ139.7 mm非標(biāo)準(zhǔn)鉆桿。

三開(kāi)以油基鉆井液為鉆井流體，主要采用旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向鉆進(jìn)方式鉆進(jìn)。

1.2 旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向技術(shù)

旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向技術(shù)由于成本高及各區(qū)塊地質(zhì)情況的復(fù)雜程度不同，其在頁(yè)巖氣水平井中的應(yīng)用效果差異較大。為了評(píng)價(jià)旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向技術(shù)在平橋南區(qū)塊頁(yè)巖氣水平井中的適應(yīng)性和經(jīng)濟(jì)性，統(tǒng)計(jì)分析了平橋南區(qū)塊三開(kāi)造斜段及水平段應(yīng)用旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向技術(shù)的情況，并進(jìn)行了適用性與經(jīng)濟(jì)性評(píng)價(jià)[10]。

三開(kāi)造斜段鉆具組合為φ215.9 mm鉆頭+旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向系統(tǒng)+φ203.0 mm浮閥+φ127.0 mm加重鉆桿(斜臺(tái)階)×1柱+φ127.0 mm鉆桿(斜臺(tái)階)×36柱+φ127.0 mm加重鉆桿(斜臺(tái)階)×9柱+轉(zhuǎn)換短節(jié)+φ139.7 mm鉆桿(斜臺(tái)階)×35柱+轉(zhuǎn)換短節(jié)+φ127.0 mm鉆桿；水平段鉆具組合為φ215.9 mm鉆頭+旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向系統(tǒng)+φ203.2 mm浮閥+φ127.0 mm加重鉆桿(斜臺(tái)階)×1柱+φ127.0 mm鉆桿(斜臺(tái)階)×70柱+φ127.0 mm加重鉆桿(斜臺(tái)階)×9柱+轉(zhuǎn)換短節(jié)+φ139.7 mm鉆桿(斜臺(tái)階)×35柱+轉(zhuǎn)換短節(jié)+φ127.0 mm鉆桿。

表1為平橋南區(qū)塊旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向技術(shù)和近鉆頭隨鉆測(cè)量技術(shù)鉆井指標(biāo)的對(duì)比情況。表2為平橋南區(qū)塊旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向技術(shù)和近鉆頭隨鉆測(cè)量技術(shù)的使用成本對(duì)比情況。由表1和表2可以看出，與應(yīng)用近鉆頭隨鉆測(cè)量技術(shù)相比，應(yīng)用旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向技術(shù)后，平橋南區(qū)塊頁(yè)巖氣水平井機(jī)械鉆速提高了80.9%，三開(kāi)鉆井周期縮短了47.8%，鉆井成本降低了24.0%，而且井眼軌跡光滑度變好，節(jié)省了三開(kāi)完鉆通井時(shí)間。這說(shuō)明旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向技術(shù)在平橋南區(qū)塊具有良好的適用性，在提高鉆井時(shí)效和降低成本方面較常規(guī)定向技術(shù)均有較大優(yōu)勢(shì)。其原因主要有：1)三開(kāi)井段復(fù)雜情況少，縮短了旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向工具的等待時(shí)間，降低了使用成本；2)三開(kāi)水平段井眼軌跡調(diào)整頻繁，旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向工具的優(yōu)勢(shì)得到了充分發(fā)揮。

表1 平橋南區(qū)塊旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向技術(shù)與近鉆頭隨鉆測(cè)量技術(shù)鉆井指標(biāo)對(duì)比Table 1 Drilling indicator comparison of rotary steering technology and near-bit MWD technology in the South Pingqiao Block

注：鉆井日費(fèi)10.00萬(wàn)元，旋轉(zhuǎn)導(dǎo)向工具日費(fèi)12.40萬(wàn)元，近鉆頭測(cè)量工具日費(fèi)3.65萬(wàn)元，水力振蕩器日費(fèi)2.20萬(wàn)元，螺桿8.00萬(wàn)元/根，由于平橋南區(qū)塊鉆頭采用“大包”制度，未統(tǒng)計(jì)鉆頭費(fèi)用。

1.3 隨鉆地質(zhì)導(dǎo)向技術(shù)

參照涪陵一期平橋南區(qū)塊已鉆2口導(dǎo)眼井JY194-3井和JY195-2井，細(xì)化描述了平橋南區(qū)塊龍二段(濁積砂)、龍三段(1—9號(hào)小層)的伽馬曲線特征，建立了隨鉆地質(zhì)跟蹤時(shí)的層位確定標(biāo)準(zhǔn)。根據(jù)區(qū)域地震、地質(zhì)、測(cè)井、錄井等資料建立了三維地質(zhì)模型，實(shí)現(xiàn)了井眼軌跡、地層模型的三維可視化，建立了基于三維模型、二維地層等厚對(duì)比的多種地質(zhì)導(dǎo)向方法[11]。利用上述方法及模型，對(duì)實(shí)鉆過(guò)程中的井眼軌跡進(jìn)行模擬計(jì)算，并對(duì)隨鉆資料進(jìn)行評(píng)估分析，確定地層傾角、鉆頭位置和鉆進(jìn)趨勢(shì)，指導(dǎo)井眼軌跡調(diào)整，保證井眼軌跡在優(yōu)質(zhì)儲(chǔ)層內(nèi)穿行。目前平橋南區(qū)塊已在20余口井應(yīng)用了隨鉆地質(zhì)導(dǎo)向技術(shù)，優(yōu)質(zhì)儲(chǔ)層鉆遇率平均在93%以上(見(jiàn)表3)，提高了井眼軌跡調(diào)整、隨鉆數(shù)據(jù)異常處理等的時(shí)效性及優(yōu)質(zhì)儲(chǔ)層的鉆遇率。

表3平橋南區(qū)塊部分頁(yè)巖氣水平井儲(chǔ)層鉆遇率

Table3ReservoirencounteringrateofsomeshalegashorizontalwellsintheSouthPianqiaoBlock

井號(hào)水平段長(zhǎng)/m儲(chǔ)層鉆遇率,%JY195-5HF1 566.0097.0JY195-2HF1 614.00100.0JY195-1HF1 652.00100.0JY197-4HF1 413.00100.0JY194-3HF1 514.00100.0JY198-3HF1 612.0087.0JY200-1HF1 542.0091.2

1.4 固井技術(shù)

為解決平橋南區(qū)塊二開(kāi)固井氣竄、漏失和水泥漿上返高度達(dá)不到要求等問(wèn)題，從優(yōu)化施工流程、水泥漿漿柱結(jié)構(gòu)和引入泡沫水泥漿等方面入手，解決了技術(shù)套管固井時(shí)的氣竄、漏失等問(wèn)題。

1.4.1 優(yōu)化施工流程，制定地層承壓技術(shù)規(guī)范

根據(jù)涪陵一期的施工經(jīng)驗(yàn)并結(jié)合平橋南區(qū)塊地層特性，對(duì)技術(shù)套管固井施工流程進(jìn)行了優(yōu)化改進(jìn)，以地層承壓能力為依據(jù)選擇施工工藝，并制定了地層承壓技術(shù)規(guī)范，形成了地層承壓試驗(yàn)達(dá)到拐點(diǎn)停止承壓試驗(yàn)的指導(dǎo)思路。具體固井施工步驟：1)規(guī)范通井技術(shù)措施，確保井眼通暢。2)明確地層承壓能力，制定下步施工措施。完成承壓堵漏作業(yè)后，進(jìn)行地層承壓試驗(yàn)，試驗(yàn)過(guò)程中達(dá)到壓力拐點(diǎn)即停止承壓試驗(yàn)，以防壓漏地層。3)若地層承壓低于固井設(shè)計(jì)值，則直接采取“正注反擠”方法固井。正注水泥漿返高根據(jù)漏點(diǎn)位置確定，建議返至漏點(diǎn)以上200.00～300.00 m或返至距井底500.00～600.00 m處；反擠泡沫水泥漿與正注水泥漿界面間需設(shè)計(jì)200.00～300.00 m重疊段，以實(shí)現(xiàn)兩者無(wú)縫銜接，確保封固質(zhì)量。4)若地層承壓高于固井設(shè)計(jì)值，直接正注水泥漿；若正注過(guò)程中出現(xiàn)漏失，造成水泥漿上返高度達(dá)不到要求，則需反擠泡沫水泥漿。

1.4.2 優(yōu)化水泥漿漿柱結(jié)構(gòu)，引入泡沫水泥漿

為了優(yōu)化水泥漿漿柱結(jié)構(gòu)，引入了泡沫水泥漿，具體水泥漿漿柱結(jié)構(gòu)為：領(lǐng)漿采用低密度水泥漿，中漿采用泡沫水泥漿，尾漿采用常規(guī)水泥漿。在水泥漿漿柱結(jié)構(gòu)中配置泡沫水泥漿，利用泡沫水泥漿低密度、高強(qiáng)度、彈性模量低和彈韌性好的特點(diǎn)，解決固井漏失、淺層氣上竄等問(wèn)題[12]。目前JY194-3HF井、JY197-4HF井和JY198-3HF井等10余口漏失井應(yīng)用了泡沫水泥固井技術(shù)，水泥漿密度1.30～1.55 kg/L，72 h抗壓強(qiáng)度大于4 MPa，固井合格率100%。

2 提速潛力及難點(diǎn)分析

盡管平橋南區(qū)塊整體鉆井速度有了大幅提升，但仍有部分井段受限于復(fù)雜的地質(zhì)條件，機(jī)械鉆速低、復(fù)雜情況多,鉆井周期長(zhǎng)。為解決這些問(wèn)題，通過(guò)對(duì)比各開(kāi)次的鉆井指標(biāo)，分析了各開(kāi)次的提速潛力和提速技術(shù)難點(diǎn)，以期為制定平橋南區(qū)塊及其外圍區(qū)塊的鉆井提速技術(shù)方案提供指導(dǎo)。

2.1 各開(kāi)次鉆井指標(biāo)分析

表4為平橋南區(qū)塊部分開(kāi)發(fā)井鉆井指標(biāo)統(tǒng)計(jì)結(jié)果。由表4可以看出：一開(kāi)和三開(kāi)井段機(jī)械鉆速均較高、復(fù)雜時(shí)間較短，提速空間有限；二開(kāi)平均機(jī)械鉆速較低，為6.35 m/h，平均鉆井周期最長(zhǎng)29.55 d，占總鉆井周期的54.39%，但二開(kāi)段長(zhǎng)僅占總井段長(zhǎng)的40.99%(見(jiàn)圖1)。由此可知，二開(kāi)井段提速潛力最大。

圖1 平橋南區(qū)塊開(kāi)發(fā)井各開(kāi)次鉆井周期及井段占比Fig.1 Proportion relationship of drilling period and hole section in each section of production wells in the South Pianqiao Block

平均段長(zhǎng)/m平均鉆井周期/d平均機(jī)械鉆速/(m·h-1)平均純鉆時(shí)間/d純鉆時(shí)效,%復(fù)雜時(shí)間/d復(fù)雜時(shí)效,%導(dǎo)眼64.891.244.640.7762.0500一開(kāi)637.053.4515.461.8854.560.061.64二開(kāi)2 026.6629.556.3515.0350.845.1317.35三開(kāi)2 215.4020.099.8410.2250.880.281.41

注：鉆井周期不包含下套管、固井等時(shí)間。

2.2 提速難點(diǎn)分析

2.2.1 二開(kāi)部分層段機(jī)械鉆速低、單只鉆頭進(jìn)尺短、鉆井周期長(zhǎng)

1) 二開(kāi)龍?zhí)督M和茅口組地層機(jī)械鉆速低、單只鉆頭進(jìn)尺短。龍?zhí)督M和茅口組地層的平均機(jī)械鉆速僅5.14 m/h，最低機(jī)械鉆速為3.63 m/h，低于二開(kāi)平均機(jī)械鉆速。鉆穿龍?zhí)督M、茅口組地層平均使用1.4只PDC鉆頭和0.8只牙輪鉆頭，單只鉆頭平均進(jìn)尺僅140.60 m，且在鉆進(jìn)龍?zhí)督M地層時(shí)需使用牙輪鉆頭過(guò)渡(見(jiàn)表5)。

表5平橋南區(qū)塊部分井二開(kāi)龍?zhí)督M和茅口組地層機(jī)械鉆速及鉆頭使用情況統(tǒng)計(jì)

Table5StatisticsontheROPandbitusageofsomewellsinthesecondspudsectionofLongtan/MaokouFormationsintheSouthPingqiaoBlock

井號(hào)層位進(jìn)尺/m牙輪鉆頭用量/只PDC鉆頭用量/只單只鉆頭平均進(jìn)尺/m機(jī)械鉆速/(m·h-1)194-3HF195-2HF195-5HF197-4HF198-3HF195-1HF200-1HF龍?zhí)督M、茅口組326.0011163.006.60149.0001149.006.21247.0011123.505.60310.0011155.004.50217.0012108.505.29367.0011183.504.15406.9213101.733.63

2) 二開(kāi)韓家店組、小河壩組地層機(jī)械鉆速低、純鉆時(shí)間長(zhǎng)。平橋南區(qū)塊頁(yè)巖氣井二開(kāi)韓家店組和小河壩組平均純鉆時(shí)間分別為135.26和63.00 h(見(jiàn)圖2)，共占二開(kāi)純鉆時(shí)間的70%，但韓家店組和小河壩組平均層厚為1 128.00 m，僅占二開(kāi)井段的57%。若能提高韓家店和小河壩組地層的鉆速，則能夠縮短二開(kāi)井段純鉆時(shí)間和鉆井周期。

圖2 平橋南區(qū)塊開(kāi)發(fā)井二開(kāi)各層段機(jī)械鉆速與純鉆時(shí)間Fig.2 ROP and pure drilling time of the second section of the producers in the South Pingqiao Block

2.2.2 二開(kāi)韓家店組、小河壩組地層漏失嚴(yán)重

平橋南區(qū)塊JY194-3HF井、JY195-2HF井和JY197-4HF井二開(kāi)在鉆進(jìn)韓家店組、小河壩組地層時(shí)發(fā)生35次漏失，共漏失鉆井液3 221 m3(見(jiàn)圖3)，消耗堵漏材料187 t，導(dǎo)致鉆井周期延長(zhǎng)35.94 d。如能解決二開(kāi)韓家店組、小河壩組的漏失問(wèn)題，可以縮短平橋南區(qū)塊頁(yè)巖氣井的鉆井周期。

由上述分析可知，平橋南區(qū)塊二開(kāi)井段提速潛力最大，提速技術(shù)難點(diǎn)主要為龍?zhí)督M和茅口組地層機(jī)械鉆速低、單只鉆頭進(jìn)尺短，韓家店組和小河壩組地層純鉆時(shí)間長(zhǎng)、易漏失。

圖3 平橋南區(qū)塊二開(kāi)韓家店組、小河壩組漏層位置及漏失量Fig.3 Leakage locations and volumes in the second spud section in Hanjiadian/Xiaoheba Formations of the South Pingqiao area

3 鉆井提速技術(shù)方案

3.1 旋沖鉆井提速技術(shù)方案

在前期龍?zhí)督M、茅口組地層機(jī)械鉆速及鉆頭使用情況統(tǒng)計(jì)的基礎(chǔ)上，針對(duì)上述層段開(kāi)展了可鉆性分析試驗(yàn)，分析結(jié)果為：龍?zhí)督M和茅口組地層的可鉆性級(jí)值約為5～7，抗壓強(qiáng)度為100～150 MPa，巖石內(nèi)摩擦角為30°～40°，研磨性系數(shù)為1.35～1.45。分析結(jié)果表明：龍?zhí)督M和茅口組地層堅(jiān)硬，可鉆性差。平橋南區(qū)塊頁(yè)巖氣井二開(kāi)大井斜角穩(wěn)斜段鉆遇龍?zhí)督M和茅口組地層，地層可鉆性差，摩阻扭矩大，雙重因素制約了該層段的鉆速。因此，針對(duì)茅口組地層的特性及所處井段的軌跡特征，建議探索應(yīng)用旋沖提速技術(shù)鉆進(jìn)該地層，進(jìn)行機(jī)械式旋沖鉆井提速工具試驗(yàn)，以期在滿足常規(guī)導(dǎo)向鉆進(jìn)的基礎(chǔ)上，實(shí)現(xiàn)提速和降摩減阻。

機(jī)械式旋沖鉆井提速工具由常規(guī)螺桿動(dòng)力總成、彎外殼總成和沖擊錘3部分組成。其工作時(shí)，鉆頭產(chǎn)生2個(gè)方向上的作用力：一是周向方向的旋轉(zhuǎn)切削力；二是軸向方向的沖擊力。鉆頭在旋轉(zhuǎn)剪切破巖的基礎(chǔ)上，還可實(shí)現(xiàn)沖擊破巖，從而大幅提高破巖效率。旋沖鉆井工具工作時(shí)可產(chǎn)生周期性軸向振動(dòng)，可降摩減阻。JY41-5井二開(kāi)在鉆進(jìn)茅口組地層時(shí)，使用了機(jī)械式旋沖鉆井提速工具，進(jìn)尺225.00 m，純鉆時(shí)間20.30 h，平均機(jī)械鉆速11.10 m/h，較鄰井提高30%以上。旋沖鉆井鉆具組合為φ311.1 mmPDC鉆頭/牙輪鉆頭+φ244.5/φ228.6 mm機(jī)械式旋沖鉆井工具(1.00°/1.25°)+φ228.6 mm鉆鋌×2根+減震器+φ305.0/φ308.0 mm穩(wěn)定器+浮閥+φ228.6 mm鉆鋌×3根+φ203.0 mm鉆鋌×3根+φ127.0 mm加重鉆桿×27根+φ127.0 mm鉆桿。鉆井參數(shù)：鉆壓60～120 kN，轉(zhuǎn)速40～50 r/min，排量40～55 L/s。

3.2 控壓降密度鉆井技術(shù)方案

平橋南區(qū)塊漏失為裂縫性漏失，裂縫性地層在正壓差作用下會(huì)產(chǎn)生水力尖劈作用，使裂縫擴(kuò)展、延伸，加速漏失，適當(dāng)降低鉆井液密度可降低平橋南區(qū)塊發(fā)生漏失的概率。JY194-3HF井因地質(zhì)原因回填側(cè)鉆，側(cè)鉆前后井眼的距離在30.00 m以內(nèi)，但由于鉆進(jìn)時(shí)所用鉆井液密度不同，側(cè)鉆前后的漏失情況差異顯著?；靥顐?cè)鉆前所用鉆井液密度為1.27～1.30 kg/L，共發(fā)生12次漏失，漏失鉆井液1 057.56 m3；回填側(cè)鉆后所用鉆井液密度為1.20～1.22 kg/L，僅發(fā)生3次漏失，漏失鉆井液227.27 m3。JY197-6HF井鉆至井深2 238.00 m時(shí)發(fā)生漏失，此時(shí)鉆井液密度為1.46 kg/L，堵漏成功后將鉆井液密度調(diào)整為1.41 kg/L，鉆進(jìn)過(guò)程正常，而停泵后出現(xiàn)井壁坍塌，于是將鉆井液密度提高至1.45 kg/L，但再次發(fā)生漏失。

針對(duì)漏失問(wèn)題，建議配套控壓降密度技術(shù)，適當(dāng)降低鉆井液密度以減少漏失量，采用動(dòng)態(tài)回壓控制技術(shù)平衡井底壓力，實(shí)現(xiàn)井底恒壓，以防止鉆井液密度降低后出現(xiàn)井塌和井控風(fēng)險(xiǎn)。

控壓降密度的具體技術(shù)措施為：在二開(kāi)井段采用控壓鉆井技術(shù)，控制井底壓力當(dāng)量密度比設(shè)計(jì)密度低0.05～0.10 kg/L，以降低發(fā)生漏失的概率。若出現(xiàn)井塌或溢流，在井口施加一定的回壓，提高井底當(dāng)量循環(huán)密度控制井塌和溢流，當(dāng)回壓超過(guò)4 MPa時(shí)，關(guān)井求壓，進(jìn)入井控程序。鉆遇裂縫性地層時(shí)，在鉆井液中加入隨鉆堵漏劑[13]，并將鉆井泵排量控制在50～60 L/s。先用較低密度的鉆井液控壓鉆進(jìn)30.00 m，觀察返出巖屑情況，若有掉塊逐步施加回壓或提高鉆井液密度，直至井壁穩(wěn)定。將鉆井液調(diào)整至合理密度繼續(xù)鉆進(jìn)，鉆進(jìn)中監(jiān)測(cè)漏失情況，如發(fā)生漏失采取堵漏技術(shù)措施。若發(fā)生溢流，施加回壓提高井底當(dāng)量密度，當(dāng)溢流被控制住時(shí)，認(rèn)為此時(shí)井底當(dāng)量密度略高于地層壓力當(dāng)量密度，據(jù)此調(diào)整鉆井液密度，以實(shí)現(xiàn)近平衡鉆進(jìn)[14]。

4 結(jié)論與建議

1) 在參考借鑒涪陵一期成熟鉆井經(jīng)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，制定了更具區(qū)域特征的配套鉆井技術(shù)方案，形成了適用于平橋南區(qū)塊的頁(yè)巖氣水平井鉆井技術(shù)體系，鉆井周期大幅縮短，但部分井段還存在機(jī)械鉆速低、井下復(fù)雜情況多和鉆井周期長(zhǎng)等問(wèn)題。

2) 平橋南區(qū)塊二開(kāi)井段龍?zhí)督M和茅口組地層存在機(jī)械鉆速低、單只鉆頭進(jìn)尺短，韓家店組和小河壩組地層純鉆時(shí)間長(zhǎng)、漏失頻繁等提速技術(shù)難點(diǎn)。如解決這些提速技術(shù)難點(diǎn)，該井段鉆速可以大幅提高。

3) 針對(duì)平橋南區(qū)塊二開(kāi)井段的提速技術(shù)難點(diǎn)，建議采用旋轉(zhuǎn)沖擊鉆井提速技術(shù)和控壓降密度防漏技術(shù),解決平橋南區(qū)塊及其外圍區(qū)塊機(jī)械鉆速低和漏失等問(wèn)題。