井段
- 泌陽凹陷陽頁油1 HF井目的層段地層的精細(xì)識(shí)別
細(xì)識(shí)別，厘清不同井段所鉆遇的地層，有助于評(píng)價(jià)鉆探效果、分析不同井段產(chǎn)能、完善地層改造方案及指導(dǎo)后續(xù)水平井部署實(shí)施。1 地質(zhì)概況1.1 區(qū)域地質(zhì)概況泌陽凹陷古近系核桃園組三段Ⅲ亞段（H3Ⅲ）沉積期為全凹陷最大湖泛期，其水體深，鹽度大，暗色泥頁巖最為發(fā)育；該亞段頁巖平面上分布穩(wěn)定，整體呈現(xiàn)從西北向東南逐漸增厚的特征，沉積厚度中心位于陽頁油1 HF 井水平段一帶，其中核桃園組三段Ⅲ亞段2號(hào)層（H3Ⅲ2）的泥頁巖厚度最大、分布范圍最廣。1.2 導(dǎo)眼井陽頁油1 井概
錄井工程 2023年4期2024-01-14
- 瀘州深層頁巖氣區(qū)螺桿鉆具應(yīng)用評(píng)價(jià)分析
311.2mm 井段與215.9mm 井段螺桿鉆具應(yīng)用現(xiàn)狀分析，并對(duì)該區(qū)塊螺桿鉆具優(yōu)選提供建議。1 螺桿鉆具應(yīng)用概況1.1 311.2mm井段螺桿鉆具應(yīng)用瀘州區(qū)塊311.2mm井段平均井深約2800m，鉆進(jìn)周期超過24d，其可鉆性較差的特性主要集中在：須家河組研磨性較強(qiáng)，茅口組含黃鐵礦、燧石結(jié)核。目前主要采用PDC 鉆頭+螺桿復(fù)合鉆進(jìn)配合強(qiáng)化參數(shù)（排量50～57L/s，鉆壓89～150kN，地面轉(zhuǎn)速40～100r/min）。所使用的的主要螺桿品牌包括立林、
西部探礦工程 2023年12期2024-01-12
- 超高溫高壓井取心技術(shù)在LD13井的應(yīng)用
溫高壓主要目的層井段中進(jìn)行取心作業(yè)。由于作業(yè)井控風(fēng)險(xiǎn)較高，取心施工難度非常大。在國(guó)內(nèi)海上，鮮有在超高溫超高壓主要目的層井段進(jìn)行取心的作業(yè)例子。為了安全實(shí)施LD13 井的取心作業(yè)，針對(duì)潛在的取心作業(yè)風(fēng)險(xiǎn)，多次組織專家探討取心方案、論證作業(yè)方案的可行性，通過對(duì)取心筒的改造、取心參數(shù)優(yōu)化、井控措施的細(xì)化，該井在212.7 mm井段進(jìn)行了一次取心作業(yè)，取心進(jìn)尺9.27 m，取心收獲率100%，作業(yè)取得圓滿成功。這為該區(qū)塊的超高壓氣藏研究、儲(chǔ)量落實(shí)提供了可靠的依據(jù)。
海洋石油 2022年4期2023-01-12
- 三維井身軌跡精細(xì)控制成效分析
程中三維反扭方位井段狗腿度達(dá)7.75°/30 m，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過設(shè)計(jì)狗腿度3.80°/30 m［5］，造成后續(xù)鉆井?dāng)嚆@具，延誤了鉆井時(shí)效。圖1 井身軌跡空間分布圖在分析LFX-X-A2H井三維反扭方位井段狗腿度超標(biāo)的基礎(chǔ)上，有針對(duì)性地制定并完善了相應(yīng)的井身軌跡精細(xì)控制技術(shù)方法，在LFX-X-A3H井上實(shí)施效果良好，縮短了鉆完井周期，為加快LFX-X油田的重新開發(fā)及投產(chǎn)提供了技術(shù)支撐。1 三維井施工難點(diǎn)1）當(dāng)方位位于0°及180°附近正負(fù)10°內(nèi)時(shí)，鉆進(jìn)過程中隨鉆
石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督 2022年12期2023-01-05
- MIT&MTT組合測(cè)井技術(shù)在黑帝廟儲(chǔ)氣庫(kù)建庫(kù)前井筒評(píng)價(jià)中的應(yīng)用
8.0 m這3個(gè)井段。根據(jù) MIT及MTT測(cè)井曲線,該井110.0～150.0 m和1 700.0～1 761.0 m井段發(fā)現(xiàn)異常。110.0～150.0 m井段MIT測(cè)井存在明顯異常顯示,如圖2所示。同時(shí),MTT的12個(gè)探頭接收到的相位及幅度變化明顯(見表2),MIT和MTT測(cè)量的數(shù)據(jù)顯示在26.5～93.6 m井段擴(kuò)徑比例(套管內(nèi)徑擴(kuò)大值與套管壁厚的比值)達(dá)34.0%～49.9%,最大損失厚度(套管壁厚損失量與套管壁厚的比值)達(dá)62.6%～80.5%,
測(cè)井技術(shù) 2022年3期2022-07-16
- 摩阻判斷井眼情況的誤差探討
有定向段，只有直井段和穩(wěn)斜段。2)所有的阻礙鉆柱在井中運(yùn)動(dòng)的因素，都等效為摩擦系數(shù)。1.1 密度不變，井斜不變假設(shè)某一時(shí)刻，井深為2 000 m，直井段長(zhǎng)度為1 000 m，斜井段長(zhǎng)度為1 000 m，且以30°井斜穩(wěn)斜鉆進(jìn)(見圖1)。之后，繼續(xù)鉆進(jìn)200 m，至井深2 200 m。為計(jì)算簡(jiǎn)便，鉆具組合全部取Φ127 mm鉆桿進(jìn)行模擬計(jì)算，其段重Q取38.1 kg/m。摩擦系數(shù)μ分別取0.1、0.2、0.3、0.4、0.5。新鉆井段的摩擦系數(shù)與之前的井段一
承德石油高等?？茖W(xué)校學(xué)報(bào) 2022年2期2022-05-18
- 大慶油田致密油平臺(tái)三維水平井鉆柱摩阻分析
中出現(xiàn)三維扭方位井段。如圖1所示，以靶前距300 m的二維水平井為例，將井口移動(dòng)300 m至平臺(tái)井口位置進(jìn)行軌道設(shè)計(jì)，則該井造斜段長(zhǎng)度由531 m增加至737 m，且設(shè)計(jì)軌道變?yōu)槿S軌道，出現(xiàn)411 m三維扭方位井段。鉆進(jìn)過程中，水平段鉆柱受力相對(duì)造斜段簡(jiǎn)單，如果油層預(yù)測(cè)準(zhǔn)確，水平段軌跡井斜角在90°左右、方位角保持不變，以穩(wěn)斜方式鉆進(jìn)，水平段鉆柱所受軸向力均為推力，所受摩阻力只與延伸長(zhǎng)度有關(guān)。但在三維扭方位段鉆柱受力相對(duì)復(fù)雜［4-5］，隨著鉆進(jìn)深度和鉆進(jìn)
石油鉆采工藝 2022年5期2022-04-13
- 基于信息平臺(tái)的水平井井眼清潔狀況實(shí)時(shí)預(yù)判與參數(shù)優(yōu)化
蹤計(jì)算分析小斜度井段巖屑顆粒傳輸比、斜井井段和大斜度井段巖屑床厚度，開展預(yù)判和參數(shù)優(yōu)化，達(dá)到滿足井眼清潔的條件。1 優(yōu)選井眼清潔狀況計(jì)算分析模型和預(yù)判準(zhǔn)則井眼清潔與鉆井液性能、鉆井參數(shù)、鉆具組合與井眼之間的環(huán)空情況等有關(guān)，而目前的信息平臺(tái)對(duì)相關(guān)鉆井參數(shù)均能實(shí)時(shí)采集，為井眼清潔狀況的實(shí)時(shí)計(jì)算分析和預(yù)判提供了數(shù)據(jù)基礎(chǔ)。工程上將鉆屑運(yùn)移根據(jù)井斜分為三個(gè)清洗區(qū)[5-9]：小斜度井段(0～30°)為易清洗區(qū)、斜井井段(30°～65°)為不穩(wěn)定巖屑床區(qū)、大斜度井段(>
鉆采工藝 2021年6期2021-12-27
- 珠江口盆地大井斜深井12-1/4”井段水基鉆井液精細(xì)控制技術(shù)應(yīng)用
井12-1/4"井段裸眼段長(zhǎng)、井斜大、井眼清潔難度大，并且地層跨度大（韓江組、珠江組一、二段及珠海組）。傳統(tǒng)的水基鉆井液為增強(qiáng)攜帶巖屑的能力，主要通過聚合物提高鉆井液的粘切，導(dǎo)致鉆井液粘度高而鉆進(jìn)排量受限，對(duì)井壁沖刷能力減弱，進(jìn)而出現(xiàn)出泥團(tuán)、摩阻大和砂泥巖夾層段起鉆困難等問題，嚴(yán)重影響作業(yè)時(shí)效。針對(duì)以上問題，開展了水基鉆井液技術(shù)研究及實(shí)踐，以實(shí)現(xiàn)12-1/4"井段鉆井液的井壁穩(wěn)定性、潤(rùn)滑性、攜巖性和抗高溫穩(wěn)定性。1、鉆井液體系選擇根據(jù)該氣田已鉆探井及珠江口
油氣·石油與天然氣科學(xué) 2021年12期2021-12-11
- HEM鉆井液在南海西部深水LS26-1-1井中的應(yīng)用
井17-1/2″井段及12-1/4″井段使用HEM水基鉆井液體系。17-1/2″井段組合BHA；下鉆探水泥塞至2 304 m，替入HEM鉆井液，鉆17-1/2井眼至2 309 m，循環(huán)，地層承壓實(shí)驗(yàn)(折算漏失當(dāng)量鉆井液密度1.39 g/cm3)。低泵速實(shí)驗(yàn)。三開17-1/2″井段鉆進(jìn)至中完2 892 m，循環(huán)，起鉆出井口。下13-3/8″套管至2 884.58 m，固井作業(yè)。12-1/4″井段鉆水泥塞及新地層至3 483 m，12-1/4″井段組合BHA；
化工管理 2021年17期2021-07-12
- 聚合物鉆井液體系在松遼盆地油氣井中的應(yīng)用
二開、三開、四開井段的鉆井施工任務(wù)。該井設(shè)計(jì)孔深3078 m，要求上部全面破碎鉆進(jìn)，1398～3078 m井段取心。施工過程比較順利，整個(gè)鉆井周期為192天。1.2 地層情況本井將依次鉆遇第四系，第三系依安組，白堊系上統(tǒng)明水組，白堊系下統(tǒng)嫩江組四、三、二、一段，姚家組，青山口組，泉頭組四段、三段，石炭—二疊系部分地層，將缺失第三系泰康組、大安組、白堊系上統(tǒng)四方臺(tái)組、白堊系下統(tǒng)嫩江組五段、泉頭組二段、一段、登婁庫(kù)組、營(yíng)城組、沙河子組、火石嶺組及侏羅系。預(yù)測(cè)本
地質(zhì)裝備 2021年3期2021-06-23
- 中國(guó)近海鉆井液用量估算方法研究
m；Li-各裸眼井段長(zhǎng)度，m；qi-各裸眼井段容積，m3/m；ci-各井段米消耗量，m3。其中，井身結(jié)構(gòu)確定后各井段的鉆井液用量即已確定，而其中的關(guān)鍵參數(shù)即為鉆井液的米消耗量。米消耗量在各個(gè)區(qū)域都存在特性，因而下面通過統(tǒng)計(jì)分析近三年中國(guó)海上鉆井液的區(qū)域米消耗量數(shù)據(jù)確定這一數(shù)值。2017年7月，全國(guó)金融工作會(huì)議召開，習(xí)近平總書記提出“金融是國(guó)家重要的核心競(jìng)爭(zhēng)力，金融安全是國(guó)家安全的重要組成部分，金融制度是經(jīng)濟(jì)社會(huì)發(fā)展中重要的基礎(chǔ)性制度”。會(huì)議宣布設(shè)立國(guó)務(wù)院金
石油化工應(yīng)用 2021年5期2021-06-23
- 井筒微芯片示蹤器的深度定位研究
入?yún)?shù)計(jì)算出不同井段的鉆井液的流速和示蹤器的下沉速度，如果有一個(gè)輸入?yún)?shù)掌握不準(zhǔn)確，都會(huì)對(duì)計(jì)算結(jié)果產(chǎn)生巨大的偏差。第二種和第三種運(yùn)動(dòng)狀態(tài)，示蹤器的運(yùn)動(dòng)速度基本等于鉆井液的運(yùn)動(dòng)速度，示蹤器的深度定位相對(duì)簡(jiǎn)單。2 幾種深度定位方法示蹤器在井筒中的第一種運(yùn)動(dòng)狀態(tài)在絕大多數(shù)井中都存在，第二種和第三種運(yùn)動(dòng)狀態(tài)在超深井中存在，但示蹤器在超深井中的應(yīng)用情況不多，因此本文主要考慮第一種運(yùn)動(dòng)狀態(tài)的示蹤器深度定位方法研究。主要有三種深度定位方法，第一種是時(shí)間分配法，第二種是速
鉆采工藝 2021年1期2021-04-23
- 深水淺部水合物儲(chǔ)層水平井井筒溫度計(jì)算模型
II、IV 4個(gè)井段(圖1)。第I井段為隔水管段，第II井段為泥線以下的技術(shù)套管段；第III井段和第IV井段構(gòu)成了水平裸眼段，第III井段內(nèi)鉆柱為鉆桿，第IV井段內(nèi)鉆柱為鉆鋌。圖1 水合物儲(chǔ)層水平井井身結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Horizontal well structure in hydrate reservoir(1) 第I、II、III井段鉆桿內(nèi)泥漿溫度。在第I井段和第II井段，鉆桿與套管之間形成環(huán)形空間。在第III井段，鉆桿與井壁之間形成環(huán)形空間。鉆
特種油氣藏 2020年5期2020-12-03
- WLH81-C井提速提效技術(shù)
m，首先進(jìn)行直井段鉆進(jìn)至井深1 086 m，完成直井段鉆進(jìn)。之后使用MWD加螺桿方式進(jìn)行定向段鉆進(jìn)[1]，鉆進(jìn)井段1 086～1 409 m，入靶前更換LWD 儀器，鉆進(jìn)井段：1 409～1 738 m；水平段入口點(diǎn)：井深1 576.14 m、井斜90.96°、方位326.23°、垂深1 426.22 m、閉合距274.17 m；末端：井深1 738 m、井斜89.13°、方位327.42°、垂深1 424.52 m、閉合距435.98 m。通過鉆頭、鉆
遼寧化工 2020年10期2020-11-09
- 防斜糾斜技術(shù)在邑深1 井的應(yīng)用
度較低。1 一開井段防斜糾斜技術(shù)邑深1 井一開φ444.5 mm 井眼分別采用鐘擺鉆具組合和復(fù)合鉆進(jìn)防斜技術(shù)，配合電子多點(diǎn)測(cè)斜監(jiān)控井斜，較好地實(shí)現(xiàn)了對(duì)井身軌跡的控制。一開井段最大井斜角0.96°（對(duì)應(yīng)井深623.00 m），最大全角變化率0.45°/30 m，一開井段井底水平位移9.62 m。1.1 鐘擺鉆具組合技術(shù)被廣泛應(yīng)用的鐘擺鉆具可分為光鉆鋌鉆具、塔式鉆具和帶穩(wěn)定器的鐘擺鉆具等[3]，現(xiàn)場(chǎng)使用中也經(jīng)常將塔式鉆具與帶穩(wěn)定器的鐘擺鉆具結(jié)合使用。其使用要點(diǎn)
石油地質(zhì)與工程 2020年5期2020-10-30
- 復(fù)雜井身結(jié)構(gòu)井WQ2-184鉆完井工藝技術(shù)
、使用壽命；四開井段(215.9mm井眼，選用帶倒劃眼帶倒劃眼功能、16mm加強(qiáng)復(fù)合片PDC鉆頭；五開(152.4mm)井眼，選用13mm復(fù)合片PDC鉆頭。3 井漏預(yù)防技術(shù)(1)控制好泥漿密度。Dammam控制在1.10g/cm3，Radhuma控制在1.10～1.12g/cm3，Tayarat和Hartha 控制在1.14～1.15g/cm3，Mishrif控制在1.25g/cm3。(2)三開和四開、五開Mishrif地層鉆進(jìn)過程中，每小時(shí)加入100kg
化工管理 2020年24期2020-09-12
- 基于Cempro Plus的長(zhǎng)封固段固井頂替效率影響因素分析
——以塔里木盆地順北區(qū)塊S7井為例
90%條件下不同井段水泥漿頂替效率。圖1為不同套管居中度條件下頂替效率隨井筒測(cè)深變化曲線。頂替排量一定的條件下，套管居中度與水泥漿頂替效率成正相關(guān)，與井筒混漿程度成負(fù)相關(guān)。在相同頂替排量下，隨著套管居中度的增加，井筒中下部區(qū)域（1 000～4 000 m井段）的頂替效率提升明顯，最高提升幅度可達(dá)32%；而對(duì)于井筒上部區(qū)域（小于1 000 m井段），套管居中度對(duì)頂替效率的影響不明顯，最高提升幅度僅為5%。此外，可以發(fā)現(xiàn)，在不同的套管居中度條件下，頂替效率增長(zhǎng)
天然氣技術(shù)與經(jīng)濟(jì) 2020年3期2020-07-21
- 水平射孔井段油氣水三相變質(zhì)量流動(dòng)分散流壓降模型
氣田開發(fā)水平射孔井段油氣水三相變質(zhì)量流動(dòng)分散流壓降模型張秋陽（中國(guó)石油集團(tuán)長(zhǎng)城鉆探工程技術(shù)研究院，遼寧 盤錦 124010）通過對(duì)微元井段壓降的分析，考慮了壁面入流的影響，那么根據(jù)質(zhì)量守恒，動(dòng)量守恒定理可以推導(dǎo)變質(zhì)量流動(dòng)模型。由于油氣水三相變質(zhì)量流動(dòng)分散流的混合程度均勻，因此在研究的時(shí)候?qū)⒎稚⒘骺闯闪艘环N黏度比較復(fù)雜的均質(zhì)液體?？紤]到存在壁面入流對(duì)射孔井段分散流壓降的影響，得到水平射孔井段油氣水三相變質(zhì)量流動(dòng)分散流的壓降計(jì)算方法。水平井；油氣水三相；分散流
遼寧化工 2020年4期2020-06-07
- 長(zhǎng)寧—威遠(yuǎn)區(qū)塊頁巖氣水平井PDC 鉆頭優(yōu)選分析
寧—威遠(yuǎn)區(qū)塊二開井段可鉆性極值在3～7，三開井段地層的可鉆性極值5～6 左右。二開井段的雷口坡—嘉陵江—飛仙關(guān)—長(zhǎng)興組及三開井段的龍馬溪地層可鉆性較好，二開井段的龍?zhí)丁┛凇獥家约叭_井段的韓家店—石牛欄地層可鉆性差。4 PDC 鉆頭優(yōu)選結(jié)果根據(jù)鉆頭的優(yōu)選依據(jù)及評(píng)價(jià)方法，利用目標(biāo)地層的可鉆性剖面數(shù)據(jù)，建立其與鉆頭類型的對(duì)應(yīng)關(guān)系，對(duì)長(zhǎng)寧—威遠(yuǎn)區(qū)塊水平井二開及三開井段PDC 鉆頭進(jìn)行了優(yōu)選，結(jié)果如下：（1）二開12 1/4″井段鉆頭特征，如圖3 所示：①采用
設(shè)備管理與維修 2020年1期2020-02-26
- 順北1-9井鉆井工程施工分析
產(chǎn)完井。2 各開井段鉆井施工2.1 導(dǎo)管施工（0.00～53.35m）本井井導(dǎo)管由鉆井隊(duì)施工完成，2016年04月16日11:30開始打?qū)Ч埽?4 月16 日13:30 鉆至53.35m 完，起鉆下508mm 導(dǎo)管至53.35m。2.2 一開井段作業(yè)（53.35～1998.00m）2017 年04 月18 日19:00 下入Ф346.1mmKS1952SGRT 鉆頭探水泥塞頂位于27m，塞長(zhǎng)26.35m，低鉆壓大排量掃完水泥塞后，循環(huán)完。2017 年04
化工管理 2020年12期2020-01-14
- 威遠(yuǎn)頁巖氣套變水平井暫堵體積壓裂技術(shù)適應(yīng)性研究
程度的套變，影響井段長(zhǎng)度累計(jì)達(dá)到4783米；為解決套變井段的儲(chǔ)層改造難題，提高儲(chǔ)層動(dòng)用程度，結(jié)合套變井實(shí)際情況，在原壓裂施工工藝基礎(chǔ)上開發(fā)出一種適用于威遠(yuǎn)區(qū)塊套變井的暫堵體積壓裂技術(shù)，并在現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行了實(shí)施，取得了很好的效果，為威遠(yuǎn)頁巖氣的高效開發(fā)提供了有力的支撐。1 暫堵體積壓裂工藝原理暫堵體積壓裂就是根據(jù)儲(chǔ)層地應(yīng)力剖面特點(diǎn)進(jìn)行分段，壓開第一條縫，通過一次或多次向段內(nèi)投送高強(qiáng)度水溶性暫堵材料，形成濾餅臨時(shí)封堵前次已壓裂段的炮眼，迫使液體進(jìn)入新的射孔段，自動(dòng)選
數(shù)碼設(shè)計(jì) 2019年2期2019-09-19
- 直井段偏移對(duì)后期定向鉆井作業(yè)的影響分析
定向井、水平井直井段的偏移問題，已經(jīng)對(duì)后期軌跡控制施工作業(yè)和完井施工帶來了較大的影響，出現(xiàn)了定向施工井段和作業(yè)時(shí)間較大增加，由于“狗腿”度的增大需要更換造斜工具來滿足調(diào)整軌道設(shè)計(jì)的要求，軌跡由二維轉(zhuǎn)化為三維空間軌道[1]等諸多問題。隨著近年油田勘探開發(fā)的深入，國(guó)際油價(jià)低迷，采用高效開發(fā)模式越來越引起各油田重視，定向井、水平井技術(shù)作為一種提高油田開發(fā)綜合效益的手段，在各油田開發(fā)中得到了廣泛的應(yīng)用，因此提高定向作業(yè)井段軌跡控制質(zhì)量和鉆井速度，越來越受到油田公司
鉆探工程 2019年7期2019-08-20
- 肯基亞克油田H8088井?311.2 mm井段提速關(guān)鍵技術(shù)
311.2 mm井段機(jī)械鉆速低，不僅造成鉆井周期長(zhǎng)、增加了鉆井成本，而且長(zhǎng)時(shí)間的裸眼鉆進(jìn)也大幅度增加了鉆井風(fēng)險(xiǎn)，不利于鉆井安全的控制[3-9]。針對(duì)本地區(qū)?311.2 mm井段地層的特征，分析鉆井難點(diǎn)，形成了以個(gè)性化PDC鉆頭為核心的提速關(guān)鍵技術(shù)，在H8088井進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用，提速效果顯著。一、H8088井概況H8088井的，井身結(jié)構(gòu)見圖1所示。圖1 H8088井井身結(jié)構(gòu)該井二開?311.2 mm井段1 200～3 727 m，所鉆地層為二疊系P2～P1k
鉆采工藝 2019年3期2019-07-11
- 東方某氣田淺部軟泥巖地層抑制泥球生成技術(shù)
444.5 mm井段為表層大井眼增斜井段，最深為1506 m，中途完鉆井斜在72°～77°，高井斜使得巖屑在自重作用下下沉，極易形成巖屑床。同時(shí)，一開φ444.5 mm井段使用馬達(dá)滑動(dòng)造斜和旋轉(zhuǎn)鉆進(jìn)，為保證高的造斜率而使滑動(dòng)井段較長(zhǎng)，通常會(huì)使用較小的排量，巖屑環(huán)空上返速度降低，難以及時(shí)返出。二開φ311.15 mm井段為長(zhǎng)裸眼穩(wěn)斜段和二次增斜扭方位段，至著陸段通常井斜達(dá)85°，扭方位最高45°，其中Z5H井裸眼段最長(zhǎng)達(dá)2074 m。一開φ444.5 mm井
鉆井液與完井液 2019年3期2019-07-10
- 變孔密篩管控流完井參數(shù)優(yōu)化及數(shù)值模擬分析
孔眼產(chǎn)生當(dāng)前控流井段所需控流壓降；②盲管：不具備流體通過管壁的通道，可使當(dāng)前控流井段的變孔密篩管匯集更多油藏產(chǎn)液，有利于充分發(fā)揮其控流性能；③常規(guī)濾砂管：布置在非控流井段，通常為產(chǎn)能較低的投產(chǎn)井段，以便充分保持其泄流強(qiáng)度；④管外封隔器：封隔完井管柱與井壁間環(huán)空，實(shí)施分段完井。圖1 水平井變孔密篩管控流完井管柱結(jié)構(gòu)示意2 控流參數(shù)優(yōu)化方法本節(jié)以D21P24井為實(shí)例井，介紹變孔密篩管控流完井參數(shù)的優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。2.1 基本參數(shù)D21P24井為開發(fā)斷塊油藏剩余油
石油地質(zhì)與工程 2018年6期2018-12-19
- 利用測(cè)井資料評(píng)價(jià)暫堵轉(zhuǎn)向工藝在蘇里格氣田的應(yīng)用效果
井來說，減少壓裂井段，降低壓裂成本，而又不能降低壓裂改造的效果，成為一件必須要考慮的事。因此，暫堵轉(zhuǎn)向壓裂技術(shù)就成為蘇里格氣田后期改造中重要的一環(huán)。1 暫堵轉(zhuǎn)向壓裂工藝暫堵轉(zhuǎn)向壓裂工藝技術(shù)，指的是在壓裂改造過程中，加入一定的化學(xué)暫堵劑或暫堵球。這些暫堵劑或暫堵球顆粒會(huì)隨壓裂液進(jìn)入井筒，進(jìn)而通過射孔孔眼進(jìn)入地層，到達(dá)地層中的裂縫或高滲透層。暫堵劑或暫堵球就會(huì)在射孔孔眼處和高滲透帶聚集產(chǎn)生高強(qiáng)度的濾餅橋堵，以暫堵老裂縫或高滲透層，從而形成高于裂縫破裂壓力的壓差
石油管材與儀器 2018年5期2018-12-06
- 大慶油田提高氣體鉆井效率措施分析
存在氣體鉆井應(yīng)用井段較短、處理井下復(fù)雜處理時(shí)間長(zhǎng)，氣體鉆井技術(shù)不配套等問題，導(dǎo)致鉆井周期縮短效果不明顯，嚴(yán)重影響了氣體鉆井綜合效率[1-5]。為此，本文就如何提高大慶油田氣體鉆井效率的措施進(jìn)行分析研究。1 影響鉆井效率因素分析通過統(tǒng)計(jì)所鉆的11口氣體鉆井（見表1），平均機(jī)械鉆速達(dá)到6.95m/h，是鄰井常規(guī)鉆井的5.35倍；氣體鉆井平均單只鉆頭進(jìn)尺是鄰井常規(guī)鉆井的2.45倍，單井鉆頭用量比鄰井常規(guī)鉆井減少4.14只，氣體鉆井的平均鉆井周期比鄰井常規(guī)鉆井平均
西部探礦工程 2018年12期2018-11-21
- 威遠(yuǎn)頁巖氣套變水平井暫堵體積壓裂技術(shù)適應(yīng)性研究
程度的套應(yīng)，影響井段長(zhǎng)度累計(jì)達(dá)到4783米；為解決套應(yīng)井段的儲(chǔ)層改造難題，提高儲(chǔ)層動(dòng)用程度，有合套應(yīng)井實(shí)際情況，在原壓裂施工工藝基礎(chǔ)上開發(fā)出一種適用于威遠(yuǎn)區(qū)塊套應(yīng)井的暫堵體積壓裂技術(shù)，并在現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行了實(shí)施，取得了很好的效有，為威遠(yuǎn)頁巖氣的高效開發(fā)提供了有應(yīng)的支撐。1 暫堵體積壓裂工藝原理暫堵體積壓裂就是根據(jù)儲(chǔ)層地應(yīng)剖面特點(diǎn)進(jìn)行分段，壓開第一條縫，通過一次或多次向段內(nèi)投送高強(qiáng)度水溶性暫堵材料，形成濾餅臨時(shí)封堵前次已壓裂段的炮眼，迫使液體進(jìn)入新的射孔段，自動(dòng)選擇
數(shù)碼設(shè)計(jì) 2018年4期2018-09-20
- 長(zhǎng)井段膨脹管補(bǔ)貼在Hu16P3井的應(yīng)用
上設(shè)計(jì)出適用于長(zhǎng)井段套損修復(fù)的膨脹管補(bǔ)貼管柱[16]。但在實(shí)際應(yīng)用中，補(bǔ)貼井段長(zhǎng)度均未超過50 m。筆者針對(duì)Hu16P3井套管自由段破損井段總長(zhǎng)約70 m情況，提出長(zhǎng)井段膨脹管補(bǔ)貼關(guān)鍵技術(shù)及施工方法，為膨脹管補(bǔ)貼技術(shù)應(yīng)用于修復(fù)長(zhǎng)井段套管破損提供了現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)驗(yàn)。套管補(bǔ)貼后試壓15 MPa，穩(wěn)壓10 min，壓降≤0.3 MPa，有效封堵長(zhǎng)70 m井段漏點(diǎn)，恢復(fù)產(chǎn)能6.8 t/d，含水率降至2.8%，已連續(xù)生產(chǎn)1 541 d未出現(xiàn)套管破損，累計(jì)增產(chǎn)原油1.048×
石油礦場(chǎng)機(jī)械 2018年4期2018-08-10
- 提高氣體鉆井效率方法與對(duì)策探討
存在氣體鉆井應(yīng)用井段較短、處理井下復(fù)雜時(shí)間長(zhǎng)、鉆井周期縮短效果不明顯等問題，嚴(yán)重影響了氣體鉆井綜合效率。為此，本文就如何提高大慶油田氣體鉆井效率的方法與對(duì)策進(jìn)行探討。2 影響氣體鉆井效率因素分析2.1 氣體鉆井應(yīng)用井段較短對(duì)大慶油田2007年所鉆的11口氣體鉆井井段、層位及進(jìn)尺的統(tǒng)計(jì)結(jié)果見表1。從表1可知，11口氣體鉆井的總進(jìn)尺為6672.13m，平均為606.56m，占實(shí)際三開進(jìn)尺45.56%。最長(zhǎng)的井段為1100.0m，最短的只有175.96m。鉆井井
西部探礦工程 2018年4期2018-03-26
- 蘇里格氣田蘇南區(qū)塊電測(cè)遇阻分析與對(duì)策
電測(cè)遇阻井，遇阻井段的井徑擴(kuò)大率大，且極不規(guī)則。例如電測(cè)遇阻井SN0054-04井，在1580m處遇阻，遇阻井段平均井徑508.3mm，最大井徑擴(kuò)大率132%，最小井徑擴(kuò)大率16%(圖2)，該井段存在典型的“糖葫蘆”井眼。圖3 SN0054-09井井徑圖遇阻井段主要為灰色泥巖夾粉細(xì)砂巖，地層相對(duì)松軟，鉆井液放開濾失，鉆時(shí)快慢不均，慢鉆時(shí)鉆頭長(zhǎng)時(shí)間定點(diǎn)沖刷容易形成大肚子，快鉆時(shí)則快速通過，相對(duì)井眼軌跡比較平滑，慢鉆時(shí)與快鉆時(shí)的交替，以及軟硬交錯(cuò)是形成“糖葫蘆
- 套損井與取心井相似井段識(shí)別及其巖石力學(xué)參數(shù)確定方法
損井與取心井相似井段識(shí)別及其巖石力學(xué)參數(shù)確定方法邢岳堃， 張廣清， 李世遠(yuǎn)， 王元元， 楊 瀟(中國(guó)石油大學(xué)(北京)石油工程學(xué)院，北京 102249)為了確定老油田巖心樣本嚴(yán)重匱乏的高套損率區(qū)塊巖石靜態(tài)彈性力學(xué)參數(shù)(靜態(tài)彈性模量與泊松比)，研究了套損井與取心井相似井段識(shí)別及其巖石靜態(tài)彈性力學(xué)參數(shù)確定方法。對(duì)取心井段的巖心進(jìn)行巖石力學(xué)試驗(yàn)，通過分析該井段測(cè)井?dāng)?shù)據(jù)與巖石靜態(tài)彈性力學(xué)參數(shù)的相關(guān)性，提出了基于組合模量確定靜態(tài)彈性力學(xué)參數(shù)的模型；通過分析取心井與套損
石油鉆探技術(shù) 2017年4期2017-09-03
- 王官屯油區(qū)失穩(wěn)地層密閉取心技術(shù)
，但在穩(wěn)定性較差井段進(jìn)行密閉取心較為少見。大港油田王官屯油區(qū)官104斷塊目的層取心設(shè)計(jì)在孔一段，地層穩(wěn)定性差，易跨易漏，巖心易碎，嚴(yán)重影響取心成功率和收獲率，密閉率難以保障，密閉取心難度極大。該區(qū)塊井：官78-28-2井設(shè)計(jì)在失穩(wěn)地層連續(xù)取心，設(shè)計(jì)密閉取心進(jìn)尺75 m。施工中共計(jì)取心12趟，期間共發(fā)生漏失3次。該井采用了特殊地層鉆井液控制技術(shù)、井壁強(qiáng)化堵漏技術(shù)，運(yùn)用合理的取心工藝技術(shù)完成了連續(xù)密閉取心，密閉取心收獲率為93.30%，密閉率為88.46%，超
遼寧化工 2017年9期2017-03-22
- 合水區(qū)塊高壓淺水層鉆井液技術(shù)實(shí)踐與應(yīng)用
層位都在直羅下部井段至延安中部井段(940—1120米)之間；(5)兩地出水量不大，均在每小時(shí)十方左右。1.2 城壕、合水區(qū)塊的特性城壕區(qū)塊長(zhǎng)3油氣層地層壓力穩(wěn)，而合水區(qū)塊屬于“三高”油氣層異常壓力區(qū)，鉆井中油氣侵速度快，伴生氣含量高。2 地層異常壓力區(qū)域的劃分根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)資料研究分析得出城壕區(qū)塊存在一個(gè)異常高壓區(qū)，范圍大約在960-1120米左右，位于直羅下部井段至延安中部井段。 合水區(qū)塊存在兩個(gè)異常地層高壓區(qū)，大約在940—1035米，與1281—1380
化工管理 2017年28期2017-03-04
- 群庫(kù)恰克地區(qū)井壁失穩(wěn)影響因素的研究
題，通過分析失穩(wěn)井段巖石礦物組分與巖石理化的情況并結(jié)合實(shí)際鉆探中遇到的問題，研究了井壁失穩(wěn)的主要影響因素，并分析了鉆井液在鉆探過程中所起的作用及其重要性，為該地區(qū)井壁穩(wěn)定技術(shù)的研究提供了合理的依據(jù)。井壁穩(wěn)定性；鉆井液；影響因素；井壁穩(wěn)定技術(shù)；群庫(kù)恰克1 概況1.1 區(qū)塊概況群庫(kù)恰克構(gòu)造帶位于塔里木盆地西南坳陷麥蓋提斜坡西段，是麥蓋提斜坡的一個(gè)次級(jí)構(gòu)造單元，其東部與巴楚斷隆相接。麥蓋提斜坡西段海西期發(fā)育群庫(kù)恰克和西克爾南2個(gè)近EW走向、SN排列的古構(gòu)造帶；由
山東國(guó)土資源 2016年11期2016-12-23
- 化學(xué)固結(jié)承壓堵漏技術(shù)在明1井的應(yīng)用
學(xué)固結(jié)漿封堵施工井段，采用交聯(lián)成膜漿保護(hù)施工井段以上裸眼地層，防止憋擠時(shí)壓漏上部薄弱地層，提高了地層承壓能力，達(dá)到了施工要求，為順利完成該井的施工任務(wù)提供了安全保障?；瘜W(xué)固結(jié)堵漏材料是一種高價(jià)金屬離子納微米級(jí)材料，具有微小膨脹功能，密度在1.05～1.90 g/cm3之間可調(diào)，抗溫達(dá)180 ℃；交聯(lián)成膜漿使用高強(qiáng)度橋接堵漏材料代替常規(guī)的橋接材料，并引入化學(xué)交聯(lián)固結(jié)材料，抗返吐能力大于3 MPa，抗溫大于180 ℃，抗壓差大于20 MPa。該化學(xué)固結(jié)承壓堵漏
鉆井液與完井液 2016年5期2016-11-15
- 氯化鉀聚合醇鉆井液在潿西區(qū)塊定向井應(yīng)用效果分析
針對(duì)潿西區(qū)塊復(fù)雜井段鉆井液的使用要求，基于潿西區(qū)塊定向井鉆井施工現(xiàn)象，對(duì)氯化鉀聚合醇鉆井液在該區(qū)域定向井應(yīng)用效果進(jìn)行了分析，結(jié)果表明：氯化鉀聚合醇鉆井液能夠基本滿足潿西區(qū)塊定向井鉆井施工要求，但沒有徹底解決潿二段到流二段井壁垮塌問題，需要進(jìn)一步對(duì)鉆井液體系及性能進(jìn)行優(yōu)化，以便更好地解決復(fù)雜井段井壁垮塌問題，確保后續(xù)定向井及水平井鉆井施工安全。潿西；聚合醇鉆井液；抑制封堵；井壁垮塌；定向井2015年，中石化在潿西區(qū)塊部署了2口定向井，其中，潿4井獲得高產(chǎn)工業(yè)
海洋石油 2016年3期2016-10-18
- 華北油田雁63斷塊水平井提速潛力分析
0o以前）（1）井段1854～2755m。鉆具組合為：D215.9mm（TH1942D）PDC鉆頭+D172mm×1.5o單彎螺桿+D165mmNDC×1根+MWD短節(jié)+D165mmNDC×1根+D127mmWDP×36根+D127mmDP。（2）鉆井參數(shù)：鉆壓30～60KN，排量32～34L/S，泵壓15～18Mpa。（3）措施及效果：由于1.5o單彎螺桿在大段的復(fù)合鉆進(jìn)中易過早損壞，因此在1854～2390m井段將鉆壓控制在30KN以內(nèi)，降低了鉆壓對(duì)螺
中國(guó)科技信息 2016年1期2016-08-31
- 螺桿鉆進(jìn)技術(shù)在長(zhǎng)段未固結(jié)井管下的應(yīng)用
施工中常遇未終孔井段的復(fù)雜不穩(wěn)定地層存在熱儲(chǔ)含水層，需下管護(hù)壁和在熱儲(chǔ)含水層設(shè)濾水管以便于熱儲(chǔ)層中的熱礦水入井，濾水管以下井段不能水泥固結(jié)。未固結(jié)井管的強(qiáng)度較低和穩(wěn)固性差，在下部井段鉆井作業(yè)中，鉆具旋轉(zhuǎn)碰撞、擾動(dòng)井管易引發(fā)井管斷脫事故，采用螺桿鉆進(jìn)技術(shù)，上部鉆具不轉(zhuǎn)動(dòng)，減少和避免了鉆進(jìn)中鉆具對(duì)井管的碰撞、擾動(dòng)，有利于未固結(jié)井管的穩(wěn)固，同時(shí)鉆頭轉(zhuǎn)速的提升提高了鉆進(jìn)效率。2 工程實(shí)例貴州某地?zé)峥碧骄?410.68m，終孔井徑?152mm，采用四開鉆井結(jié)構(gòu)。
西部探礦工程 2015年9期2015-12-17
- 通過描述圖像的均衡性評(píng)價(jià)儲(chǔ)層非均質(zhì)性
圖2是儲(chǔ)層A、B井段的FMI全井眼成像圖、指數(shù)高通濾波圖與等高線圖。通過指數(shù)高通濾波器處理的圖像邊緣明顯銳化，裂縫、孔洞清晰易見。圖1 A井段成像圖、濾波圖與等高線圖圖2 B井段成像圖、濾波圖與等高線圖比較圖1和圖2可見，圖1均衡性較好，即A井段地層的裂縫、孔洞分布均勻，多為層狀分布，均質(zhì)性較好；B井段地層的裂縫、孔洞雜亂分布，且有大裂縫自上而下貫穿地層，因此非均質(zhì)性較好。在FMI成像圖上非均質(zhì)性由灰度分布在空間位置上的變化而體現(xiàn)，對(duì)通過指數(shù)高通濾波后的圖
測(cè)井技術(shù) 2015年1期2015-12-13
- 膨脹管套管補(bǔ)貼技術(shù)在錦州油田的應(yīng)用
計(jì)井深后(欲補(bǔ)貼井段)，在地面向工作管柱內(nèi)加液壓，使膨脹器內(nèi)的膨脹盤片爆破，膨脹錐脫離浮鞋，依靠液壓力和鉆桿的提升力實(shí)現(xiàn)膨脹管膨脹。膨脹管懸掛器分別坐封于欲破漏井段或射孔井段的上、下的完好套管上，同時(shí)起到密封的作用，從而封隔破漏井段或射孔井段。整個(gè)施工工藝包括井眼準(zhǔn)備、通井、定徑刮管、脹管補(bǔ)貼、鉆下絲堵、試壓等步驟。1.3 技術(shù)特點(diǎn)及應(yīng)用范圍膨脹管修復(fù)技術(shù)特點(diǎn)：工藝簡(jiǎn)單，施工費(fèi)用低；修復(fù)后可獲得較大的通徑；懸掛能力強(qiáng)，密封可靠，加固作用明顯；修復(fù)后不影響采
化工管理 2015年29期2015-08-15
- 法面掃描井間距離的解析算法
陷：一是采用比較井段兩端點(diǎn)是否位于法面異側(cè)來判別法面與比較井是否存在交點(diǎn)的方法不具有普遍適用性，可能會(huì)遺漏掉鄰井防碰的危險(xiǎn)點(diǎn)；二是用迭代法來求解法面與比較井的交點(diǎn)，需要進(jìn)行大量的軌跡插值與比較等方面的計(jì)算，計(jì)算量大、收斂性差。為此，基于井眼軌跡的空間圓弧模型，發(fā)展完善了法面與比較井是否相交的判別方法，并研究提出了求解其交點(diǎn)的解析法。這些方法不需要對(duì)比較井進(jìn)行插值計(jì)算，僅需要比較井的設(shè)計(jì)軌道節(jié)點(diǎn)或?qū)嶃@軌跡測(cè)點(diǎn)數(shù)據(jù)就能得到準(zhǔn)確的計(jì)算結(jié)果，大大減小了計(jì)算量。應(yīng)用
石油鉆探技術(shù) 2015年2期2015-04-08
- 齊古1井深井鉆井液技術(shù)應(yīng)用的認(rèn)識(shí)
5～3342 m井段弱膠結(jié)性和水敏性地層的井壁穩(wěn)定、1050～2385m井段高濃度CO2污染、3342～3658m井段泥頁巖井壁穩(wěn)定和4640～5492 m井段188 ℃高溫鉆井液穩(wěn)定等技術(shù)難點(diǎn)。本文在分析齊古1井鉆井液技術(shù)難點(diǎn)基礎(chǔ)上，提出了解決的技術(shù)對(duì)策，現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用效果良好。關(guān)鍵詞：井壁穩(wěn)定 CO2污染 188 ℃ 鉆井液技術(shù) 齊古1井中圖分類號(hào)：TE245 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1672-3791（2014）01（a）-0037-01齊古1井屬于伊通
科技資訊 2014年1期2014-11-10
- 淺談?dòng)退坠苎a(bǔ)貼前期打通道技術(shù)
過；起鉆。分析該井段存在變形。（3）打印目的：確定遇阻井段，套管情況，為下步措施提供依據(jù)。下φ116mm鉛模至井深256.98m，加壓30.0kN，打?。黄鸪鲢U模，一側(cè)被切去，最小為φ112mm，根據(jù)鉛模痕跡分析，確定該井段套變，下步對(duì)該井段打通道。（4）磨銑目的：對(duì)套損井段進(jìn)行打通道；分別下φ112mm銑錐、φ114mm銑錐、φ118mm銑錐+φ 114mm剛性扶正器+φ105mm鉆鋌2根+φ60.3mm鉆桿循環(huán)磨銑，磨銑井段：256.98-258.31
化工管理 2014年24期2014-08-15
- 智能井反饋控制生產(chǎn)策略數(shù)值模擬
例,定壓生產(chǎn)時(shí)的井段流量計(jì)算公式修正為定液量生產(chǎn)時(shí)的井模型修正為其中式中,qwi,j和qoi,j分別為井筒所在網(wǎng)格的水和油的質(zhì)量流速,kg/s;pwi,j和poi,j分別為井所在網(wǎng)格的平均水相壓力和油相壓力,Pa;pbh(n)為第n個(gè)井段的井底壓力,Pa;為等效滲透率,m2;Ii,j為井生產(chǎn)指數(shù),與井和網(wǎng)格尺度有關(guān);Q(n)表示第n個(gè)井段在其ICV完全打開時(shí)的體積流速,m3/s;nhead和nend分別為第n個(gè)井段起始端和終止端的網(wǎng)格坐標(biāo)。在進(jìn)行智能井生產(chǎn)
- 套管防磨技術(shù)在新港1井的應(yīng)用
和大位移井因下部井段鉆井施工周期長(zhǎng)，套管磨損問題日顯突出。尤其是在深井定向井、大位移井鉆井施工過程中，套管偏磨是套管磨損的一個(gè)顯著特征，主要是鉆井過程中鉆桿與套管在徑向、軸向發(fā)生不同程度的碰磨造成的［1－4］。套管偏磨會(huì)使其承載能力降低，嚴(yán)重時(shí)導(dǎo)致套管柱擠毀或破裂，甚至造成全井報(bào)廢［5－7］。大港油田新港1井是1口五開三段制定向井，完鉆井深6 716 m，三開311.1 mm的定向、穩(wěn)斜井段長(zhǎng)達(dá)2 470 m，由于該井段的巖石可鉆性差，鉆井施工時(shí)間長(zhǎng)，鉆桿
石油礦場(chǎng)機(jī)械 2014年5期2014-05-04
- 勝利首次成功實(shí)施大斜度稠油注采一體化技術(shù)
雖然能下到大斜度井段，但是不能實(shí)現(xiàn)注采一體化；如果采用常規(guī)注采一體化技術(shù)雖然也能達(dá)到目的，但是其下入深度受限，而且無法下入到大斜度井段。科研人員研發(fā)的這套新技術(shù)一舉克服了上述諸多難題。9月5日，該井注汽后不動(dòng)管柱順利轉(zhuǎn)抽，轉(zhuǎn)抽時(shí)間僅用3個(gè)小時(shí)，截至9月10日，該井日產(chǎn)液23.5 t，泵效78%，運(yùn)行良好。大斜度稠油注采一體化工藝技術(shù)，既克服了常規(guī)注采泵不能在大斜度井段應(yīng)用的難題，又實(shí)現(xiàn)注采一體化，具有廣闊的應(yīng)用前景。（供稿 方 冰）
石油鉆采工藝 2014年5期2014-04-08
- 水平井均衡供液完井靜態(tài)控流參數(shù)設(shè)計(jì)
產(chǎn)段分段、各投產(chǎn)井段配產(chǎn)、各投產(chǎn)井段節(jié)流壓降設(shè)計(jì)和控流參數(shù)優(yōu)化設(shè)計(jì)4個(gè)步驟。生產(chǎn)段分段以減小投產(chǎn)層系非均質(zhì)性和封隔物性差異大的相鄰層段為目的；底水和邊水油藏分別使用“見水時(shí)間一致”和“均衡供液”的原則進(jìn)行各投產(chǎn)井段配產(chǎn)；制定適當(dāng)?shù)母肆鲏?，?yōu)化各投產(chǎn)井段所需節(jié)流壓降；適當(dāng)選擇控流井段盲篩比，保證控流篩管發(fā)揮良好的控流特性。實(shí)例計(jì)算結(jié)果表明，使用“靜態(tài)控流參數(shù)”方法設(shè)計(jì)出的均衡供液完井管柱的控流效果明顯。該設(shè)計(jì)方法簡(jiǎn)便實(shí)用，為均衡供液完井技術(shù)在勝利油田的推廣
石油鉆采工藝 2014年6期2014-03-11
- 緬甸Inyashe-2井井塌情況分析與原因探討
g/cm3。二開井段出現(xiàn)了較為嚴(yán)重的井壁坍塌及井徑擴(kuò)大率偏大情況。1.1 井徑擴(kuò)大率從圖1 與表1 可以看出：（1）Inyashe-2 井二開井段約1/3 井段井眼較規(guī)則，接近鉆頭直徑，約2/3井段井塌較嚴(yán)重，井徑變化大。（2）始新統(tǒng)上部大部分井段井徑較規(guī)則，中下部井段井塌嚴(yán)重；整個(gè)層段縮徑段僅0.6 m，僅占1.5%，擴(kuò)徑段占98.5%。全層段平均井徑擴(kuò)大率為15.95%。（3）白堊系頂部井徑擴(kuò)大，中部井塌嚴(yán)重，底部井眼較規(guī)則；整個(gè)層段縮徑段僅37.1
石油鉆采工藝 2013年2期2013-12-23
- 能譜水流測(cè)井技術(shù)在輪南油田的應(yīng)用
條件下，下部射孔井段已形成了優(yōu)勢(shì)通道。由于常規(guī)同位素測(cè)試受粒徑、測(cè)試工藝以及井壁污染的干擾，目前已經(jīng)不能完全滿足輪南油田高含水期動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)的需求。2012年輪南油田引進(jìn)能譜水流測(cè)井技術(shù)，在對(duì)25口井的測(cè)試報(bào)告分析后綜合評(píng)價(jià)認(rèn)為，能譜水流測(cè)井工藝能夠較好地滿足目前動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)需求，對(duì)判斷注水井是否真實(shí)存在管外竄槽、是否存在優(yōu)勢(shì)通道以及分層注水井小層內(nèi)部真實(shí)吸水剖面具有很強(qiáng)的指導(dǎo)意義，為后續(xù)油田注水調(diào)控、深部調(diào)驅(qū)等措施的實(shí)施提供了豐富的資料。1 氧活化能譜水流測(cè)井原
承德石油高等?？茖W(xué)校學(xué)報(bào) 2013年5期2013-12-04
- 鉆井歷史數(shù)據(jù)分析利用的新視角與啟示
進(jìn)設(shè)計(jì)、優(yōu)化施工井段、優(yōu)選處理流程等方面起指導(dǎo)和輔助決策作用的信息，下面就從深井鉆井進(jìn)度和深井事故統(tǒng)計(jì)的可視圖形中，深度剖析隱含其中的信息，以得出指導(dǎo)鉆井作業(yè)的有益啟示。1 深井鉆井進(jìn)度曲線圖及特征分析通常一口井完井后，都會(huì)繪制如圖2所示的單井設(shè)計(jì)鉆井進(jìn)度與實(shí)鉆進(jìn)度對(duì)比圖，如把實(shí)鉆進(jìn)度曲線上各點(diǎn)的斜率定義為視行程鉆速，視行程鉆速的大小就決定了鉆井進(jìn)度的快慢。實(shí)際上如鉆井時(shí)間橫軸以小時(shí)數(shù)來記錄劃分鉆井作業(yè)時(shí)，進(jìn)度曲線上各點(diǎn)的斜率就等于行程鉆速，如鉆井時(shí)間橫軸
石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督 2013年11期2013-10-31
- 考慮變質(zhì)量流影響的煤層氣水平井?dāng)?shù)值模擬研究
端劃分成N個(gè)微元井段，沿井筒延伸方向各微元井段長(zhǎng)為Δxi;將第j分支井筒從跟端至指端分成Mj段，沿井筒延伸方向各微元井段長(zhǎng)為 Δxj，k。對(duì)微元井段在主支上且該井段內(nèi)有分支的情況，在主支井筒上取流動(dòng)微元控制體見圖1。對(duì)此匯合點(diǎn)處可簡(jiǎn)化為斜三通，根據(jù)伯努利方程［8－9］可得:式中:pwi+1、pwi分別為主支相鄰的上、下游井段中心的壓力，MPa;pwj，1為微元控制體內(nèi)分支井段的壓力，MPa;D為主支井筒直徑，m;dj為第j分支井筒直徑，m;vRi為匯合處分
特種油氣藏 2013年4期2013-10-17
- 科技創(chuàng)新助力川西深井創(chuàng)三項(xiàng)鉆井紀(jì)錄
創(chuàng)造了川西深井同井段單只鉆頭累計(jì)進(jìn)尺最多、單日進(jìn)尺最高、平均機(jī)械鉆速最高等3項(xiàng)鉆井新紀(jì)錄。彭州1井是部署在川西坳陷大邑—安縣構(gòu)造帶金馬構(gòu)造上的一口預(yù)探直井，以雷口坡組、馬鞍塘組為目的層，設(shè)計(jì)井深6 050 m。針對(duì)該井三開地質(zhì)條件復(fù)雜、研磨性強(qiáng)等特點(diǎn)，該隊(duì)在井深3 332～4 050 m井段使用了“孕鑲金剛石鉆頭+渦輪”鉆井工藝,經(jīng)過努力，僅用了18.6天就順利完成了該井段的施工，取得了川西地區(qū)241.3 mm井眼單只鉆頭累計(jì)進(jìn)尺718 m、單日進(jìn)尺60
天然氣技術(shù)與經(jīng)濟(jì) 2013年2期2013-08-15
- 綜合測(cè)井在桃山地區(qū)地?zé)豳Y源勘查中的應(yīng)用
～1 885 m井段的自然伽馬、電阻率、地溫測(cè)井3種測(cè)井方法數(shù)據(jù)、部分井段的巖屑為基礎(chǔ)，分析了桃山地區(qū)的地?zé)岬刭|(zhì)條件，以便給資源的開發(fā)利用提供基礎(chǔ)資料。1 區(qū)域地質(zhì)概況桃山地區(qū)位于松遼盆地東側(cè)邊緣，與小興安嶺褶皺帶相鄰，第四系廣為覆蓋。中生代以前，桃山地區(qū)位于烏蘭浩特—哈爾濱地層分區(qū)、伊春—尚志地層分區(qū)的交界部位;中生代以后，桃山地區(qū)位于松遼地層分區(qū)、張廣才嶺—南樓山地層分區(qū)的交界部位，所以區(qū)域上地層層序不完整，本區(qū)及周邊地區(qū)地層見圖1、表1(陳秉麟等，1
地質(zhì)學(xué)刊 2013年1期2013-06-07
- 科技創(chuàng)新助力川西深井創(chuàng)三項(xiàng)鉆井紀(jì)錄
創(chuàng)造了川西深井同井段單只鉆頭累計(jì)進(jìn)尺最多、單日進(jìn)尺最高、平均機(jī)械鉆速最高3項(xiàng)鉆井新紀(jì)錄。彭州1井是中石化部署在川西坳陷大邑—安縣構(gòu)造帶金馬構(gòu)造上的一口預(yù)探直井，以雷口坡組、馬鞍塘組為目的層，設(shè)計(jì)井深6 050m。針對(duì)該井三開地質(zhì)條件復(fù)雜、研磨性強(qiáng)等特點(diǎn)，該隊(duì)在井深3 332～4 050m井段使用了“孕鑲金剛石鉆頭＋渦輪”鉆井工藝。經(jīng)過嚴(yán)密組織、精心施工，僅用了18.6d就順利完成了該井段的施工，同時(shí)取得了川西地區(qū)監(jiān)241.3mm井眼單只鉆頭累計(jì)進(jìn)尺718m
天然氣工業(yè) 2013年5期2013-02-15
- 三維懸鏈線井眼軌跡模型的數(shù)值計(jì)算
解算法中，懸鏈線井段的坐標(biāo)增量是使用數(shù)值積分法來計(jì)算的，由于數(shù)值積分嵌套在迭代算法中，數(shù)值積分的計(jì)算成為影響設(shè)計(jì)方程組求解效率的主要因素。通過一些數(shù)學(xué)技巧推導(dǎo)出了垂深增量和水平投影長(zhǎng)度增量的解析計(jì)算公式，從而在設(shè)計(jì)方程組的迭代算法中不必再使用數(shù)值積分法來計(jì)算垂深和水平投影長(zhǎng)度增量。使用積分變量替換將北、東坐標(biāo)增量的積分計(jì)算式簡(jiǎn)化成了另一種等價(jià)形式，使用這種新形式來計(jì)算數(shù)值積分，可以比原來的數(shù)值積分法節(jié)省三分之一的三角函數(shù)運(yùn)算次數(shù)，從而顯著提高整個(gè)設(shè)計(jì)方程組
石油地質(zhì)與工程 2012年3期2012-11-09
- 三維側(cè)位拋物線型方位漂移軌道設(shè)計(jì)的數(shù)值算法
空間曲線稱為設(shè)計(jì)井段。側(cè)位拋物線軌道由4個(gè)設(shè)計(jì)井段構(gòu)成:直井段，圓弧過渡段，側(cè)位拋物線段，穩(wěn)斜段。方位漂移軌道設(shè)計(jì)的做法是先在垂直剖面圖上進(jìn)行設(shè)計(jì)，規(guī)定每個(gè)設(shè)計(jì)井段的井斜角變化規(guī)律，然后再結(jié)合方位變化率進(jìn)行空間軌跡設(shè)計(jì)。1.1 井斜角函數(shù)在每個(gè)設(shè)計(jì)井段上，井斜角隨著井深而變化的規(guī)律是相同的，可以用下面的井斜角函數(shù)來表示:式中:α——設(shè)計(jì)井段上任意點(diǎn)處的井斜角;ΔL——井深增量，ΔL=L－Lb;L——設(shè)計(jì)井段上任意點(diǎn)處的井深;Lb——開始點(diǎn)處的井深。直井段和
鉆探工程 2012年6期2012-11-06
- 彎曲井段連續(xù)油管屈曲分析
34023)彎曲井段連續(xù)油管屈曲分析馬衛(wèi)國(guó)，徐鐵鋼 劉湘瑜 張德彪(長(zhǎng)江大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，湖北 荊州 434023) (中國(guó)石油大學(xué)(北京)機(jī)械與儲(chǔ)運(yùn)工程學(xué)院，北京102249) (長(zhǎng)江大學(xué)機(jī)械工程學(xué)院，湖北 荊州 434023)在前人對(duì)斜直井、水平井中的鉆柱及常規(guī)油管柱屈曲問題研究的基礎(chǔ)上，著重考慮連續(xù)油管過彎曲井段的實(shí)際作業(yè)條件，將連續(xù)油管分成若干微段單元體，計(jì)算了連續(xù)油管在彎曲井段的接觸應(yīng)力和軸向力，并最終導(dǎo)出連續(xù)油管彎曲井段的變形規(guī)律。研究發(fā)現(xiàn)，不
- 重新審視井碰概率
以確定所鉆井特定井段與鄰井相交的可能性。通過對(duì)參考井上連續(xù)井段相關(guān)可能性的綜合考慮,可以得到總的碰撞概率。井碰概率的估計(jì)是基于已測(cè)井眼軌跡及測(cè)量不確定性的知識(shí),并以位置協(xié)方矩陣的形式來表達(dá)。本文研發(fā)出一個(gè)更精確的碰撞概率評(píng)估方法,此方法克服了以往方法的限制。實(shí)例表明, 2口井在相交區(qū)域都是垂直的情況下,此新方法與平行和非平行井眼軌跡的分析結(jié)果相一致。井碰概率 馬氏距離 數(shù)值積分 概率稀釋1 介紹近期的重點(diǎn)是模型的改進(jìn),此模型用于描述測(cè)量的精確性和測(cè)量數(shù)據(jù)的
石油石化節(jié)能 2010年9期2010-10-13