莊 勇，王 健，方 海，劉偉慶，陳繼業(yè)

(1. 南京工業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院，江蘇南京 211816; 2. 中鐵大橋勘測設(shè)計院集團有限公司，湖北武漢 430034)

0 引 言

復(fù)合材料夾層結(jié)構(gòu)具備優(yōu)良的比強度和比剛度、優(yōu)異的耐腐蝕性能、可設(shè)計性強、良好的吸能效果等特點[1-7]，因此在航空航天、汽車、建筑等領(lǐng)域中夾層結(jié)構(gòu)的運用越來越多[8-12]。通過泡沫等輕質(zhì)材料作為填充材料，增大夾層結(jié)構(gòu)的截面慣性矩，提高結(jié)構(gòu)的抗彎強度和剛度[13-14]。傳統(tǒng)的復(fù)合材料泡沫夾芯結(jié)構(gòu)存在抗剪抗壓強度低、界面易剝離等問題。Lee等[15]對縱向格構(gòu)增強復(fù)合材料夾層板進行彎曲測試，試驗結(jié)果表明縱向格構(gòu)極大提高了夾層板的承載力，但是試驗時夾層板均發(fā)生了脆性斷裂。方海等[16]研究了格構(gòu)腹板增強泡沫夾芯復(fù)合材料的剪切性能、平壓性能、抗彎性能和破壞形態(tài)，結(jié)果表明：格構(gòu)腹板顯著提高了復(fù)合材料夾芯結(jié)構(gòu)的承載力和剛度，同時有效抑制了泡沫芯材剪切破壞的發(fā)展，防止面板與芯材剝離破壞。Fam等[17]考慮了腹板間距、腹板厚度等參數(shù)對夾芯梁受彎性能的影響，研究發(fā)現(xiàn)：減小橫向腹板間距可以有效阻止芯材裂紋擴展，顯著提高夾芯結(jié)構(gòu)的承載力和剛度；同時泡沫為橫向腹板提供側(cè)向支撐，提升了腹板的穩(wěn)定性。

本課題組從事橋梁復(fù)合材料防撞裝置的研究工作，已為多座橋梁進行展開防撞設(shè)計，如圖1所示。該防撞裝置具有輕質(zhì)高強、耐腐蝕性能好、可設(shè)計性強等優(yōu)點，在工程中得到大量運用。

經(jīng)過課題組前期研究發(fā)現(xiàn)豎直腹板增強泡沫夾芯構(gòu)件承載力存在彈性突變，當(dāng)構(gòu)件達到彈性極限承載力后，由于豎直腹板屈曲失穩(wěn)破壞，其承載力會迅速降低。鑒于此，本課題組改變豎直格構(gòu)腹板的空間位置，將雙層正交(Double-layered Orthogonal，DO)格構(gòu)腹板變?yōu)殡p層錯位(Double-layered Dislocation，DD)格構(gòu)腹板、多層錯位(Triple-layered Dislocation，TD)格構(gòu)腹板、六邊形蜂窩(Hexagonal，H)格構(gòu)腹板和多層梯形(Trapezoidal，T)格構(gòu)腹板，如圖2所示。本文對空間格構(gòu)增強泡沫夾芯復(fù)合材料構(gòu)件開展準(zhǔn)靜態(tài)壓縮試驗，記錄構(gòu)件的荷載-位移關(guān)系，觀察其破壞過程，對比研究構(gòu)件的力學(xué)性能與吸能性能以改善復(fù)合材料防撞裝置。

1 試驗設(shè)計

1.1 試件設(shè)計

本試驗以雙層正交格構(gòu)腹板試件作為對照組，其余4種空間格構(gòu)腹板的試件作為試驗組，共計5種形式空間格構(gòu)腹板，每種形式各制備3個試件。設(shè)計試件尺寸為300 mm×300 mm×150 mm，上下面層的厚度和格構(gòu)腹板的厚度均為2.4 mm。各試件參數(shù)列于表1。

表1 試件設(shè)計參數(shù)Tab.1 Design Parameters of Specimens mm

1.2 試件制備

本試驗試件的制作材料為密度60 kg·m-3的聚氨酯泡沫、密度800 g·m-3的(-45°/45°)和(0°/90°)玻璃纖維布、HS-2101-G100型不飽和聚酯樹脂、1.2%過氧化甲乙酮(MEKP)固化劑。

試件制作采用真空導(dǎo)入一次成型工藝，其制作流程為：①按照設(shè)計尺寸切割已開槽的聚氨酯泡沫，包裹2層(-45°/45°)玻璃纖維布，并使用玻璃纖維絲捆扎；②在模具內(nèi)鋪設(shè)2層(0°/90°)玻璃纖維布，將包裹好的聚氨酯泡沫按設(shè)計要求緊密放置在玻璃纖維布后，包裹覆蓋(0°/90°)玻璃纖維布；③鋪設(shè)導(dǎo)流管、脫模布、蓋板等裝置后使用真空袋密封；④真空導(dǎo)入樹脂與固化劑，待其充分固化后按設(shè)計尺寸切割加工。

1.3 試驗方法

本試驗依據(jù)《夾層結(jié)構(gòu)或芯子平壓性能試驗方法》(GB/T 1453—2005)[18]進行準(zhǔn)靜態(tài)壓縮試驗。使用量程為200 kN的微機控制電子萬能試驗機進行加載，試驗機加載速率為2 mm·min-1，試驗裝置如圖3所示。為避免加載裝置與試件接觸面間受力不均的不利影響，在試件上下各放置1塊可完全覆蓋試件表面的剛性墊塊。

2 試驗現(xiàn)象

空間格構(gòu)增強泡沫夾芯復(fù)合材料試件準(zhǔn)靜態(tài)壓縮試驗的荷載-位移曲線如圖4所示。加載初期，試件均產(chǎn)生彈性變形，荷載-位移曲線表現(xiàn)為線性關(guān)系。隨著壓縮量的增加，由于試件破壞模式的不同，荷載-位移關(guān)系也呈現(xiàn)出較大差異。

對于雙層正交(DO型)格構(gòu)試件[圖4(a)]，當(dāng)荷載達到160 kN時，豎直格構(gòu)與泡沫剝離且豎直格構(gòu)屈曲失穩(wěn)破壞，層間格構(gòu)間持續(xù)剝離，其承載力持續(xù)迅速下降。之后試件發(fā)生屈服變形，泡沫壓碎鼓出，承載力波動較小。隨著壓縮量增加，剝離裂縫與泡沫逐漸壓實，承載力持續(xù)上升。

對于雙層錯位(DD型)格構(gòu)試件[圖4(b)]，當(dāng)荷載達到60 kN時，水平纖維層彎曲變形呈波浪形，但是承載力仍緩慢上升。隨著位移增加，豎直格構(gòu)彎曲變形至緩慢破壞，試件承載力持續(xù)下降。隨后剝離裂縫與泡沫被壓實，承載力上升。由于個別豎直格構(gòu)在前期加載時未發(fā)生破壞而在強化階段發(fā)生屈服折斷，導(dǎo)致試件承載力突降。之后試件被壓實，承載力持續(xù)上升。

對于三層錯位(TD型)格構(gòu)試件[圖4(c)]，當(dāng)荷載達到53 kN時，其水平纖維層彎曲變形呈波浪形，承載力緩慢上升。隨著壓縮量增加，水平纖維層持續(xù)彎折變形，豎直格構(gòu)逐漸彎曲變形，試件承載力緩慢下降。之后豎直格構(gòu)持續(xù)彎曲變形幾乎至水平向，泡沫壓縮擠出，試件承載力持續(xù)上升。隨著持續(xù)加載，底層格構(gòu)與泡沫剝離，豎直格構(gòu)屈曲折斷，承載力突降進入短暫平臺節(jié)段，之后試件逐漸被壓實，承載力持續(xù)上升。

對于六邊形(H型)格構(gòu)試件[圖4(d)]，試件邊緣處先出現(xiàn)格構(gòu)與泡沫的剝離裂縫，承載力非線性上升。當(dāng)承載力達到65 kN時，多處六邊形格構(gòu)角部與泡沫發(fā)生剝離，剝離裂縫持續(xù)開展，承載力緩慢下降，之后承載力進入平臺階段。隨著剝離裂縫被壓實，承載力逐漸上升。由于試件角部的斜向格構(gòu)屈服，承載力出現(xiàn)短暫下降和波動后持續(xù)上升。

對于梯形(T型)格構(gòu)試件[圖4(e)]，隨著壓縮量增加，梯形格構(gòu)出現(xiàn)層間剝離，剝離裂縫持續(xù)開展，試件發(fā)生塑性變形，承載力緩慢下降。隨著剝離裂縫被壓實，承載力緩慢上升。由于試件下部再次出現(xiàn)格構(gòu)與泡沫剝離、梯形格構(gòu)的層間剝離，導(dǎo)致其承載力下降。之后，隨著剝離裂縫和泡沫被壓實，承載力持續(xù)上升。

3 試驗結(jié)果與分析

基于試驗所得的試件準(zhǔn)靜態(tài)壓縮變形過程和荷載-位移曲線，首先對試件的破壞模式和荷載-位移曲線展開分析，其次引入3個評價指標(biāo)[19]對其吸能性能進行研究。

3.1 破壞模式

由以上試驗現(xiàn)象可知，試件的主要破壞模式有3種(圖5)。其一為豎直格構(gòu)的彎曲破壞，如雙層正交格構(gòu)試件[圖5(a)]、雙層錯位格構(gòu)試件[圖5(b)]和三層錯位格構(gòu)試件[圖5(c)]。對于雙層正交格構(gòu)，由于豎直縱向格構(gòu)的高厚比較大，當(dāng)荷載達到格構(gòu)臨界失穩(wěn)承載力時，豎直格構(gòu)屈曲失穩(wěn)破壞，導(dǎo)致試件承載力迅速下降。將豎直格構(gòu)錯位之后，水平纖維層彎曲變形使豎直格構(gòu)先發(fā)生一定角度的傾斜再發(fā)生彎曲破壞，防止其直接屈曲失穩(wěn)破壞，從而降低試件承載力彈性突變的程度。其二為格構(gòu)與泡沫的剝離，如六邊形格構(gòu)試件[圖5(d)]。將正方形或矩形格構(gòu)構(gòu)造改變?yōu)榱呅胃駱?gòu)，消除了豎直格構(gòu)因承壓過大導(dǎo)致屈曲失穩(wěn)破壞的問題。隨著荷載增加，六邊形格構(gòu)被逐漸壓扁，角部橫向變形持續(xù)增大，而泡沫壓縮變形相對較慢，當(dāng)兩者變形不一致產(chǎn)生的剝離應(yīng)力達到格構(gòu)與泡沫的黏結(jié)強度后，將產(chǎn)生剝離裂縫。其三為格構(gòu)的層間剝離破壞[圖5(e)]，如梯形格構(gòu)試件。和六邊形格構(gòu)相似，梯形格構(gòu)解決了豎直格構(gòu)屈曲失穩(wěn)破壞導(dǎo)致承載力突降的問題，同時其構(gòu)型異于六邊形格構(gòu)之處在于梯形格構(gòu)形成了連續(xù)水平纖維層。隨著壓縮量增加，連續(xù)水平纖維層限制梯形格構(gòu)的橫向變形，同時也限制格構(gòu)與泡沫的剝離破壞。由于構(gòu)件主要通過梯形格構(gòu)角部橫向變形實現(xiàn)壓縮，在格構(gòu)角部處產(chǎn)生應(yīng)力集中，當(dāng)應(yīng)力達到層間纖維黏結(jié)強度時，試件發(fā)生格構(gòu)層間剝離破壞。

3.2 荷載-位移曲線

試件的荷載-位移曲線如圖4所示，可將DO，H，T型試件的荷載-位移曲線分為彈性階段、下降階段、平臺階段和強化階段，而DD，TD型試件由于水平纖維層的彎曲變形導(dǎo)致承載力非線性上升，將其荷載-位移曲線分為彈性階段、上升階段、下降階段和強化階段。為了描述試件承載力在加載過程中的變化情況，將其彈性階段的彈性極限承載力Pu、彈性行程ΔP1、初始剛度K和下降階段的荷載下降值ΔF、下降行程ΔP2進行比較，結(jié)果如表2所示。

由荷載-位移曲線可知，各試件首先進入彈性階段，DO型試件的剛度最大，其彈性極限承載力也最大，DD，TD，H和T型試件的剛度依次下降53.1%，69.5%，66.1%，55.8%，其彈性極限承載力依次下降62.4%，67.1%，57.8%，56.2%。雖然試件的彈性承載力相差較大，但其彈性行程相差不大。DO，H和T型試件在達到彈性極限承載力之后開始破壞，承載力降低，曲線進入下降階段。DD和TD型試件在達到彈性極限承載力之后，水平纖維層受力變形比豎直格構(gòu)受力變形大，彎曲呈波浪形，其承載力非線性上升。之后豎直格構(gòu)發(fā)生彎曲變形破壞，荷載曲線進入下降階段。在下降階段中，DO型試件的荷載下降值最大，DD，TD，H和T型試件的荷載下降值依次減少了71.1%，74.4%，83.2%，86.9%。隨后DO，H，T型試件進入平臺階段，承載力上下波動。三者的平臺階段承載力分別為56.8，48.7，63.7 kN，平臺階段的壓縮行程分別為53.6，34.0，68.3 mm。隨著壓縮量的增加，試件逐漸被壓實，承載力強化上升。

表2 空間格構(gòu)試件試驗結(jié)果Tab.2 Test Results of Spatial Reinforced Lattice Specimens

注：u，Δ1，，Δ，Δ2分別為Pu，ΔP1，K，ΔF，ΔP2的平均值。

3.3 能量吸收值

能量吸收值Ea是試件壓縮量為試件高度70%時所吸收的能量，即荷載-位移曲線與橫坐標(biāo)軸(位移)所圍成的面積，是評價試件吸能性能的一個主要指標(biāo)，如式(1)所示

Ea=∫s0F(s)ds

(1)

式中：s為試件壓縮量;F(s)為壓縮量為s時對應(yīng)的荷載。

各試件在準(zhǔn)靜態(tài)壓縮過程中，隨著壓縮量增加，吸收的能量如表3所示。根據(jù)以上試驗結(jié)果分析，5種試件的能量吸收值相差不大，其中T型試件的能量吸收值最小，比能量吸收值最大的DD型試件降低了16.6%。主要原因為隨著壓縮量的增加，5種試件的泡沫均被壓碎壓扁，吸收了一部分能量，而T型試件的破壞模式為格構(gòu)層間剝離，當(dāng)試件停止壓縮時，其部分斜向空間格構(gòu)腹板被壓至水平向，未發(fā)生明顯的變形，而DO，DD，TD型試件的破壞模式為豎直格構(gòu)彎曲破壞，當(dāng)試件停止壓縮時，這3種構(gòu)型的格構(gòu)腹板幾乎全部發(fā)生破壞，從而吸收了更多的能量，因此T型試件的能量吸收值偏小。

表3 試件能量吸收值Tab.3 Energy Absorption of Specimens

從圖6可以看出：由于DO型試件的初始剛度最高，因此剛開始加載時其能量吸收值最高；隨著壓縮比例從10%增加到40%，5種試件的能量吸收值線性增加，且增加的幅度相差不大；當(dāng)壓縮比例從40%持續(xù)增大時，試件的承載力進入強化上升階段，故壓縮量相同時，試件吸收的能量不斷增多。

圖6 試件能量吸收值

Fig.6EnergyAbsorptionofSpecimens

3.4 比吸能

比吸能Es為單位質(zhì)量試件所吸收的能量，是評價試件吸能性能的另一個主要指標(biāo)，如公式(2)所示

Es=Eam

(2)

式中：m為試件質(zhì)量。

各試件的比吸能值如表4所示。

隨著壓縮比例提高，試件的能量吸收值隨之增加。在試驗過程中，試件的質(zhì)量不變，故其比吸能值會不斷增加。對于TD，H和T型試件，隨著試件層數(shù)的增多，包裹泡沫的玻璃纖維布與真空導(dǎo)入的不飽和聚酯樹脂用量提高，導(dǎo)致試件的質(zhì)量增大，DO與DD型試件的質(zhì)量相對較小。由第3.3節(jié)可知，DD型試件能量吸收值最大，T型試件能量吸收值最小，因此DD型試件的比吸能值最大，T型試件的比吸能值最小。

3.5 平均壓潰力

平均壓潰力Fm為試件在整個準(zhǔn)靜態(tài)壓縮過程中的平均承載力，是量化試件壓潰過程的重要參數(shù)之一，如公式(3)所示

表4 各試件比吸能值與平均壓潰力Tab.4 Specific Energy Absorption and Mean Crushing Load of Specimens

Fm=EaS

(3)

式中：S為試件的總壓縮量。

各試件的平均壓潰力如表4所示。由于試件高度一致，因此在準(zhǔn)靜態(tài)壓縮過程中試件高度的70%壓縮量均相同。由第3.3節(jié)可知，DD型試件能量吸收值最大，T型試件能量吸收值最小，因此DD型試件的平均壓潰力最大，T型試件的平均壓潰力最小，DD型試件的平均壓潰力比T型試件高16.6%。

4 結(jié) 語

(1)將豎直格構(gòu)腹板形成錯位格構(gòu)和斜向格構(gòu)后，試件的破壞模式得到極大改善。破壞模式由豎直格構(gòu)腹板突然屈曲失穩(wěn)破壞變?yōu)樨Q直格構(gòu)腹板先發(fā)生一定角度的傾斜再發(fā)生彎曲破壞，以及斜向格構(gòu)與泡沫的剝離破壞和斜向格構(gòu)與斜向格構(gòu)的層間剝離破壞。

(2)由荷載-位移關(guān)系分析得出，改變豎直格構(gòu)的空間位置能有效減少試件承載力的彈性突變，DD，TD，H和T型試件的荷載下降值比DO型試件依次減少了71.1%，74.4%，83.2%，86.9%，極大降低了試件的脆性。

(3)從耗能性能指標(biāo)分析可知，豎直格構(gòu)腹板彎曲破壞比斜向格構(gòu)的剝離破壞吸收更多能量，5種試件能量吸收值波動幅度最大為16.6%。隨著壓縮量增加，試件能量吸收值呈線性增加，耗能性能穩(wěn)定。

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