陳天馳，李文海，劉 勇，何山紅

（1.海軍航空大學(xué)，山東煙臺(tái)264001；2.安徽工業(yè)大學(xué)，安徽馬鞍山243002）

機(jī)載射頻通道是射頻接收機(jī)和發(fā)射機(jī)及其前端的部分，包括接收機(jī)、發(fā)射機(jī)及前端波導(dǎo)開(kāi)關(guān)、限幅器、天線(xiàn)和饋線(xiàn)等部件，在各個(gè)部件自身狀況和交聯(lián)關(guān)系良好的情況下，其性能主要取決于天線(xiàn)對(duì)外界信號(hào)的接收狀況。所以，射頻通道的狀態(tài)直接影響到裝備的各方面性能。目前，部隊(duì)對(duì)裝備狀況的掌握，主要依賴(lài)于日常維護(hù)檢測(cè)和裝備設(shè)計(jì)院所的定期巡檢工作，通常是檢測(cè)裝備的功能指標(biāo)，而忽略了系統(tǒng)接收靈敏度和有效輻射功率這類(lèi)反映裝備射頻通道性能的指標(biāo)。裝備受使用年限的增長(zhǎng)、維護(hù)保障操作不當(dāng)?shù)榷喾N因素影響，在使用過(guò)程中射頻通道性能極有可能發(fā)生退化，若不及時(shí)掌握裝備射頻通道的實(shí)際變化，將影響其對(duì)信號(hào)的發(fā)射和接收功能，進(jìn)而影響裝備作戰(zhàn)效能的發(fā)揮。

近年來(lái)，對(duì)超短波通信系統(tǒng)性能的檢測(cè)越來(lái)越廣泛，包括通信距離、抗干擾能力和電磁兼容等方面，文獻(xiàn)[1]提出了通過(guò)提高接收機(jī)靈敏度、天線(xiàn)增益和發(fā)射機(jī)功率的方式，來(lái)提高超短波電臺(tái)的通信距離，但沒(méi)有考慮各個(gè)部件相互連接在一起，對(duì)射頻通道的綜合影響。文獻(xiàn)[2]設(shè)計(jì)了一種分析機(jī)載超短波通信鏈路余量的軟件系統(tǒng)，其可以分析超短波通信鏈路性能的數(shù)值變化，但是如果射頻通道出現(xiàn)故障，該軟件系統(tǒng)無(wú)法對(duì)故障進(jìn)行定位。文獻(xiàn)[3]提出了機(jī)載超短波電臺(tái)通信距離的排查方法，是針對(duì)電臺(tái)整體宏觀的排查，卻沒(méi)有精確到射頻通道完好性的檢測(cè)。文獻(xiàn)[4]提出了一種能夠?qū)C(jī)載超短波電臺(tái)語(yǔ)音通信系統(tǒng)性能進(jìn)行測(cè)試驗(yàn)證的方法，其可以掌握電臺(tái)的實(shí)際工作性能，但是由于測(cè)試距離較遠(yuǎn)，環(huán)境對(duì)測(cè)試結(jié)果影響較大。

本文以機(jī)載超短波通信系統(tǒng)為研究對(duì)象，設(shè)計(jì)了一個(gè)機(jī)載射頻通道性能的測(cè)試系統(tǒng)，系統(tǒng)的核心部分是一個(gè)自行設(shè)計(jì)的加載偶極子天線(xiàn)，該天線(xiàn)作為檢測(cè)探頭可接收被測(cè)對(duì)象所輻射出的信號(hào)，并根據(jù)接收到信號(hào)的功率大小，通過(guò)理論分析和計(jì)算，反推出機(jī)載超短波通信系統(tǒng)的有效發(fā)射功率，進(jìn)而檢測(cè)出該射頻通道的性能狀況。

1 射頻通道測(cè)試系統(tǒng)模型

機(jī)載射頻通道測(cè)試系統(tǒng)基于通信鏈路模型設(shè)計(jì)，通信鏈路包括發(fā)射機(jī)、接收機(jī)、射頻電纜、天線(xiàn)和機(jī)載天線(xiàn)等部件及信號(hào)在空間中的傳播路徑，如圖1所示，射頻通道測(cè)試系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)可簡(jiǎn)化為虛線(xiàn)框內(nèi)的部分，虛線(xiàn)框外則表示被測(cè)射頻通道的簡(jiǎn)化結(jié)構(gòu)。

發(fā)射機(jī)的有效發(fā)射功率決定著信號(hào)的初始強(qiáng)度大小，是影響機(jī)載射頻通道發(fā)射性能的最主要因素；信號(hào)在射頻電纜中的傳播會(huì)產(chǎn)生一定的損耗，可以通過(guò)直接測(cè)量的方式獲取；機(jī)載天線(xiàn)增益是已知的，檢測(cè)天線(xiàn)衰減隨頻率的變化是測(cè)試系統(tǒng)主要部分，將在文中部分進(jìn)行求解；信號(hào)在空間傳輸過(guò)程中會(huì)發(fā)生衰減，衰減值會(huì)隨工作頻率和作用距離的不同而變化。因此，必須將隨頻率、距離變化的空間傳播損耗，與隨著頻率變化的天線(xiàn)特性共同疊加到鏈路的分析計(jì)算中[5-8]。

根據(jù)上述測(cè)試系統(tǒng)的組成，其鏈路關(guān)系可表述為：

式（1）中：Pt為發(fā)射機(jī)的發(fā)射功率；Pr是接收機(jī)所檢測(cè)到的信號(hào)功率大小；Gr是檢測(cè)天線(xiàn)的增益（即天線(xiàn)衰減）；Gt是機(jī)載超短波天線(xiàn)的增益；Ll是發(fā)射饋線(xiàn)及電纜損耗；Lf是信號(hào)的空間衰減。

2 測(cè)試系統(tǒng)檢測(cè)天線(xiàn)設(shè)計(jì)

2.1 寬帶輻射體設(shè)計(jì)

機(jī)載超短波天線(xiàn)通常是垂直極化，由于該系統(tǒng)工作頻率為寬帶、超短波頻段（100～400 MHz），在外場(chǎng)測(cè)試環(huán)境下，接收信號(hào)極易受到周?chē)h(huán)境的影響而產(chǎn)生不可忽視的誤差[9-10]。在檢測(cè)功率等參數(shù)時(shí)，如果機(jī)載天線(xiàn)與檢測(cè)天線(xiàn)距離過(guò)遠(yuǎn)，周?chē)任矬w反射將會(huì)對(duì)檢測(cè)結(jié)果造成較大影響，因而機(jī)載天線(xiàn)與檢測(cè)天線(xiàn)的距離一般較近。此種情況下，如果檢測(cè)天線(xiàn)的尺寸過(guò)大，將會(huì)改變發(fā)射天線(xiàn)的原有電場(chǎng)分布，造成檢測(cè)誤差增大，因而天線(xiàn)的小型化設(shè)計(jì)是必不可少的。同時(shí)，還須要考慮寬頻帶設(shè)計(jì)，采用蝶形偶極子輻射體達(dá)到拓寬工作頻帶的目的，在輻射效率和尺寸之間折中考慮，最終選取輻射體單臂長(zhǎng)為120mm，寬度為90mm，其結(jié)構(gòu)如圖2所示。

圖2 偶極子輻射體及實(shí)物圖Fig.2 Dipole radiation body and physical graph

利用基于有限元法的三維電磁仿真軟件HFSS對(duì)偶極子輻射體建模仿真，得到其在100～400 MHz頻段內(nèi)的輸入阻抗曲線(xiàn)如圖3所示。在實(shí)際使用情況下，既有發(fā)射天線(xiàn)，也有接收天線(xiàn)，兩者相互作用，會(huì)對(duì)輸入阻抗的值有一定影響。在收發(fā)天線(xiàn)同時(shí)存在的情況下，通過(guò)測(cè)試可以得到更準(zhǔn)確的輸入阻抗值，但在進(jìn)行測(cè)試時(shí)，需要在輻射體兩端額外引入連接線(xiàn)和測(cè)試接頭，但由于受到測(cè)試條件限制，連接線(xiàn)和測(cè)試接頭對(duì)輻射體的輸入阻抗的影響很難消除，而該影響對(duì)輸入阻抗的影響又不能忽略[11]。為了衡量收發(fā)天線(xiàn)的相互作用對(duì)輸入阻抗的影響，本文在收發(fā)天線(xiàn)相隔不同距離時(shí)，測(cè)試了其輸入阻抗，結(jié)果表明，當(dāng)收發(fā)天線(xiàn)相隔300mm以上時(shí)，隨距離變化，輸入阻抗的值變化不大，說(shuō)明當(dāng)收發(fā)天線(xiàn)相隔300mm以上時(shí)，收發(fā)天線(xiàn)對(duì)輸入阻抗的影響基本可以忽略。因此，當(dāng)收發(fā)天線(xiàn)相隔300mm以上時(shí)，本文采用理論計(jì)算的輸入阻抗作為輻射體的輸入阻抗值。

圖3 偶極子輻射體輸入阻抗Fig.3 Input impedance of dipole radiator

由圖3可知，在整個(gè)工作頻帶內(nèi)，當(dāng)工作頻率發(fā)生變化時(shí)，偶極子輻射體的輸入阻抗Zin會(huì)發(fā)生變化。僅有極個(gè)別頻率點(diǎn)的輸入阻抗與饋線(xiàn)的特性阻抗50 Ω相匹配，當(dāng)天線(xiàn)與發(fā)射機(jī)或接收機(jī)相連時(shí)，絕大部分頻率點(diǎn)會(huì)存在反射現(xiàn)象，會(huì)造成信號(hào)波形失真，也容易引起發(fā)射機(jī)的自激等現(xiàn)象。為了保證天線(xiàn)與檢測(cè)設(shè)備在工作頻段內(nèi)消除反射現(xiàn)象，使天線(xiàn)能夠正常檢測(cè)寬頻段內(nèi)的信號(hào)，需要對(duì)天線(xiàn)進(jìn)行阻抗匹配。

2.2 阻抗匹配網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)

阻抗匹配網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計(jì)目標(biāo)是消除輸入阻抗的虛部，使實(shí)部接近于饋線(xiàn)的特性阻抗50 Ω。本文利用了一個(gè)1∶4傳輸線(xiàn)變壓器，可以按比例放大輸入阻抗值[12]，提高天線(xiàn)的輻射效率，同時(shí)增加一個(gè)π型衰減器，通過(guò)消耗能量的方式降低天線(xiàn)的反射系數(shù)，并且可以在信號(hào)功率過(guò)大情況下保護(hù)接收機(jī)。

2.2.1 變壓器提高等效輸入阻抗

圖4給出了傳輸線(xiàn)變壓器的高頻等效電路圖。根據(jù)微波傳輸線(xiàn)理論，由等效電路得到輸入阻抗表達(dá)式為：

由式（2）可知，輸入端的阻抗與傳輸線(xiàn)長(zhǎng)度l、負(fù)載阻抗ZL及傳輸線(xiàn)的特性阻抗Zc有關(guān)。當(dāng)βl遠(yuǎn)小于1時(shí)，即傳輸線(xiàn)線(xiàn)長(zhǎng)遠(yuǎn)小于工作波長(zhǎng)時(shí)，cosβl→1，cosβl→0，計(jì)算得到Zin=ZL/4。因此，傳輸線(xiàn)變壓器對(duì)天線(xiàn)阻抗實(shí)現(xiàn)了1∶4的阻抗變換作用。

圖4 變壓器高頻等效電路圖Fig.4 High frequency equivalent circuit diagram of transformer

2.2.2 π型可調(diào)衰減器

衰減器屬于有耗網(wǎng)絡(luò)，有耗匹配網(wǎng)絡(luò)主要解決的問(wèn)題就是虛部過(guò)大的問(wèn)題，因而在匹配電路中適當(dāng)?shù)丶尤胗泻脑?，降低輸入阻抗虛部與實(shí)部的比值，達(dá)到改善天線(xiàn)阻抗特性的目的。本文采用可調(diào)π型衰減器，如圖5中C部分，組成π型結(jié)構(gòu)的3個(gè)電阻阻值為R1、R2和R1。由電路輸入和輸出電壓的關(guān)系，可計(jì)算出衰減電阻的阻值大小[13-15]。

本文根據(jù)不同的檢測(cè)狀態(tài)，設(shè)計(jì)了不同衰減量的衰減器，即2個(gè)衰減不同的檢測(cè)天線(xiàn)。檢測(cè)天線(xiàn)1的衰減器衰減量為8dB，對(duì)應(yīng)的電阻阻值R1=151 Ω、R2=56 Ω；檢測(cè)天線(xiàn)2的衰減器衰減量為16dB，對(duì)應(yīng)的電阻阻值R1=68 Ω、R2=151 Ω。

2.2.3 檢測(cè)天線(xiàn)等效電路

利用“化場(chǎng)為路”的方法，將偶極子輻射體的輸入阻抗從時(shí)域變換到頻域，當(dāng)偶極子輻射體的虛部等效是電容C0時(shí)，結(jié)合傳輸線(xiàn)變壓器的特性，并利用電路理論得到整個(gè)檢測(cè)天線(xiàn)的等效電路如圖5所示。等效電路共分成3個(gè)部分。其中，A部分為偶極子天線(xiàn)輻射體，可等效為一個(gè)負(fù)載阻抗，由一個(gè)純電阻和一個(gè)電容（或電感）串聯(lián)構(gòu)成；B部分為1∶4傳輸線(xiàn)變壓器，可按比例放大電阻實(shí)部的大??；C部分為π型可調(diào)衰減器，用于吸收信號(hào)功率，消除輸入阻抗虛部，當(dāng)接收信號(hào)功率過(guò)大時(shí)，衰減器可以有效降低信號(hào)的功率，使傳輸?shù)浇邮諜C(jī)的信號(hào)功率減小，具有保護(hù)接收機(jī)的功能；Zin為端接負(fù)載的阻值，即接收機(jī)內(nèi)阻，標(biāo)準(zhǔn)值等于50 Ω。

圖5 檢測(cè)天線(xiàn)等效電路Fig.5 Equivalent circuit of the antenna detection

利用上述理論，當(dāng)偶極子輻射體的虛部等效是電容C0時(shí)，終端Zin左邊的輸入阻抗為：

式（3）中：R0為檢測(cè)天線(xiàn)輸入阻抗的實(shí)部；n為變壓器的匝數(shù)比，n為2；ω為角頻率；“//”表示并聯(lián)電路的邏輯關(guān)系。[16-18]

求出Z0后，則可計(jì)算出天線(xiàn)與接收機(jī)或發(fā)射機(jī)連接處的駐波比，天線(xiàn)1和天線(xiàn)2的駐波比如表1所示。

表1 駐波比隨頻率變化表Tab.1 Variation of standing wave ratio with frequency

從表1看出，在100～400 MHz的工作范圍內(nèi)，駐波比均小于2，說(shuō)明反射較小，滿(mǎn)足常規(guī)天線(xiàn)的要求。

3 測(cè)試系統(tǒng)傳輸衰減量分析

3.1 檢測(cè)天線(xiàn)的傳輸衰減

根據(jù)圖5所示的等效電路，求解等效電壓、電流的表達(dá)式，根據(jù)S參數(shù)（反射系數(shù)）等，計(jì)算檢測(cè)天線(xiàn)傳輸衰減。

由圖5得到偶極子輻射體右邊的輸入阻抗為：

在偶極子輻射體與Z1的連接處，由于Z1與偶極子輻射體阻抗不匹配導(dǎo)致的反射系數(shù)為：

天線(xiàn)接收到的功率為：

式中，ZA為偶極子輻射體的輸入阻抗。

由圖5根據(jù)電路理論，由如下的聯(lián)立表達(dá)式可以求出負(fù)載上的電壓U0和電流I0為：

從而可以計(jì)算出負(fù)載吸收的功率為：

進(jìn)而計(jì)算出檢測(cè)天線(xiàn)的傳輸損耗為：

天線(xiàn)1和天線(xiàn)2所對(duì)應(yīng)分別對(duì)應(yīng)的衰減LA1和LA2隨頻率變化的結(jié)果如表2所示。

表2 檢測(cè)天線(xiàn)衰減隨頻率的變化Tab.2 Changes of antenna attenuation with frequency

通過(guò)等效電路計(jì)算出的檢測(cè)天線(xiàn)的衰減是理想狀態(tài)下的結(jié)果，具有一定的局限性。一方面，根據(jù)變壓器的阻抗變換原理，當(dāng)工作頻率越低，且繞制所用的傳輸線(xiàn)長(zhǎng)度越短時(shí)，能夠滿(mǎn)足βl?1的條件，其所呈現(xiàn)出的變換比越接近理論值，而當(dāng)工作頻率較高時(shí)，阻抗變換比會(huì)偏離理想值；另一方面，π型衰減器的電阻是集總元件，其端接連接線(xiàn)會(huì)引入引線(xiàn)效應(yīng)，引線(xiàn)效應(yīng)是隨頻率變化的；同時(shí)，微帶線(xiàn)的介質(zhì)材料的均勻性等也會(huì)在整個(gè)匹配網(wǎng)絡(luò)中引入不連續(xù)性。這些都會(huì)影響天線(xiàn)的衰減值的精確計(jì)算。為了獲得更加精確的衰減值，下面將采用微波網(wǎng)絡(luò)方法，如圖6所示，把變壓器、π型衰減器和微帶線(xiàn)共同看作一個(gè)二端口網(wǎng)絡(luò)，利用矢量網(wǎng)絡(luò)分析儀測(cè)量出該網(wǎng)絡(luò)的散射矩陣和輸入阻抗，從而計(jì)算出天線(xiàn)衰減。

圖6 檢測(cè)天線(xiàn)端口網(wǎng)絡(luò)等效電路Fig.6 Equivalent circuit of antenna port network detection

根據(jù)二端口網(wǎng)絡(luò)S參數(shù)的性質(zhì)，可得：

負(fù)載（接收機(jī)）接收的功率為：

式中，ZL為接收機(jī)內(nèi)阻，其為標(biāo)準(zhǔn)值50 Ω。

網(wǎng)絡(luò)左邊端口的反射系數(shù)為：

輻射體兩端的電壓為：

天線(xiàn)的接收功率為：

根據(jù)式（10）～（14），求出天線(xiàn)1和天線(xiàn)2的衰減LB1和LB2如表3所示。

表3 檢測(cè)天線(xiàn)衰減隨頻率的變化Tab.3 Changes of antenna attenuation with frequency detected

通過(guò)對(duì)比表2、3的結(jié)果，發(fā)現(xiàn)2組數(shù)據(jù)隨頻率變化趨勢(shì)基本一致，但部分頻率有一定的差異。這說(shuō)明變壓器阻抗變換效能、衰減網(wǎng)絡(luò)的引線(xiàn)效應(yīng)和微帶線(xiàn)的不連續(xù)性會(huì)隨頻率變化而變化，且該影響不容忽視，所以本文將采用表3的數(shù)據(jù)作為測(cè)試系統(tǒng)中天線(xiàn)衰減值。

3.2 測(cè)試系統(tǒng)空間衰減

為了計(jì)算測(cè)試系統(tǒng)的空間衰減，須要固定測(cè)試系統(tǒng)的測(cè)試距離。由于超短波頻段波長(zhǎng)短，傳輸?shù)碾姶挪ㄈ菀资艿酵饨绺蓴_，且該干擾會(huì)隨頻率變化而變化?？紤]到測(cè)試環(huán)境和測(cè)試條件等方面的因素，為了盡可能不破壞機(jī)載天線(xiàn)周?chē)妶?chǎng)分布，且避免外界環(huán)境干擾，折中選取300mm為測(cè)試距離。

下面將采取基于有限元法的全波分析與微波網(wǎng)絡(luò)理論相結(jié)合的混合法求解近場(chǎng)條件下的空間衰減。求解過(guò)程中，由于變壓器作為一種非常規(guī)的微波元件，在利用基于有限元法的全波電磁仿真軟件HFSS建立天線(xiàn)模型時(shí)，無(wú)法建立變壓器的模型。因此，模擬過(guò)程分為2步：首先利用HFSS建立收發(fā)天線(xiàn)（不包括匹配網(wǎng)絡(luò)）的模型，將收發(fā)天線(xiàn)設(shè)置為一個(gè)二端口微波網(wǎng)絡(luò)，求出收發(fā)天線(xiàn)二端口微波網(wǎng)絡(luò)的S11和S21；再利用微波網(wǎng)絡(luò)理論，計(jì)算出空間的傳輸衰減為：

計(jì)算結(jié)果如表4所示。

采用全波分析方法，在近場(chǎng)環(huán)境下，不僅可以考慮到收發(fā)天線(xiàn)之間的相互影響，還可以解決收發(fā)天線(xiàn)的近場(chǎng)增益計(jì)算問(wèn)題，理論上可以獲得更高的精度。

3.3 測(cè)試系統(tǒng)的實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

由于機(jī)載超短波天線(xiàn)和測(cè)試系統(tǒng)檢測(cè)天線(xiàn)具有相同的極化方式，為了更精確地檢驗(yàn)所設(shè)計(jì)測(cè)試系統(tǒng)的性能，下面利用設(shè)計(jì)的2個(gè)不同衰減系數(shù)的檢測(cè)天線(xiàn)分別作為發(fā)射天線(xiàn)和接收天線(xiàn)，控制測(cè)試距離保持300mm不變，結(jié)合檢測(cè)天線(xiàn)的傳輸衰減和空間衰減量，對(duì)測(cè)試系統(tǒng)的誤差進(jìn)行校準(zhǔn)分析。

使用三腳架將天線(xiàn)1和天線(xiàn)2架設(shè)，控制2個(gè)天線(xiàn)輻射體平面相互對(duì)準(zhǔn)且保持平行，平面間距離300mm，利用信號(hào)源模擬發(fā)射機(jī)發(fā)射為檢測(cè)天線(xiàn)1輸入0 dBm的信號(hào)，用頻譜儀顯示檢測(cè)天線(xiàn)2所收到的信號(hào)功率大小，記錄不同工作頻率的測(cè)試數(shù)據(jù)。

表5中，預(yù)期電平是通過(guò)發(fā)射機(jī)功率、天線(xiàn)衰減和空間衰減求和，并對(duì)天線(xiàn)的反射損耗進(jìn)行補(bǔ)償后計(jì)算得到的。從實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)可以看出，實(shí)測(cè)值和預(yù)期值存在誤差，其原因可能是由于短波情況下，電磁波容易受到周?chē)h(huán)境的影響，會(huì)出現(xiàn)多次反射的現(xiàn)象，接收天線(xiàn)不但會(huì)接收到發(fā)射天線(xiàn)直線(xiàn)傳播的電磁波，也會(huì)接收到不同方向反射的電磁波；同時(shí)，輻射體的輸入阻抗也會(huì)受到周?chē)h(huán)境的影響而發(fā)生改變，導(dǎo)致天線(xiàn)的衰減值偏離計(jì)算值；同時(shí)，測(cè)試網(wǎng)絡(luò)的散射矩陣和輸入阻抗時(shí)，由于連接的引線(xiàn)或者接頭也會(huì)引入一定的誤差等多個(gè)因素共同決定的。但其誤差均不大于5dB，理論計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果還算比較吻合。

表5 300mm距離天線(xiàn)收發(fā)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)Tab.5 Experimental data received and received by the antenna at a distance of300mm

在實(shí)際應(yīng)用時(shí)，檢測(cè)對(duì)象為機(jī)載超短波通信系統(tǒng)射頻通道，首先需要利用機(jī)載超短波天線(xiàn)的增益值替代本文實(shí)驗(yàn)中的單個(gè)檢測(cè)天線(xiàn)的衰減，用檢測(cè)天線(xiàn)接收超短波天線(xiàn)發(fā)射的信號(hào)；然后，根據(jù)接收到的信號(hào)功率大小，反推出射頻通道的有效輻射功率，實(shí)現(xiàn)對(duì)射頻通道性能的檢測(cè)。為了提高測(cè)試精度，可以在工作環(huán)境中現(xiàn)場(chǎng)對(duì)測(cè)試系統(tǒng)進(jìn)行校準(zhǔn)，即用天線(xiàn)1和天線(xiàn)2進(jìn)行模擬的收發(fā)實(shí)驗(yàn)，把實(shí)驗(yàn)測(cè)試數(shù)據(jù)與預(yù)期數(shù)據(jù)作對(duì)比，其誤差可以作為校準(zhǔn)的參考值，通過(guò)這種方式，可以進(jìn)一步提高測(cè)量精度。

4 結(jié)論

本文設(shè)計(jì)了一個(gè)機(jī)載超短波通信射頻通道測(cè)試系統(tǒng)，并利用高等電磁場(chǎng)理論、微波網(wǎng)絡(luò)理論、天線(xiàn)理論和電路理論等相結(jié)合的混合方法分析了其性能。在系統(tǒng)沒(méi)有進(jìn)行校準(zhǔn)的情況下，在寬頻帶內(nèi)依然獲得了較高的檢測(cè)精度，計(jì)算結(jié)果和測(cè)試結(jié)果的吻合，證明了設(shè)計(jì)過(guò)程的正確性和有效性。