文 | 付秋順，霍宏斌，孫云，程峰，高建輝

由于我國(guó)幅員遼闊，自然環(huán)境復(fù)雜多樣，形成了各具特色的地理區(qū)域，風(fēng)電場(chǎng)也分布在不同地質(zhì)條件上，其中很大一部分風(fēng)力發(fā)電機(jī)組建造在巖石地基上。但是，在此種地質(zhì)條件下，如果風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)選用傳統(tǒng)形式，存在占地面積大、需要爆破、施工難度高、施工周期長(zhǎng)、經(jīng)濟(jì)性較差等問題，需要對(duì)風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。其中，預(yù)應(yīng)力巖石錨桿風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)即為適應(yīng)巖石地質(zhì)特點(diǎn)的一種基礎(chǔ)形式。自2009年該基礎(chǔ)概念被提出以來(lái)，巖石錨桿風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)在巖石地區(qū)風(fēng)電場(chǎng)逐漸得以推廣應(yīng)用。至今，預(yù)應(yīng)力巖石錨桿風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)已被行業(yè)內(nèi)廣大業(yè)主、設(shè)計(jì)院所接受，并將在新版陸上風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)規(guī)范中有所體現(xiàn)。

針對(duì)預(yù)應(yīng)力巖石錨桿基礎(chǔ)，學(xué)者們做過(guò)一些相關(guān)研究。其中包括對(duì)預(yù)應(yīng)力錨固結(jié)構(gòu)在張拉荷載作用下的全斷面特性、細(xì)觀位移發(fā)展機(jī)理及破壞機(jī)制進(jìn)行了深入系統(tǒng)的研究。提出錨桿的拉力能有效地抵抗上部結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的偏心拉力，從而有效地縮小基礎(chǔ)底面積，減小工程造價(jià)。錨桿的存在也顯著提高了地基承載力并改變了地基破壞形式。同時(shí)研究了錨桿的關(guān)鍵參數(shù)對(duì)錨桿重力式海上風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)承載特性的影響，通過(guò)對(duì)錨桿數(shù)量分析表明錨桿數(shù)量存在上限?；A(chǔ)承載力幾乎隨錨桿直徑的增加呈線性提高，應(yīng)盡可能地選用大直徑錨桿。設(shè)計(jì)時(shí)要綜合考慮各個(gè)承載力因素，選用合適的錨桿環(huán)直徑。這些理論對(duì)預(yù)應(yīng)力巖石錨桿基礎(chǔ)的研究有重要指導(dǎo)意義。

本文在以上相關(guān)研究的基礎(chǔ)上進(jìn)一步深入研究錨桿相關(guān)參數(shù)對(duì)風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)的影響。通過(guò)錨桿長(zhǎng)度的改變情況下的模擬計(jì)算得出合理的錨桿長(zhǎng)度，通過(guò)錨桿直徑的改變情況下的模擬計(jì)算得出合理的錨桿直徑，通過(guò)錨桿排列方式的改變情況下的模擬計(jì)算得出合理的錨桿排列方式。同時(shí)還研究了巖土體類型對(duì)風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)的影響。通過(guò)改變風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)下面地基巖土體的巖性情況的模擬計(jì)算得出巖土體對(duì)風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)的影響結(jié)果。希冀本文研究成果對(duì)巖石錨桿基礎(chǔ)設(shè)計(jì)提供有價(jià)值的指導(dǎo)和借鑒。

數(shù)值模擬計(jì)算模型

為了深入研究預(yù)應(yīng)力巖石錨桿基礎(chǔ)-地基相互作用以及錨桿相關(guān)參數(shù)的影響和作用，本文結(jié)合廣東某風(fēng)電場(chǎng)預(yù)應(yīng)力巖石錨桿風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)項(xiàng)目，建立計(jì)算模型并利用FLAC3D（美國(guó)Itasca Consulting Goup lnc.開發(fā)的三維快速拉格朗日分析程序）有限差分程序?qū)r石錨桿風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)進(jìn)行相關(guān)研究。三維快速拉格朗日算法是一種基于三維數(shù)值分析方法顯式有限差分法，它可以模擬巖石或其他材料的三維力學(xué)行為。FLAC3D軟件中的分界面、梁?jiǎn)卧㈠^桿單元、樁單元和殼單元使得它可以用來(lái)模擬很多不同的結(jié)構(gòu)形式。正是由于有這么多的不同選擇，使得FLAC3D軟件具有很廣泛的應(yīng)用范圍，例如邊坡工程、地下洞室、基坑支護(hù)、隧道工程、礦山工程等。

圖1 巖石錨桿風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)三維透視圖

廣東某項(xiàng)目采用2.5MW風(fēng)力發(fā)電機(jī)組，風(fēng)輪直徑140m，輪轂高度90m。風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)采用半徑為6.25m的鋼筋混凝土圓柱形承臺(tái)基礎(chǔ)（圖1），基礎(chǔ)厚度為2m，基礎(chǔ)埋深為1.7m；沿半徑為5.35m的圓周均勻布置24根預(yù)應(yīng)力高強(qiáng)錨桿，錨桿自由段2.6m，為滿足研究需要，錨桿的直徑和總長(zhǎng)度設(shè)為變量，施加預(yù)應(yīng)力為1150kN；沿半徑2.15m和2.315m分別有一圈預(yù)應(yīng)力螺桿（用于連接風(fēng)電機(jī)組塔筒和基礎(chǔ)承臺(tái)，代替?zhèn)鹘y(tǒng)風(fēng)電機(jī)組鋼制基礎(chǔ)環(huán)），螺桿長(zhǎng)度為2.4m，錨桿直徑為56mm，施加預(yù)應(yīng)力為1150kN。

計(jì)算區(qū)域選為長(zhǎng)30m、寬30m、深25m的長(zhǎng)方體區(qū)域，考慮到基礎(chǔ)地基巖土體之間可能有相對(duì)分離，在它們之間設(shè)置了接觸面單元。鋼筋混凝土承臺(tái)和地基巖土體網(wǎng)格選用柱體網(wǎng)格（cylinder）及圓柱形隧道外圍漸變放射網(wǎng)格（radcylinder）來(lái)劃分（圖2）。

預(yù)應(yīng)力巖石錨桿風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)中會(huì)涉及地基與外圈錨桿之間受力變形作用、基礎(chǔ)內(nèi)的鋼筋和內(nèi)圈錨桿以及混凝土承臺(tái)內(nèi)部力與變形的作用。然而這些不同材料在模型中分布各異、參數(shù)也各不相同，所以如何解決好數(shù)值模擬中結(jié)構(gòu)構(gòu)件與實(shí)體單元之間的關(guān)系是數(shù)值模擬中的一個(gè)難點(diǎn)問題。本文基礎(chǔ)承臺(tái)內(nèi)的鋼筋選用結(jié)構(gòu)單元里的梁?jiǎn)卧?，錨桿選用結(jié)構(gòu)單元里的錨索單元，它們能較好地模擬鋼筋結(jié)構(gòu)和錨桿結(jié)構(gòu)。圖3是錨桿結(jié)構(gòu)單元空間分布圖。

鋼筋混凝土基礎(chǔ)承臺(tái)和巖石選用彈性本構(gòu)模型，土體選用摩爾-庫(kù)倫彈塑性模型。地基土層分層及有關(guān)計(jì)算參數(shù)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情況選取，如表1所示。

外圈錨桿與巖土體之間的錨固體選用的是水泥砂漿材料，其參數(shù)如下：?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度上水泥漿剛度為150MPa，水泥漿的內(nèi)摩擦角為20°，單位長(zhǎng)度上水泥漿的粘結(jié)力3.1×105N/cm，水泥漿外圈周長(zhǎng)為0.31m。風(fēng)力發(fā)電機(jī)組屬于高聳結(jié)構(gòu)，自重較小，所受荷載復(fù)雜，風(fēng)荷載能產(chǎn)生較大彎矩作用。一般風(fēng)電機(jī)組荷載由制造廠家提供，風(fēng)電機(jī)組荷載的計(jì)算主要考慮風(fēng)電機(jī)組機(jī)型、輪轂高度、風(fēng)輪直徑和風(fēng)電場(chǎng)風(fēng)速等因素。本文選用的是2.5MW級(jí)的風(fēng)電機(jī)組，輪轂高度為90m，風(fēng)輪直徑為140m。風(fēng)電機(jī)組所受荷載如表2所示，從表中可見彎矩Mxy數(shù)值較大，是控制荷載。

模型在自重平衡情況下得到初始化地基基礎(chǔ)附近的地應(yīng)力場(chǎng)。在外圈錨桿端部施加預(yù)應(yīng)力，最后將各個(gè)錨桿的錨頭錨固起來(lái)，再進(jìn)行靜力平衡計(jì)算，這樣即可獲得外荷載作用前地基巖土在預(yù)應(yīng)力作用下的初始應(yīng)力狀態(tài)，圖4所示是X-Z 平面上地基的豎向應(yīng)力云圖，由于預(yù)應(yīng)力錨桿對(duì)基礎(chǔ)承臺(tái)的下壓作用，使得靠近承臺(tái)部分的地基土表現(xiàn)出較大的壓應(yīng)力狀態(tài)，而在錨桿中段部分則出現(xiàn)較小的壓應(yīng)力狀態(tài)，這是由于錨桿向上的拉拔力作用抵消了一部分壓應(yīng)力的緣故，而下部地基巖體由于沒有錨桿作用，應(yīng)力呈水平均勻分布。

圖2 FLAC3D地基巖土體網(wǎng)格圖

圖3 錨桿結(jié)構(gòu)單元空間分布圖

表1 地基土層及計(jì)算參數(shù)

表2 風(fēng)電機(jī)組荷載數(shù)值

在外荷載彎矩作用下，地基及基礎(chǔ)應(yīng)力狀態(tài)發(fā)生相應(yīng)變化，圖5是最大應(yīng)力截面處地基豎向應(yīng)力云圖。右側(cè)靠近基礎(chǔ)附近地基土壓應(yīng)力較大，隨著深度的增加，壓應(yīng)力逐漸減小，最后恢復(fù)正常的地應(yīng)力狀態(tài)。而左側(cè)由于預(yù)應(yīng)力錨桿對(duì)地基巖土體的拉拔作用，相同深度處豎向應(yīng)力較正常地應(yīng)力偏小，在錨桿中部區(qū)域的巖土體出現(xiàn)了豎直向上的反向應(yīng)力區(qū)域。通過(guò)對(duì)地基巖土體的應(yīng)力分析，在基礎(chǔ)設(shè)計(jì)時(shí)，要重點(diǎn)關(guān)注地基沉降部位的地基承載力是否滿足要求。對(duì)不合要求的地基要采取相應(yīng)地基處理措施。

錨桿參數(shù)研究

一、錨桿長(zhǎng)度對(duì)風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)的影響

在預(yù)應(yīng)力巖石錨桿風(fēng)電機(jī)組地基基礎(chǔ)數(shù)值模擬模型里，其他條件及參數(shù)不變的情況下，將預(yù)應(yīng)力錨桿的長(zhǎng)度作為唯一變量，對(duì)選取的錨桿長(zhǎng)度變化值為16m、14m、12m、10m、8m、7m、6m和5m幾種情況進(jìn)行分析。

分析結(jié)果表明當(dāng)錨桿長(zhǎng)度在7～16m時(shí)，錨桿長(zhǎng)度對(duì)風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)位移變化并無(wú)影響。首先分析在不同錨桿長(zhǎng)度下基礎(chǔ)的位移狀態(tài)，通過(guò)不同錨桿直徑情況下基礎(chǔ)的位移云圖，可以發(fā)現(xiàn)基礎(chǔ)位移狀態(tài)改變規(guī)律是一致的，即基礎(chǔ)左半?yún)^(qū)域（X軸負(fù)向）向上抬升隆起，基礎(chǔ)的右半?yún)^(qū)域（X軸正向）發(fā)生了沉降，當(dāng)錨桿長(zhǎng)度大于6m時(shí)，基礎(chǔ)的抬升位移和沉降位移數(shù)值變化很小，基礎(chǔ)的傾斜沒有明顯變化。但是當(dāng)錨桿長(zhǎng)度為6m時(shí)，基礎(chǔ)位移有比較明顯的變化，左側(cè)抬升位移增大幅度約為2mm，右側(cè)沉降位移增大幅度約為1mm。如圖6所示是部分情況下基礎(chǔ)的豎向位移云圖。可見當(dāng)錨桿長(zhǎng)度變?yōu)?m時(shí)對(duì)基礎(chǔ)的錨固效果減弱，增大了基礎(chǔ)的變形和傾斜。說(shuō)明當(dāng)錨桿長(zhǎng)度超過(guò)7m時(shí)錨桿長(zhǎng)度的改變對(duì)錨桿軸力分布并無(wú)明顯影響，錨桿能提供足夠的錨固力來(lái)維持基礎(chǔ)在外荷載作用下的穩(wěn)定，而當(dāng)錨桿長(zhǎng)度變?yōu)?m時(shí)，由于錨桿錨固段過(guò)短，部分錨桿不能提供足夠的錨固力，所以錨桿長(zhǎng)度不宜低于7m。

圖7為不同錨桿長(zhǎng)度下最大受力錨桿的軸力分布圖。錨桿的軸力分布沿著錨桿長(zhǎng)度方向不斷減小。當(dāng)錨桿長(zhǎng)度大于10m時(shí)，超過(guò)10m段的錨桿的軸力很小接近零，表明超過(guò)10m段的錨桿幾乎沒有提供錨固力。當(dāng)錨桿長(zhǎng)度為8m時(shí)錨桿底端還有33.74kN的軸力，自由段的軸力為1259kN；當(dāng)錨桿長(zhǎng)度為7m時(shí)錨桿底端還有64.96kN的軸力，自由段的軸力為1257kN；當(dāng)錨桿長(zhǎng)度為6m時(shí)錨桿底端仍有182kN的軸力，自由段的軸力為1199kN，表明當(dāng)錨桿長(zhǎng)度為8m、7m和6m時(shí)整個(gè)錨桿錨固段的錨固作用都被調(diào)動(dòng)起來(lái)，只是當(dāng)錨桿長(zhǎng)度為6m時(shí)由于錨固段過(guò)短，錨桿不能提供足夠的錨固力，使得錨桿長(zhǎng)為6m情況下自由段軸力只有1199kN，與錨桿長(zhǎng)為7～16m情況相比，最大軸力減少了約58kN。通過(guò)對(duì)最大受力錨桿在不同錨桿長(zhǎng)度情況下的軸力分析可以看出錨桿的長(zhǎng)度不宜低于7m，但錨桿長(zhǎng)度超過(guò)10m對(duì)錨桿錨固作用并無(wú)明顯的增加。

圖4 錨桿施加預(yù)應(yīng)力后地基豎向應(yīng)力云圖

圖5 外荷載作用下最大應(yīng)力截面處地基豎向應(yīng)力云圖

圖6 錨桿長(zhǎng)度為6米時(shí)基礎(chǔ)豎向位移云圖

通過(guò)不同錨桿長(zhǎng)度對(duì)風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)影響相關(guān)信息的分析和討論，可以看出：（1）在外荷載作用下，當(dāng)錨桿長(zhǎng)度為6m時(shí)部分錨桿不能提供足夠拉力，故錨桿長(zhǎng)度不宜短于7m。（2）當(dāng)錨桿長(zhǎng)度大于10m時(shí)，超過(guò)10m段的錨桿軸力接近零，表明超過(guò)10m段的錨桿幾乎沒有提供錨固力。（3）在外荷載作用下，當(dāng)錨桿長(zhǎng)度超過(guò)7m時(shí)，錨桿長(zhǎng)度增加對(duì)風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)位移變化并無(wú)影響，而當(dāng)錨桿長(zhǎng)度為6m時(shí)，基礎(chǔ)傾斜加劇。所以預(yù)應(yīng)力錨桿風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)設(shè)計(jì)存在一個(gè)合適的錨桿長(zhǎng)度范圍，在本例中此范圍為7～10m。

二、錨桿直徑對(duì)風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)的影響

在預(yù)應(yīng)力巖石錨桿風(fēng)電機(jī)組地基基礎(chǔ)數(shù)值模擬模型里，其他條件及參數(shù)不變的情況下，將預(yù)應(yīng)力錨桿的直徑作為唯一變量，選取的錨桿直徑變化值為40mm、50mm、60mm、70mm、90mm、120mm和150mm，對(duì)這幾種情況進(jìn)行分析。不同錨桿直徑條件下基礎(chǔ)的位移狀態(tài)改變規(guī)律也是一致的，即基礎(chǔ)左半?yún)^(qū)域（X軸負(fù)向）向上抬升隆起，基礎(chǔ)的右半?yún)^(qū)域（X軸正向）發(fā)生了沉降，圖8為40mm直徑錨桿情況下的基礎(chǔ)豎向位移云圖。但是在不同錨桿直徑條件下基礎(chǔ)抬升位移與沉降位移的幅度大小是不同的。首先分析基礎(chǔ)的位移變化與錨桿直徑之間的關(guān)系。如圖9所示，從兩條曲線的變化率上可以發(fā)現(xiàn)錨桿直徑在40～90mm時(shí)，曲線變化率較大，基礎(chǔ)位移下降較快，而錨桿直徑在90～150mm時(shí)曲線變緩。表明錨桿直徑超過(guò)一定限度，錨桿直徑的增大對(duì)減小基礎(chǔ)傾斜的作用減弱。

圖7 不同錨桿長(zhǎng)度下最大受力錨桿的軸力分布圖

圖8 錨桿直徑40mm時(shí)基礎(chǔ)豎向位移云圖

圖9 不同錨桿直徑下基礎(chǔ)豎向位移圖

圖10 不同錨桿直徑下各錨桿的最大軸力圖

不同錨桿直徑情況下各根錨桿的最大軸力見圖10。在錨桿直徑不同的情況下，錨桿受力狀態(tài)的分布規(guī)律沒有發(fā)生改變，即在不同直徑情況下，基礎(chǔ)左半?yún)^(qū)域錨桿（1～6號(hào)錨桿和16～20號(hào)錨桿）受力值均小于錨桿預(yù)應(yīng)力值，而基礎(chǔ)右半?yún)^(qū)域錨桿（7～15號(hào)錨桿）受力值均大于錨桿預(yù)應(yīng)力值。對(duì)于軸力大于錨桿預(yù)應(yīng)力值的錨桿（基礎(chǔ)右半?yún)^(qū)域的錨桿），隨著錨桿直徑的增大，相同編號(hào)錨桿的軸力是不斷增大的；對(duì)于軸力小于錨桿預(yù)應(yīng)力值的錨桿（基礎(chǔ)左半?yún)^(qū)域的錨桿），隨著錨桿軸直徑的增大，相同編號(hào)錨桿的軸力是不斷減小的。為了進(jìn)一步分析錨桿直徑與錨桿軸力之間的關(guān)系，對(duì)受力最大的11號(hào)錨桿進(jìn)行分析（圖11）。

從圖中可以看出每根錨桿的軸力隨著錨桿長(zhǎng)度增加不斷減小，在不同直徑條件下錨桿軸力是隨著錨桿直徑的增大而增大的。因?yàn)樵龃箦^桿的直徑能有效地增大錨桿的軸向載荷，因此增大錨桿直徑，能增大基礎(chǔ)抬升區(qū)域錨桿的軸向力，從而減小基礎(chǔ)的抬升位移，在基礎(chǔ)沉降區(qū)域由于錨桿軸向力的減小，對(duì)基礎(chǔ)產(chǎn)生的的下壓作用力減弱，從而減小基礎(chǔ)沉降區(qū)域的沉降位移。

通過(guò)分析錨桿直徑對(duì)基礎(chǔ)的影響，可以得出：（1）增大錨桿直徑時(shí)，軸力大于預(yù)應(yīng)力值的錨桿的軸力也隨著增大，軸力小于預(yù)應(yīng)力值的錨桿的軸力反而變得更小。（2）隨著錨桿直徑的增大，基礎(chǔ)的抬升位移與沉降位移均減小，表明增大錨桿直徑能減小基礎(chǔ)的傾斜。（3）當(dāng)錨桿直徑增大到一定程度，錨桿直徑的增大對(duì)基礎(chǔ)傾斜減小的效果減弱。

結(jié)論

本文針對(duì)預(yù)應(yīng)力巖石錨桿風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)進(jìn)行相關(guān)研究，通過(guò)FLAC3D數(shù)值模擬分析，獲取了預(yù)應(yīng)力巖石錨桿風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)在外荷載下受力和變形特征，有助于加深對(duì)預(yù)應(yīng)力巖石錨桿風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)作用機(jī)理的了解。通過(guò)研究錨桿長(zhǎng)度、錨桿直徑的變化對(duì)風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)的影響，有助于指導(dǎo)工程實(shí)踐以及對(duì)基礎(chǔ)的優(yōu)化設(shè)計(jì)。主要研究結(jié)論如下：

（1）建立預(yù)應(yīng)力巖石錨桿風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)FLAC3D數(shù)值模型，模擬風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)在外荷載作用下的受力與變形情況。風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)在外荷載彎矩作用下會(huì)發(fā)生整體傾斜，錨固在巖石中的預(yù)應(yīng)力錨桿會(huì)在基礎(chǔ)抬升區(qū)域產(chǎn)生額外的拉力來(lái)抵抗基礎(chǔ)的傾斜，提高基礎(chǔ)的抗傾覆性能，而基礎(chǔ)受壓側(cè)的錨桿拉力則會(huì)減小，從而降低基礎(chǔ)對(duì)地基施加的額外壓力。表明預(yù)應(yīng)力巖石錨桿基礎(chǔ)通過(guò)錨桿連接使得基礎(chǔ)與巖石地基具有較強(qiáng)的整體性，能充分利用錨桿的抗拉性能和巖石的高承載力性能，使基礎(chǔ)受力更加合理，能為預(yù)應(yīng)力巖石錨桿風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)的推廣提供理論支持。

圖11 不同直徑下11號(hào)錨桿軸力分布圖

（2）分析了錨桿長(zhǎng)度對(duì)風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)的影響。通過(guò)改變模型中預(yù)應(yīng)力錨桿長(zhǎng)度，對(duì)比分析不同情況下基礎(chǔ)的受力變形特點(diǎn)，表明當(dāng)錨桿長(zhǎng)度低于6m時(shí)，部分錨桿會(huì)出現(xiàn)錨桿錨固力不足現(xiàn)象，風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)傾斜加劇。當(dāng)錨桿長(zhǎng)度大于10m時(shí)，超過(guò)10m段的錨桿部分幾乎沒有提供錨固力。說(shuō)明預(yù)應(yīng)力巖石錨桿基礎(chǔ)存在一個(gè)合理的錨桿長(zhǎng)度，不宜過(guò)短或過(guò)長(zhǎng)。

（3）通過(guò)改變模型中預(yù)應(yīng)力錨桿直徑，對(duì)比研究風(fēng)電機(jī)組基礎(chǔ)的受力變形特點(diǎn)，結(jié)果表明隨著錨桿直徑增大基礎(chǔ)傾斜變小，有利于基礎(chǔ)穩(wěn)定，但是錨桿直徑在40～90mm時(shí)對(duì)基礎(chǔ)傾斜減小的作用較明顯，而錨桿直徑在90～150mm時(shí)對(duì)基礎(chǔ)傾斜減小的作用相對(duì)較弱。說(shuō)明預(yù)應(yīng)力巖石錨桿基礎(chǔ)宜選用大直徑錨桿，但直徑過(guò)大效果并不明顯，可綜合經(jīng)濟(jì)效益和安全性考慮，選用直徑合適的錨桿。