魏寶民，穆海玲，白振華

(1.燕山大學國家冷軋板帶裝備及工藝工程技術研究中心、燕山大學亞穩(wěn)材料制備技術與科學國家重點實驗室，河北 秦皇島 066004；2.上海梅山鋼鐵股份有限公司，江蘇 南京 210039)

低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼熱鍍鋅板由于具有良好的耐腐蝕性能、較好的加工成形性能和價格低廉等優(yōu)點，近年來在汽車、家電和建筑行業(yè)的應用日益廣泛[1]。但是由于連續(xù)熱鍍鋅生產(chǎn)線退火無過時效處理段，尤其對于臥式退火爐，均熱段退火時間短、溫度高，低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼基體中有相當數(shù)量的固溶碳、氮在熱鍍鋅板成品中保留下來[2]。經(jīng)過長時間放置，鋼中的固溶碳、氮原子向位錯周圍聚集，發(fā)生時效現(xiàn)象[3]，使鍍鋅板的屈服強度上升，伸長率下降，沖壓成形過程中易產(chǎn)生開裂等缺陷，影響了產(chǎn)品的成形性能，這是低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼熱鍍鋅板比較突出的問題之一。

退火溫度作為連續(xù)熱鍍鋅生產(chǎn)過程中主要的工藝控制參數(shù)，直接影響鍍鋅板組織狀態(tài)，同時可使鋼板中析出的碳、氮化物重新溶解，可能對鍍鋅板抗時效性能產(chǎn)生影響。本文利用人工加速時效方法研究了退火溫度對低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼熱鍍鋅板抗時效性能的影響，并且利用測量鍍鋅板內(nèi)耗的方法來研究間隙原子的固溶含量，提出了改善熱鍍鋅板耐時效性能的最優(yōu)退火溫度，并在連續(xù)熱鍍鋅生產(chǎn)線得到了應用。

1 材料及試驗方法

試驗所用材料為某公司生產(chǎn)的厚度0.6 mm冷軋軋硬態(tài)的鋼板，主要成分列于表1。

表1 試驗鋼化學成分(質量分數(shù)，%)Tab.1 Chemical composition of test steel(%)

將試驗材料，利用退火模擬試驗機，采用圖1曲線模擬熱鍍鋅機組工藝進行退火試驗，其中退火溫度分別為700 ℃、730 ℃、750 ℃、770 ℃、800 ℃、830 ℃、850 ℃，然后對退火后樣品進行人工加速時效，分別對時效前后樣品進行拉伸測試，比較人工時效前后屈服強度提高值，來判斷自然時效的優(yōu)劣[4-5]。人工加速時效的方法是將樣品烘烤至150 ℃，保溫10 min。拉伸測試的試樣方向采用垂直于軋向，試樣平行段尺寸為20 mm×80 mm。用倒扭擺式內(nèi)耗儀測量退火樣品的內(nèi)耗值，研究間隙原子的固溶含量。

圖1 退火模擬工藝Fig.1 Simulated annealing process

2 試驗結果及分析

2.1 人工時效的分析

由表2退火板的力學性能可以看出，退火溫度在700-770 ℃范圍時，材料的屈服強度異常偏高，斷后伸長率異常偏低，鋼板處于未完全再結晶狀態(tài)。這時經(jīng)過人工時效烘烤后，屈服強度降低，斷后伸長率升高，這是由于烘烤使未完全再結晶的材料組織回復所致。隨著退火溫度提高，從800 ℃開始屈服強度顯著降低，斷后伸長率顯著提高，表明鋼板已經(jīng)完成再結晶退火，這時隨著退火溫度的升高，經(jīng)過人工時效烘烤后，屈服強度增加值逐步上升，斷后伸長率的下降值增加，退火溫度為800 ℃時屈服強度的上升值最小，如圖2所示，此時鋼板的耐時效性能最優(yōu)，在保證完全退火的條件下，低溫退火較高溫退火具有相對優(yōu)良的耐時效性能。

2.2 固溶碳含量的分析

金屬材料的時效現(xiàn)象是由于固溶碳、氮間隙原子向位錯偏聚形成Cottrel氣團而造成的。因此，固溶原子的數(shù)量決定了材料的抗時效性能, 內(nèi)耗測量的Snoek峰的高低與間隙原子的固溶量滿足線性關系[6]。圖3、圖4是試驗卷退火溫度和鋼板內(nèi)耗峰Q-1max 的關系曲線。從圖中可以看出，退火溫度與內(nèi)耗峰基本成類似U形曲線關系，隨著退火溫度提高，內(nèi)耗峰Q-1max先降低再提高，在800 ℃時最低，此時退火板間隙固溶原子數(shù)量最少,進一步驗證了上述人工時效的結果。

表2 退火板及人工時效后的力學性能Table.2 Mechanical properties of annealed plates and after manual accelerated aging

3 現(xiàn)場應用

該實驗室研究結果在現(xiàn)場熱鍍鋅機組生產(chǎn)線得到了應用，某產(chǎn)品原退火溫度為840 ℃，現(xiàn)將退火溫度調整為800 ℃，在現(xiàn)場試生產(chǎn)，其余工藝參數(shù)不變，與實驗室模擬不同之處在于現(xiàn)場生產(chǎn)施加了約1.0%的平整量。對工藝調整前后的鍍鋅板進行了自然時效測量，材料在常溫下放置90天，間隔幾天測試力學性能，觀察屈服強度和斷后伸長率的變化規(guī)律。

圖2 人工時效屈服強度和斷后伸長率變化Fig.2 Change in yield strength and elongation after manual accelerated aging

圖3 不同退火溫度的內(nèi)耗值Fig.3 Internal friction values of different annealing temperatures

圖4 不同退火溫度的內(nèi)耗峰值Fig.4 Peak internal friction at different annealing temperatures

圖5 屈服強度隨時間的變化Fig.5 Change in yield strength with time

圖6 斷后伸長率隨時間的變化Fig.6 Change in elongation after fracture with time

由圖5、6可以看出，退火溫度為840 ℃和800 ℃，材料原始屈服強度分別為194 MPa和214 MPa，放置90天時的屈服強度分別為252 MPa和241 MPa。退火溫度由840 ℃降低到800 ℃，在常溫下隨著放置時間的延長，屈服強度增加的速率變得緩慢；同時，材料原始斷后伸長率分別為38%和36%，放置90天時的屈服強度分別為26%和29%。退火溫度由840 ℃降低到800 ℃，在常溫下隨著放置時間的延長，斷后伸長率降低的速率也變得緩慢，這些都表明退火溫度由840 ℃降低到800 ℃后材料的耐自然時效性能有所改善。

4 結論

1)不同退火溫度低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼板的人工時效測量結果表明：在保證完全退火的條件下，低溫退火較高溫退火具有相對優(yōu)良的耐時效性能，本試驗材料退火溫度800 ℃時耐時效性能最優(yōu)。

2) 不同退火溫度低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼板的內(nèi)耗值測量結果表明，在700-850 ℃范圍內(nèi)，退火溫度與內(nèi)耗峰基本成類似U形曲線關系，隨著退火溫度提高，內(nèi)耗峰Q-1max先降低后提高，在800 ℃時最低，此時退火板間隙固溶原子數(shù)量最少。

3)試驗結果在熱鍍鋅生產(chǎn)線得到了應用，將退火溫度由840 ℃調整至800 ℃，自然時效結果表明：常溫下隨著放置時間的延長，鍍鋅板的屈服強度增加的速率和斷后伸長率降低的速率均較為緩慢，表明退火溫度由840 ℃降低到800 ℃，鍍鋅板的耐自然時效性能有所改善。